安全科学与工程合辑.pdf

目 次 煤矿瓦斯防治与利用 丙烷对瓦斯水合物相平衡条件的影响………………………………………………………吴 强，赵美蓉，高 霞（ 1 ） 热力学促进剂对瓦斯水合物相平衡的影响………………………………………吴 强，张家豪，高 霞，刘传海（ 6 ） 不同驱动力下瓦斯气体水合物的诱导时间分布……………………………………………………张保勇，程远平（ 11 ） 瓦斯水合物诱导时间影响因素实验研究…………………………………………………张保勇，刘金华，周泓吉（ 16 ） 驱动力对瓦斯水合物晶体成核动力学的影响……………………………………………张保勇，尹百元，周莉红（ 22 ） 瓦斯水合物形成过程的电阻特性……………………………张 强，郭朝伟，李元吉，卫弼天，陈付刚，石浩楠（ 26 ） Span60 对甲烷水合过程温度场影响的实验研究……………………………………………………陈文胜，吴 强（ 32 ） TBAB-SDS 对高浓 CO2 瓦斯水合分离过程的影响……………………………张保勇，尹百元，高 霞，张 强（ 36 ） 干水和 THF-SDS 对瓦斯水合分离的影响………………………………………吴 强，张家豪，高 霞，刘传海（ 40 ） 雾化喷嘴流量对瓦斯水合分离的影响……………………………………………吴 强，张家豪，靳 凯，于 洋（ 45 ） 鼓泡速率对瓦斯水合分离的影响…………………………………………………………张保勇，尹百元，周莉红（ 50 ） 初始温度对含 TBAB-SDS 瓦斯水合分离动力学的影响……………张保勇，张 擎，张 强，刘传海，吴 琼（ 55 ） 初始分解压力对瓦斯水合物分解特性的影响……………………………吴 强，靳 凯，张保勇，高 霞，刘传海（ 61 ） CO2-CH4-N2-TBAB 水合分离体系的拉曼测试分析…………………刘传海，吴 强，张保勇，张 强，吴 琼（ 66 ） 围压对含瓦斯水合物煤体应力应变关系的影响……………张保勇，高 橙，高 霞，刘文新，吴 强，张 强（ 72 ） 不同围压下含瓦斯气体及水合物煤体的力学性质………………………………吴 强，刘文新，高 霞，高 橙（ 78 ） 基于 GM(1，N) 改进模型的瓦斯水合物相平衡预测…………………………………………………慕亚茹，母丽华（ 83 ） 低饱和度含瓦斯水合物突出煤体三轴压缩实验研究…………………………………………………………康 宇（ 88 ） 含瓦斯水合物煤体的应力 - 应变特征与本构关系……………………………………………………高 霞，裴 权（ 92 ） 固 - 热 - 气耦合作用下含瓦斯低透煤的渗流规律…………刘 刚，肖福坤，于 涵，侯志远，赵荣欣，庞建宝（ 98 ） 钻孔煤屑 - 瓦斯 - 水耦合的解吸规律…………………………………………罗新荣，杨 欢，李梦坤，丁 振（104） 薄煤层初采期间的采场瓦斯运移规律…………………………………张锦鹏，王 伟，孙建华，舒彦民，魏春荣（110） ·Ⅰ· 安全科学与工程·1· 因素空间下的煤与瓦斯突出预测方法………………………………………………………刘海涛，郝传波，傅 贵（116） 因素空间下影响煤与瓦斯突出的优势因素提取方法…………………………………………………………刘海涛（121） GA 优化灰色神经网络的煤矿瓦斯浓度预测…………………………………………………………胥 良，宗 铭（126） 煤与瓦斯突出临界状态的数值模拟与实验研究………………………刘永立，王振锁，张建伟，李 涛，任梦轩（130） 基于光纤环衰荡腔的甲烷传感系统………………………………………………………郭继坤，赵肖东，马鹏飞（135） 瓦斯灾害预警模型的 Eclat 算法……………………………………………………………赵艳芹，张 恒，童朝娣（140） 煤尘影响瓦斯爆炸冲击波的实验研究………………………………………………………………张迎新，李世超（146） 含煤尘瓦斯爆后气流传播速度的实验研究……………………………………张迎新，李世超，刘传海，许世伟（150） 瓦斯爆炸数据采集的关键技术…………………………………………………杨庆江，许剑华，魏春荣，孙建华（154） 管道内置障条件下瓦斯爆炸超压规律的实验研究…………………………………………………张迎新，孙海波（159） 多层泡沫金属阻抑瓦斯爆炸超压的实验研究…………………………魏春荣，石 茜，刘宝磊，孙建华，曲 征（163） 膨润土的改性实验及表征……………………………………………………………………………米红伟，孙建华（172） 酸化工艺的煤层增透新技术……………………………………………张迎新，杨 杰，王鹏飞，洪 涛，孙海波（176） 低透气煤层水力压裂裂纹的扩展规律…………………………………………………………………………迟学海（181） 新型复合封孔材料的密封性能……………………………………………………………林柏泉，李博洋，郝志勇（187） 高突矿井松软煤层瓦斯抽采钻孔的深孔钻进技术……………………………………………………李 宏，郝光生（191） 高瓦斯低透气松软煤层的水力压裂增透技术…………………………………………………………王维维，康 宇（197） 新疆某矿区瓦斯和煤自燃特征及其控制条件…………………………………………………………………王怀勐（201） 地面钻井抽采下的高瓦斯采空区注氮防灭火研究…………………………………………罗新荣，李亚伟，丁 振（205） 采煤工作面瓦斯重大危险源风险评估……………………………………………罗新荣，李梦坤，李亚伟，丁 振（212） 深部煤层瓦斯抽采的数值模拟与现场实验研究…………………………………张迎新，李世超，朱育民，肖 刚（217） 基于马尔科夫链的采煤工作面瓦斯涌出量预测……………………魏春荣，刘宝磊，李艳霞，孙建华，张倍瑞（222） 煤与瓦斯突出动力灾害的多参数耦合监测预警…………………………………………刘永立，张海东，张建伟（227） 矿井通风及水、火、尘、热害防治 矿井“应急排水 - 快速清淤”的固液两相流数值模拟……………………………………郝传波，蒲文龙，张国华（232） 管道输送煤泥快速清淤的固液两相流规律的数值模拟……………………………………………郝传波，蒲文龙（238） 高抽巷抽采负压对采空区漏风及自燃带的影响……………………………………………刘佳佳，王 丹，高建良（245） ·Ⅱ· ·2·安全科学与工程 矿井排风热回收上喷淋液滴运动模型及其优化……………崔海蛟，王海桥，陈世强，赵 杰，贾 腾，章晓伟（251） 不同装载情况下矿井活塞风效应的数值模拟……………………………………彭 云，赵伏军，黄寿元，刘 畅（257） 区域式通风系统的稳定性……………………………………………………………………………王洪粱，张迎新（261） 矿井活塞风效应数值模拟………………………………………………………………………………………彭 云（265） 湿式共振栅阻力特性的实验研究……………………………………………………………赵 杰，王海桥，陈世强（270） 单巷长距离快速掘进通风系统风筒吊挂技术………………………秦宪礼，白枫桐，刘永立，刘新蕾，董长吉（275） 采煤工作面进风顺槽空冷器的位置布置优化……………………………………王 浩，黄 明，孔 松，董占元（280） 通风系统合流三通导流构件的优化与降阻特性……………王海桥，吴志荣，陈世强，黄俊歆，郭 华，宋文汉（285） 方形与圆形管道内多孔介质渗流的实验研究…………………………章晓伟，王海桥，陈世强，罗聪亮，彭 莹（291） 全断面快速掘进煤巷粉尘的分布规律………………………………………………………刘永立，刘 迪，沈 斌（295） 基于遗传算法的煤矿粉尘浓度测量装置优化……………………………………刘丹丹，刘 衡，李德文，景 然（300） 测量口壁面粗糙度对 PM2.5 流动特性的影响……………………………………刘丹丹，郝文亮，汤春瑞，景 然（306） 凡口铅锌矿井下破碎硐室除尘系统的实验研究………………………罗振江，陈智雄，宁赛力，吴志荣，郭 华（309） SDS 促进剂对甲烷水合物蓄冷量的影响……………………………王洪粱，张保勇，徐海梅，李智峰，韩永辉（313） CO2 水合固化相变的热力学特性………………………………………王洪粱，张保勇，沈 斌，辛 嵩，秦宪礼（317） 二氧化碳水合物浆的蓄冷特性……………………………………………………王洪粱，沈 斌，刘新蕾，秦宪礼（321） ·Ⅲ· 安全科学与工程·3·  ２４  １  Ｖｏｌ． ２４ Ｎｏ． １          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１４  １    １，２  ， ２．   ­€‚ƒ„ Ｊａｎ． ２０１４  １，２  ， ２，３   （１．  
，  １５００２２； 
†‡ˆ‰Š‹ŒŽ‘’“”•–，  １５００２２； ３．  —˜，  １５００２２） "： 
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  。 ­€ ‚ƒ （ ＣＨ４ 、 Ｃ２ Ｈ６ 、 Ｃ３ Ｈ８ 、 Ｃ４ Ｈ１０  ＣＯ２ „ ）   
†‡ˆ‰Š‹ŒŽ‘’ “ † ” • – 、 — ˜  ™ š 、 › ’ œ ƒ ˜  ［２ － ３］  ，žŸ¡“¢、£¤¥、¦‚§¨©ª ［４ － ５］ Ｆｉｇ． １ «¬®‹ ®‹ŒŽ»¼½¾¿ 
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«¬              Ｆｉｇ． ４ '４ n@AOMFGHhijop Ｃｏｍｐａｒｉｎｇ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｆｏｒ ｆｏｕｒ ｓｙｓｔｅｍｓ ２ ２． ２ '５ Ｆｉｇ． ５  €‚“，€†‹”
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ƒ”Š€¡”¦，—€˜—  Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｈｙｄｒａｔｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｆｏｒ ｍｕｌｔｉｐｌｅｅｌｅｍｅｎｔ ｇａｓ Ｔａｂｌｅ ３ ‘Ÿ，¡’‰‰Š Ｉ „
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‰Š ·4·安全科学与工程 ３  （１）  ½       ¾› ４２ Ã Ä Å Â ，  １３ ７ ℃ ，   
。 （２）  À ［６］  ［７］ ＨＯＬＤＥＲ Ｇ Ｄ， ＭＡＮＧＡＮＩＥＬＬＯ Ｄ Ｊ． Ｈｙｄｒａｔｅ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｐｒｅｓ ［１２］ ｉｎｇ Ｓｃｉｅｎｃｅ， １９８２， ３７（１） ： ９ － １６． ［１３］ ［５］ ＳＬＯＡＮ Ｅ Ｄ， ＫＯＨ Ｃ Ａ． Ｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｏｆ ｎａｔｕｒａｌ ｇａｓ［ Ｍ］ ． ３ｒｄ ｅｄ． Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ： Ｔａｙｌａｒ ＆ Ｆｒａｎｃｉｓ Ｇｒｏｕｐ， ２００７． ž Ÿ， ¡ ¢ £． ＴＨＦＳＤＳ ¤       ž Ÿ， ［ Ｊ］ ． §š — ， ¬． ＴＢＡＢ ª ＣＰ  °±  ＣＯ２ ［ Ｊ ］ ． † ™ – œ， ２０１２， ３１ （ ０７ ） ：  ， ¬． ² — ＣＨ４ － Ｃ２ Ｈ６ － Ÿ， š
， ‡， ¬． ­µ¶· Œ¸ ，   ® － Œ ， ˆ Ž‘ ［ Ｊ］ ． ³ ˜ ´ † ™， ２０１１， ４０ ”•¹ºŽ‘［ Ｊ］ ． »¼½·， ２０１０， ２４（５） ： ９７２ － ９７８． ［１１］ ｓｕｒｅ ｍｉｎｉｍａ ｉｎ ｍｕｌｔｉｃｏｍｐｏｎｅｎｔ ｓｙｓｔｅｍｓ［ Ｊ］ ． Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒ ² （１） ： １５ － １７， ３６． ｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｓ ｏｆ ｍｉｘｅｄ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｓ［ Ｊ］ ． Ｖｉｂｒａｔｉｏｎａｌ Ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ， ２００９， ５０： ３１９ － ３２３． ， “， Ｈ２ Ｏ ƒ‘ — ＰＲＡＳＡＤ Ｐ Ｓ Ｒ， ＳＯＷＪＡＮＹＡ Ｙ， ＰＲＡＳＡＤ Ｋ Ｓ． Ｍｉｃｒｏｒａｍａｎ ｉｎ  ¥ ’  ［ Ｊ］ ． † ™ – œ， ２０１０， ２９ （ ６ ） ： ¯ １４４２ － １４４８． ［９］ ［１０］ ［４］ ， ¬． —‚¤Œ Ž， ， ， ¬． ƒ‘ １０１７ － １０２２． ： ［３］ ˆ‰Š， ‹，      ‡Ž‘’“”， •–† ˜‡ˆ™š†›œ。 ［２］ † ª‡ «¥ ¦ ［ Ｊ］ ． † ™
¨， ２００９， ６０ ¦［ Ｊ］ ． †™
¨， ２００９， ６０（６） ： １３６２ － １３６６．  ，†‡ˆ，‰Š‹
Œ ［１］ Æ ２４ Ç ¨ （５） ： １１９３ － １１９８． ［８］ 
‚ƒ“„ ­€，€ ‚ƒ ，  ，   „ ，   。 （３） 
‹， ˆ‰Š，  ． ­µ¶·¯  ， ¬． ＳＤＳ ª ＴＨＦ ¤Œ ¥¦［ Ｊ］ ． –™ ， §， ¡ ¾ˆ ¤Œ

¨， ２０１１， ５１（１） ： ３１ － ３５． ¥¦¹ºŽ‘［ Ｊ］ ． »¼½·， ２００８， ２２（３） ： ４８５ － ４８８．  ­． ´‡˜ˆ¿À€［ Ｍ］ ． ‚ƒ： †
™ šÁ„ ［１４］ ， ２００６： １１９ － １２１． 
–， †—‡， ˆ‰Š． ƒÂ
˜À€［ Ｍ］ ． ‚ ƒ： †
™šÁ„ ， ２００８： ６５ － ７０． —¥¦Ž‘

¨， ２０１０， ３９（４） ： ４８４ － ４８９． ­€， ¡¢£． © ƒ — （   ） 安全科学与工程·5·  ２６  ３           Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１６  ５   １，２  ， Ｖｏｌ． ２６ Ｎｏ． ３ Ｍａｙ ２０１６  １，２  ， ３ ， １，２ （１． 
，  １５００２２； ２．  ­€‚ƒ„ †
 ‡ˆ‰Š‹ŒŽ，  １５００２２； ３．  ‘’，  １５００２２）    ! "： 
，   ­€‚ ƒ，„ ＴＢＡＢ、ＴＨＦ † ＣＰ ‡ˆ‰Š‹ ŒŽ‘’，“ Ｃｈｅｎ － Ｇｕｏ ”•– —˜™­€’š。 “›œ：‡ˆ žŸ¡¢ £¤，ＴＨＦ、ＴＢＡＢ † ＣＰ ž¥¦§ ３６． ５、１４． ９、５． １ ＭＰａ，¨©¥¦§ ３８． ８、１７． ２、６． ５ ＭＰａ， ª
«›¬©®¯ °± ＴＨＦ、ＴＢＡＢ、ＣＰ。 #$%： ²³； ；  ； ´µ  ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１６． ０３． ００１ &'()*：ＴＤ７１２ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１６）０３－ ０２３５－ ０５ +./01：Ａ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃｓ ｐｒｏｍｏｔｅｒｓ ｏｎ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｏｆ ｍｉｎｅ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ＷＵ Ｑｉａｎｇ１，２ ， ＺＨＡＮＧ Ｊｉａｈａｏ１，２ ， ＧＡＯ Ｘｉａ３ ， ＬＩＵ Ｃｈｕａｎｈａｉ１，２ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｅｎｔｅｒａｌ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ Ｇａｓ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｐｉｐｅｌｉｎｅ Ｓａｆｅｔｙ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ３． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｓ ａｎ ｅｆｆｏｒｔ ｔｏ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅ ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃｓ ｐｒｏｍｏｔｅｒｓ ｏｎ ｔｈｅ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ． Ｔｈｅ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｉｓ ｐｅｒｆｏｒｍｅｄ ｂｙ ｏｂｔａｉｎｉｎｇ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｐａ ｒａｍｅｔｅｒｓ ｉｎ ｔｈｒｅｅ ｋｉｎｄｓ ｏｆ ｐｒｏｍｏｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ｕｓｅｄ ｉｎ ＴＨＦ， ＴＢＡＢ ａｎｄ ＣＰ ｕｓｉｎｇ ａ ｔｒａｎｓｐａｒｅｎｔ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｄｅｖｉｃｅ ｆｏｒ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ； ａｎｄ ａｎａｌｙｚｉｎｇ ｔｈｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｄａｔａ ｉｎ ｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ ｖａｌｕｅｓ ｏｆ ＣｈｅｎＧｕｏ ｍｏｄｅｌ． Ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｔｈｒｅｅ ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃｓ ｐｒｏｍｏｔｅｒｓ ｌｅａｄｓ ｔｏ ａｎ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｉｎ ｔｈｅ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ｈｙｄｒａｔｅ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ， ｓｕｇｇｅｓｔｉｎｇ ａｎ ａｖｅｒａｇｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎｓ ｏｆ ３６． ５， １４． ９ ａｎｄ ５． １ ＭＰａ ａｎｄ ｔｈｅ ｍａｘｉｍｕｍ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｄｒｏｐｓ ｏｆ ３８． ８， １７． ２ ａｎｄ ６． ５ ＭＰａ ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ ｉｎ ｔｈｅ ｏｆ ＴＨＦ， ＴＢＡＢ ａｎｄ ＣＰ， ａｓ ｏｃｃｕｒｓ ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｔｈｒｅｅ ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃｓ ｐｒｏｍｏｔｅｒｓ ｈａｖｅ ａｎ ｉｍｐａｃｔ ｏｎ ｔｈｅ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｉｎ ａ ｄｅｓｃｅｎｄｉｎｇ ｏｒｄｅｒ ｏｆ ＴＨＦ， ＴＢＡＢ ａｎｄ ＣＰ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｇａｓ ｍｉｘｔｕｒｅ； ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ； ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃｓ ｐｒｏｍｏｔｅｒｓ； ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ 2345： ２０１５ － １２ － １４；“”•： ２０１６ － ０３ － １６ 6789： –—˜™‡š›œžŸ（５１３３４００５） ；–—˜™‡šžŸ（５１３３４００５；５１１７４２６４；５１２７４２６７） :;<=>?： ¡ ·6·安全科学与工程 ¢（１９５９ － ） ，£，¤¥¦§¨©，ª«，¬®，¬®¯°±，‰Š²³：
´，Ｅｍａｉｌ：ｗｑ０１６０＠ ｓｉｎａ． ｃｏｍ。 ２３６ ) ( ' º œ  Õ Õ % ２６ $ & ꍏ、 ０  、 ê뭀à、 ‚ê ­€à、Ç¿ƒùê„、  †‡ˆ„‹@? ‰„–Ȇ。 ӄꍏ[
Š‹ 。   ， ，，
，   ­€‚ƒ„， †‡ˆ‰Š ‹ŒŽ。 ‘’“， ”•–—˜™
š›œ ［１］ ž—Ÿ¡¢ － １０ ～ ５０ °Ｃ，ŒêŽ‘ ２０ ＭＰａ；  Š ‹ － １５ ～ ９０ ℃ ，’ ± ０． ２ ℃ ；êë­€à“ ’ ± ０． ０１ ＭＰａ； ‚  ê   ­ € à “  ± ０． ０１ ℃ 。 ’ 。 £ ¤ †    ¥ ¦ § ¨ ， © ª      
 «¬ ®      ¯ ° ± ¥ ¦ ² ³ ´ µ š ¶   · 。 ¸¹ º » ¼ ½ ¾ ¿ À Á Â Ã Ä ， Å Æ  Ç ［２］ Ț  、 É Ç Ê † ［３ － ４］ Ë Ì Í  Î Ï ½
［５］     –ÐÑÒ      ¯ ° ± ¥ ¦ ， Ó „ Ô Õ Ö ×»ØÙÆÚÛ 。 Ａｔｓａｄａｗｕｔｈ Ｓｉａｎｇｓａｉ – ［６］          Ü ÇÝÞß à ¸ á â ã    ä † Ã Ä ， å æ ＴＨＦ ²Ïç è é     ä † ê ë ； ì í î – ［７］  ïÅÆ ＴＨＦ è«éð¡ñ²ä† °±ê ë ； Ｙａｎｇ – ［８］ Ｆｉｇ． １ » Ø ò  ó Í  „ ＴＨＦ ‹ ＳＤＳ ôõÉö ＣＯ ２ ＋ Ｈ ２ ô¤†²÷ ëՋøëÕÑÒ ， åæ ＴＨＦ ùúË« ûü ¤ † ý þ ÿ ~ ， } ² |    é   ä † ê ë ； Ｍｏｓａｙｙｅｂ Ａｒｊｍａｎｄｉ – ^ ；Ｍｏｈａｍｍａｄｉ – ［１０］ »Ø{Þ Ñҁ »Ø ＴＢＡＢ ö ô   （ ＣＯ ２ ＋ Ｈ ２ ／ ＣＨ ４ ） ¯°±ÑÒ ， åæ ＴＢＡＢ _`é  ä † ê ë ；Ｓｕｎ – ［１１］ ÃÄ@?>¯^ ¥¦âã ＣＰ õÉÇä †    ¯ ° ± ê 돒ŸÇ ； – ［１２］ １ ２ １  Ｈｉｇｈ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｆｏｒ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｔｅｓｔ  ”•，ＴＢＡＢ –=—˜™ ［９］ ＴＢＡＢ 謮䆥¦ ， [\Ï ， ]^ ＴＢＡＢ õÉö 
ＴＢＡＢ ‹ ＣＰ Î Ï=ך›„² ＣＯ ２ ， »Øåæ ＣＰ  é ＣＯ ２ ‹ Ｎ ２ ²ä†¯°±¥¦ 。  ，ＴＨＦ、ＴＢＡＢ ‹ ＣＰ ö    ä † Ð « Ñ Ò ， «éä†êë 。 ÃÄ
. ˜™Ÿ¡’›Ô¼«‘¢£äœ， šïŸž=；ＣＰ –=¤™-¥Ô¼ž=¦äœ，šïŸž=；  ƒ Ｇ１ ： φ （ ＣＨ４ ） ＝ ７０． ０％ 、 φ （ Ｎ２ ） ＝ ２３． ７％ 、 φ（ Ｏ２ ） ＝ ６． ３％ ，,+*§Ç«‘¢£¨ :¿=Æ ０． ６ ｍｏｌ ／ Ｌ，ÃÄÇ©> １。 １ Ｔａｂｌｅ １  ÃÄÇ Ⅰ ÑÒ 。  １ １  ö»Ø¸， ÃÄ/. Ⅱ Ⅲ » ÃÄ， １ 。
  · １５０ ｍＬ  :¿= １ －２ ｐ０ ／ ＭＰａ ３． ６ １ －１ Ｇ１  ｈｙｄｒａｔｅ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ ÷ëÕ:¿=ö¯°±² １  。 Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｙｓｔｅｍｓ ｆｏｒ ｇａｓ ƒ õɄç ¯ ^  Ç È š ²    ， Þ     × š ’›Ô¼»Øäœ， šïŸž=；ＴＨＦ –=— <’“ ，  ¾ š  ; ^ –   ²   : ¿ =    š ＴＨＦ ４． ５ １ －３ ４． ９ ２ －１ ２． ７ ２ －２ ＴＢＡＢ ３． ４ ２ －３ ４． ３ ３ －１ ５． ０ ３ －２ ３ －３ ＣＰ ５． ４ ５． ６ 安全科学与工程·7· Ö３ š ２ × Ø，¾：¹€º±˜² ２ Ｔａｂｌｅ ２  ２ １  ，    
， 。  ： ，  ， ­€ ‚，ƒ „  †
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Š‹，Œ Ž ­€，‘’ “‚”•–ƒ„ † ， ‡ˆ ２ａ；  ‰Š‹Šˆ‰—Œ， Ž˜™—Œ‘’“ š，ƒ„” •–›œ， ‡ˆ ２ｂ， € žŸ，‘  –—˜„‰，“š ™¡š¢，›œž ，­€Ÿ   ； £¡Š¢，£¤¥ ¦  ‡§， ‡ˆ ２ｃ， ¨„ ©¤ª¥¦ ，‡§«š€¬¦­€， ®¦，  €¬¦’§¨‘，©¯°‡§š，Œ  ｔ， € ｐ， ±€²³–´ªµ‰ š， ‚，  ¶«·¸ ，‡ˆ ２ｄ，¬¦¯ ｔ， ¹°‡§， ºŒ »¼½， •¾–¿， À ｔ、ｐ Á
， ¨Œ  €—。 ¬„®‡¯Ã°± ˜² ³´µ¶›， Ä®·¸  Ãŏ€Ə¾，  Ｃｈｅｎ － Ｇｕｏ ¹€ºÇÈÉʔÃË ¸ ÌÍ€—。 ÃË—†Éʗ º“ ２ ÅÎ。 ２３７ ÙÚ ƒÏ 
 Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｄａｔａ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｔ ／ °Ｃ ｐ ／ ＭＰａ ｐ ｃ ／ ＭＰａ ２１． ２ ２． ６ ３７． ８ ２２． ３ ３． ５ ３９． １ １ －３ ２３． １ ３． ７ ４２． ５ ２ －１ １４． ２ ２． ４ １５． ８ １４． ９ ３． １ １７． １ ２ －３ １６． ７ ３． ９ ２１． １ ３ －１ ７． ９ ４． ７ ７． ９ １０． ４ ４． ８ １０． ３ １１． ６ ５． ３ １１． ８  ±˜² １ －１ Ⅰ Ｇ１ Ⅱ Ⅲ １ －２ ２ －２ ３ －２ ＴＨＦ ＴＢＡＢ ＣＰ ３ －３ ２ ２   »‡¯¼¨¹€º±˜² 
¸ ŏ 
µ ¶Ð，ÑÒ － €ÓÔÕÖ，ºˆ ３ ÅÎ。 ¼¨¹€º±˜²    ¾     € —   × ›， ＴＨＦ  Ø Ð †€—½¸ ３６． ５ ＭＰａ，ＴＢＡＢ  １４． ９ ＭＰａ，ＣＰ  ５． １ ＭＰａ， Ù ¸   ³´Ú¼¨±˜² ³´®¿À«Á， ÛÜݻޫ ［１３］ ÂÃÄÅÆßÍàÇ 。 ‡¯È， ƒ ˆ Ž‡Œá´ †“á´，Œá´“á´ÉâÊ“£ Ë，“á´ã®·äå Žã。 ¼¨¹€º± ˜² ＴＨＦ † ＣＰ ˆ     ［１４］ ŽÚæç ，Ì Ø角  ±˜²‡½éê ‡ ［１４］ ˆ‡， ‡ëìŠ£Ë  ， £Ë  ÍíîȊ‹ïÎÉâÊ£ Ë，ðŒˆÏÁÐñ， ±˜²‡òó›， ôÑ ａ ｂ ›Ð，¥Ò‡õäå¯Ð。 ö Ž ±˜²Ó ÷øˆ ， ù¼¨±˜²¸   ‡½úûˆ£ËîȊ‹Ä®üýœÚ «ÆÁ，Å· ƒˆ ÅÄ€›。 Ô ±˜² ＴＢＡＢ ，  ‹È Ａ È þ Ｂ È， ÿՍ½ ‡úû~ˆ”îÈ      ｃ ｄ  ２ ２ － ３  Ｆｉｇ． ２ Ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｎｄ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｈｙｄｒａｔｅｓ ｉｎ ２ － ３ ｓｙｓｔｅｍ ·8·安全科学与工程 ＋ １２ ２ —}，ＴＢＡ |{[‡˜™›î （５ ６ þ ５ １２ ６ ３ ） ［１３］ ，›‡˜™î，À҇ ˜™，‘›î¥Ò‡Ä®˜™ÍíîȊ‹ ïÎÉâÊ£Ë， ‚¥Ò ˆ\，] ^œüý， ‚¥Ò €。 ２３８ Ä Å Æ Ç  ™ ™   ž ，           ａ ＴＢＡＢ 
¥¦€‚ š  ƒ „ ， § ­       
 °“ ２． ４ ～ ４． ０ ＭＰａ ， ＴＨＦ   
                    ｂ  （１） ，ＴＨＦ  ＴＢＡＢ      ＴＨＦ  ２２． ２ °Ｃ，ＴＢＡＢ  １５． ３ °Ｃ。 （２ ） ＣＰ    
     ４． ７ ～ ５． ３ ＭＰａ，
 １２ °Ｃ， ＴＨＦ  ＴＢＡＢ   ３． ９ ＭＰａ ，‰         
‘ ‡ ３． ７   ２３． １  １６． ７ °Ｃ， ±“ ＣＰ 。 （３） ＴＨＦ、ＴＢＡＢ  ＣＰ ²³ŒŠ‹¢£
  ‰，‰ œ‡ ３６． ５、１４． ９、５． １ ＭＰａ， ¥¦Œ ´Š‹ ＴＨＦ、ＴＢＡＢ、ＣＰ。   †‰¨ ©‡§ª«¬‚ˆ®¯ 。 ３   œ
   ６ ． ５ ＭＰａ。 ˜  ™ ­ € Ÿ ， ＴＨＦ ¡ ¢ £ 
 Ÿ 
    ˜  ™ „ Š ‹ Œ 
’ ¤ ， ＣＰ
­ 。 “ ˜™ ­€¡   É ２６ Ê ¼ １７ ． ２ ＭＰａ，ＣＰ         œ  Ž — ， ＴＨＦ     œ
   ３８ ． ８ ＭＰａ， ＴＢＡＢ     œ
     È      ：     Ｆｉｇ． ３ ３    Ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍｓ   ，             ，       ，                   。 ２ ，ＴＨＦ  ＴＢＡＢ      
     ： ［１］ ＴＢＡＢ  １５ ． ３ ° Ｃ，  ［２］  ４ ． ７ ～ ５ ． ３ ＭＰａ  ，

‘  １２ ° Ｃ，  ’  “ ＴＨＦ  ＴＢＡＢ  
       ， ”    ’‘“ ＴＨＦ  ＴＢＡＢ    
      ™  。  ３  •  – ，   ‚ Ž—˜ ­€       š “ ›
  ‰    ＹＡＮＧ Ｍ Ｊ， ＳＯＮＧ Ｙ Ｃ， ＬＩＵ Ｙ， ｅｔ ａｌ． Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｐｏｒｅ ｓｉｚｅ， ｓａｌｉｎｉ Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１０， １８（２）： ２９２ － ２９６． ［３］ ＳＡＷ Ｖ Ｋ， ＡＨＭＡＤ Ｉ， ＭＡＮＤＡＬ Ａ， ｅｔ ａｌ． Ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒ ｍａｔｉｏｎ ａｎｄ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｉｎ ｓｙｎｔｈｅｔｉｃ ｓｅａｗａｔｅｒ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｎａｔｕ ｒａｌ Ｇａｓ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ， ２０１２， ２１（６） ： ６２５ － ６３２． ［４］ ， ，  ， ·． ¹Ž¡½¾
¥ ¦［ Ｊ］ ． ¿™¼， ２００９， ６０（６） ： １３６２ － １３６６． ［５］ ， ， ‘， ·． À’ÁÂ
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  ™， ２０１１， ３２ （ ８ ） ： ２２８７ －   ¶， Œ， ， ·． ¸©
‚‡¹º¢£ ｔｙ ａｎｄ ｇａｓ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｕｐｏｎ ｔｈｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ［ Ｊ］． ­€‚  † ‡   ，  ＴＢＡＢ   
  ＴＨＦ ˆ ７ ° Ｃ， ‰Š‹Œ  Ž  ＴＨＦ     ； ＣＰ    
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 „ µ ［ Ｊ］ ． »™¼， ２００９， ３４（３） ： ３６１ － ３６５． ２ ． ４ ～ ４ ． ０ ＭＰａ  ，ＴＨＦ  
            ２２ ． ２ ° Ｃ，  
。  ２２９４， ２３０６． ［６］ ＳＩＡＮＧＳＡＩ Ａ， ＲＡＭＧＳＵＮＶＩＧＩＴ Ｐ， ＫＩＴＩＹＡＮＡＮ Ｂ， ｅｔ ａｌ． Ｉｍ ｐｒｏｖｅ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｕｓｉｎｇ ｔｒｅａｔｅｄ ａｃｔｉｖａｔｅｄ ｃａｒｂｏｎ ａｎｄ ｔｅｔｒａｈｙｄｒｏｆｕｒａｎ ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｏｆ Ｊａ ｐａｎ， ２０１４， ４７（４） ： ３５２ － ３５７． 安全科学与工程·9· •３ – ［７］ ， ：ˆ‰ ［ Ｊ］ ．  ， ２００８， ３３（１２） ： １４１９ － １４２４． ＹＡＮＧ Ｍ Ｊ， ＳＯＮＧ Ｙ Ｃ， ＬＩＵ Ｗ Ｇ， ｅｔ ａｌ． Ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ａｄｄｉｔｉｖｅ ｍｉｘ ［１１］ ［１２］ ＭＯＳＡＹＹＥＢ Ａ， ＡＮＴＯＮＩＮ Ｃ， ＢＡＨＭＡＮ Ｔ． Ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｄａｔａ ｏｆ ｈｙ ［１３］ ｄｒｏｇｅｎ， ｍｅｔｈａｎｅ， ｎｉｔｒｏｇｅｎ， ｃａｒｂｏｎ ｄｉｏｘｉｄｅ， ａｎｄ ｎａｔｕｒａｌ ｇａｓ ｉｎ ｓｅｍｉ Ｃｈｅｍｉｃａｌ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｄａｔａ， ２００７， ５２（６）： ２１５３ －２１５８． ＭＯＨＡＭＭＡＤＩ Ａ Ｈ， ＥＳＬＡＭＩＭＡＮＥＳＨ Ａ， ＲＩＣＨＯＮ Ｄ． Ｓｅｍｉｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ＣＯ２ ＋ Ｈ２ ／ ＣＨ４ ＋ ｔｅｔｒａ ｎｂｕｔｙｌａｍｍｏｎｉｕｍ ｂｒｏｍｉｄｅ ａｑｕｅｏｕｓ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］． Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉ ·10·安全科学与工程 ＳＵＮ Ｚ Ｇ， ＦＡＮ Ｓ Ｓ， ＧＵＯ Ｋ Ｈ， ｅｔ ａｌ． Ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉ ｌｉｂｒｉｕｍ ｄａｔａ ｏｆ ｃｙｃｌｏｈｅｘａｎｅ ａｎｄ ｃｙｃｌｏｐｅｎｔａｎｅ ［ Ｊ ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｄａｔａ， ２００２， ４７（２） ： ３１３ － ３１５． ａｔｉｏｎ ｉｎ ｐｏｒｏｕｓ ｍｅｄｉａ［ Ｊ］ ． Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｓｃｉｅｎｃｅ， ２０１３， ｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅｓ ｏｆ ｔｅｔｒａｂｕｔｙｌ ａｍｍｏｎｉｕｍ ｂｒｏｍｉｄｅ ［ Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ［１０］ ｎｅｅｒｉｎｇ Ｓｃｉｅｎｃｅ， ２０１３， ９４（５）： ２８４ －２９０． ｔｕｒｅｓ（ ＴＨＦ ／ ＳＤＳ） ｏｎ ｃａｒｂｏｎ ｄｉｏｘｉｄｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｎｄ ｄｉｓｓｏｃｉ ９０（１０） ： ６９ － ７６． ［９］ ２３９ Œ†‚ƒ—˜™š ， ， ． ＴＨＦ   ［８］   ， ， ， ． ＴＢＡＢ  ＣＰ  ， ，  ， ． ＴＢＡＢ 
­€ ＣＯ２ ‚ƒ 
 ＣＯ２ ［Ｊ］．  ， ２０１２， ３１（７）： １４４２ － １４４８． „ ［１４］ ，  ‰ ［Ｊ］．  ， ２０１４， ４２（３）： ４２ － ４８． ， ． ＴＨＦ †‡­€‚ƒˆ Š‹ŒŽ‘［ Ｊ］ ．
’“” ２０３ － ２０８． ， ２００９， ３８ （２ ） ： （   ）  ２４  １  Ｖｏｌ． ２４ Ｎｏ． １          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１４  １   Ｊａｎ． ２０１４ 
 １，２，３ ， １ （１．   ­€‚ƒ„ †‡， ˆ ‰Š ２２１００８； ２．  ‹Œƒ„Ž， ‘’“ １５００２２；  ３．  ”• –—˜™‹Œš›  †‚œž‡Ÿ¡¢， ‘’“ １５００２２） ! "： 
， ­€‚ƒ ŒŽ‘’。 “”•– „ †‡ˆ‰
Š ‹（ ＣＨ４ － ＣＯ２ － Ｃ３ Ｈ８ － Ｎ２ － Ｏ２ ） —‘’˜™，˜ š›ˆœž，Ÿ¡‰
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ÉÊ：Ë«ÌÍÎÏÅ ，±ƀÕÖ× ØŒ。 ； ； ； ŒÇÈ #$%： ‹¢ ｄｏｉ：１０ ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５－ ７２６２ ２０１４ ０１ ０１０ &'()*：ＴＤ７１２ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１４）０１－ ００４３－ ０５ +./01：Ａ Ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｔｉｍｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅｓ ＺＨＡＮＧ Ｂａｏｙｏｎｇ１，２，３ ， ＣＨＥＮＧ Ｙｕａｎｐｉｎｇ１ （１． Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｃｅｎｔｅｒ ｆｏｒ Ｃｏａｌ Ｇａｓ Ｃｏｎｔｒｏｌ， Ｃｈｉｎａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｘｕｚｈｏｕ ２２１００８， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ３． Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｅｎｔｒａｌ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ Ｇａｓ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｐｉｐｅｌｉｎｅ Ｓａｆｅｔｙ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｓ ｆｏｃｕｓｅｄ ｏｎ ｅｖａｌｕａｔｉｎｇ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｔｈｅ ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ｏｎ ｔｈｅ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｔｉｍｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓ ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｆｏｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｇａｓ ｍｉｘｔｕｒｅｓ ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ ＣＨ４ － ＣＯ２ － Ｃ３ Ｈ８ － Ｎ２ － Ｏ２ ． Ｔｈｅ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｃｏｎｓｉｓｔｓ ｏｆ ｃｏｎｄｕｃｔｉｎｇ ｈｙｄｒａｔｅ ｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｖｉｓｕａｌ ｈｉｇｈ ｐｒｅｓ ｓｕｒｅ ｃｅｌｌ ａｎｄ ｆｏｒｍｉｎｇ ｔｈｅ ｅｍｐｉｒｉｃａｌ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｓ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｔｉｍｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅ， ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｔｉｍｅｓ ｕｎｄｅｒ ｆｏｕｒ ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅｓ ａｎｄ ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｓｅｃｏｎｄｏｒｄｅｒ ｐｏｌｙｎｏｍｉａｌ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｆｉｎｄｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｔｉｍｅ ｔｅｎｄｓ ｔｏ ｄｅｃｒｅａｓｅ ｗｉｔｈ ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｓａｍｅ ｇａｓ ｍｉｘｔｕｒｅ， ｗｈｉｌｅ ｔｈｅｒｅ ｏｃｃｕｒｓ ａ ｌａｒｇｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ ａｍｏｎｇ ｔｈｅ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｔｉｍｅ ｆｏｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｇａｓ ｍｉｘｔｕｒｅｓ． Ｔｈｅ ｐａｐｅｒ ａｌｓｏ ｄｉｓｃｕｓｓｅｓ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｔｈｅ ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ｏｎ ｔｈｅ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｔｉｍｅ ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ｈｙ ｄｒａｔｅ ｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｖａｒｉａｔｉｏｎｓ ｏｆ ｔｈｅ ｐａｒｔｉａｌ ｍｏｌａｒ Ｇｉｂｂｓ ｆｒｅｅ ｅｎｅｒｇｙ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅ． Ｔｈｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｃｏｎｃｌｕｄｅｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ｐｒｏｍｏｔｅｓ ｔｈｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ｉｎ ａ ｒａｎｇｅ ｗｈｉｌｅ ｔｈｅ ｈｉｇｈｅｒ ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ｉｎｈｉｂｉｔｓ ｔｈｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｍｉｎｅ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ； ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅ； ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｔｉｍｅ； ｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ 2345： ２０１３ － １２ － ２９ 6789： ‚£¤š¥¦§（５１３３４００５，５１１７４２６４，５１２７４２６７，５１１０４０６２） :;<=>?： ¨©ª（１９８２ － ） ，«，‹¬®¯°±，²³´，µ¶·¸， ｂａｏｙｏｎｇ２００２＠ １６３． ｃｏｍ。 †¹º：  »­¼½¾¿ÀÁÂ，Ｅｍａｉｌ：ｚｈａｎｇ 安全科学与工程·11· ４４ ０ >  = < ;  ü   / ２４ . : „ÍÅŠ （１５０ ｍＬ） 、 ³Í‹Œ×、 ëÍ×Á Ϟ‹Œ×Ž‹“”Êˑ’，   、   、 、 ［１ － ５］ ，  ­€‚ƒ„ 
 †。 ‡ˆ‰Š‹ ŒŽ “” １ 。 •‘’‹‚–µ„³ ³†Ë ‡，³Ø — ›   － １０ ～ ＋ ６０ ℃ ， ³ ˜  Ø ™ ０ ５ ℃ ，Ï•™ š ０ １ ℃ ， ›œÊ˜üž Ÿ¡
›³。 ¦—–µˆ‰„ÍÅŠ。 Š‹ „¢Ø£¤ß¥¦，ˆ§¨¨©、 _ ， ª«¬ Í ２０ ＭＰａ， ®  ³ Ø － １０ ℃ ～ ‘，’“”•–‹ƒ„ —˜™š  ‹›œ， žŸ¡¢“” ５０ ℃ ，®Ϟ‹Œ×ÿ¯‹Œ³、ÍϞ， ° ƒ„£•¤Œ‹。 ³Í±²。  ¥¦ §¨©ª ［３］ ［１］ «¬®¯‹‡ˆ 。 °±² ƒ„ ƒ„{ÿ Δｐ ´µ¶“”š  ｔｉｎｄ ‹‡ˆ，³ÊË×´Þ １ 。 ™³´µ¶·¸• （ ¹º 、 »º 、 ¼º 、 ½¾ ¿À Á  ¿ à ）  Ä  ‹   Å     Æ Ç ｗ（ ＮａＣｌ） ＝ ３ ５％ ‹ÈÉ¥¹ºÁ½¾¿À  Ê Ë ，  Ì ÍÎϚ ［３］    ‹ ‡ ˆ Ð Ñ Ò • Ó ； Ô Õ Š  ƒ „Ö¹º           ‹  ×，  ÊËÞß ， øѳضùúÍûü ，ＣＯ２ É¿ ‹ýû þ ，       û ü ，      Ò û þ 。 ’™ÿ ø ³ Ø ¶ ， ~   ×  Ä   ×  ä ［９ － １０］ 。 탄 Íëü  ， ·Ä} ¥ ì  ~      |     ‹ Ñ ， Äׁä ， ™øÑÍ ［１１ － １２］ 。 ‹È³ØÆø¨ Ï  ， Ç~Ø ™øÑØ ÿ´µ¶šÒ•Ï ０ ５％ ‹ ＮａＣｌ ÈÉ ×¥¡¢“”ÊË， Æ[ š“”‰ ‹‡ˆ “”\­ƒ„€Ñ。 １  １ １ @ABC € ­            '１ DEFGHIJ@ABC Ｆｉｇ． １ Ｓｙｓｔｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ K１ LMNOPQRSTMFGHUVWX@AYZ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｆｏｒ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ Ｔａｂｌｅ １ ÊË 
× Ａ Ｇ１ ‡ ， ’‡ˆ“”‹ ˆ“”‹ •–Š。 ŽŸ，š“”
™{  ‚ ［７］ íîï ð Ö    ¦   ñ Š Ö    ‹  ； òó ［８］ Š Ü ‹ ô õ ö ÷ ½ ¾ ¿ À     ­ 
ÊË ， ƒ„®ÝÞß ，ＣＯ ２  ‹Ïàášàâ ＣＯ ２ ‹Ò š ＣＨ ４ － ＣＯ ２ è ƒ„é˜ ， è    ¥ ＣＯ ２ ê Ò ‹ ë ì   •ÓÖ³ØÁÍš¹ºÙÁ½¾¿À ［６］ Ù ‹ ‡ ˆ ； Ú Û  Š Ü Ö ½ ¾ ¿ À  ãä ； åæç    Ｂ Ｇ２ ， Ｃ Ｇ３ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｆｏｒ ｓｙｓｔｅｍｓ ÊË ÊËö÷´µ µ¶ ｗ（ ＮａＣｌ） ／ ％ Δｐ ／ ＭＰａ １ －１ ０． ５０ １ －２ １ －３ ０ ５ １ ００ １ ５０ １ －４ ２ ００ ２ －１ ０． ５０ ２ －２ ２ －３ ０ ５ １ ００ １ ５０ ２ －４ ２ ００ ３ －１ ０． ５０ ３ －２ ３ －３ ３ －４ ０ ５ １ ００ １ ５０ ｔ０ ／ ℃ １２ １６ １４ ２ ００  ÊË]^‚ƒœ‹ƒ„³ ·12·安全科学与工程 ³†Ë‡、 ˆ‰ ÊË¥`@?·ßí«¸¹º œ‹þ¸•“”è
。 
¸ •： Ｇ１  ´１ µ ４５ ¶·，¸：†«‚ƒ©”•ŸŒŽ‘’–± φ（ ＣＨ４ ） ＝ ８５％ 、 φ（ ＣＯ２ ） ＝ ５％ 、 φ （ Ｃ３ Ｈ８ ） ＝ ５％ 、 φ（ Ｎ２ ） ＝ ２％ 、φ （ Ｏ２ ） ＝ ３％ ；Ｇ２  φ （ ＣＨ４ ） ＝ ７０％ 、 φ（ ＣＯ２ ） ＝ ５％ 、 φ（ Ｃ３ Ｈ８ ） ＝ １０％ 、 φ （ Ｎ２ ） ＝ １２％ 、  φ（ Ｏ２ ） ＝ ３％ ；Ｇ３ φ（ ＣＨ４ ） ＝ ５５％ 、 φ （ ＣＯ２ ） ＝ ５％ 、 φ（ Ｃ３ Ｈ８ ） ＝ １５％ 、 φ（ Ｎ２ ） ＝ ２２％ 、 φ （ Ｏ２ ） ＝ ３％ 。   ＮａＣｌ ，   。 １ ２   （１） 。   ６０ ｍＬ   、 １５０ ｍＬ 、   ｗ（ ＮａＣｌ） ＝ ０ ５％   、 、
、  ­。  

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， ‚ƒ„   （２）      。 ‰    ‡   Œ Ž  ƒ， ˆŠ 。 ­ ‘’“ €‚ƒƒ ， ”• ， Œ„ †– ， —‡˜
 ， ™ ˆ‰š    。 †‡
ˆ ‹  ， ‹   
›‡ ， ‚ƒ ­š Š 、 ˆ‰ 。 （３） ŒŽ‘’œž。 “Ÿ¡¢£œ¤ ”•–—ŒŽ‘’， ‰  ˜™ ＣＣＤ ¦§
‘¡§。 “Ÿ ，¨›©ª«¬œ®‘’¯ –—ŒŽ‘’。 ２  ２ １  žŸ Ｃ   ２  Ｃ  ３ － １  Ｆｉｇ． ２ ３ － １ ° ， ±²³´¡¢– ­ƒ １８１ ｍｉｎ ‘ ， ‡¸¹º»¨›¼½¾ ¿À ， ¶· ２ａ Á ； Š ２０２ ｍｉｎ ‘ ，    ‡Ÿ¤Â¼½¥®À¦€ ， ¶· ２ｂ  Á；‚ÃÄÅ
， 
Š ２３３ ｍｉｎ ‘，    ‡  § ¨ ¼ ½ Æ Ç À    ¦ €， ¶ · ２ ｃ Á ； È Š  
 Š ２７５ ｍｉｎ， †É ©ˆ ， ‡Ê˦€ ， ¦€š¥ ， ¶· ２ ｄ Á 。 ž  Ÿ ３ － １  °，      ¦ € ｐ － Ｔ － ｔ–ÌͶ· ３ Á。 η ３ £ ­ １８１ ｍｉｎ ‘， ‹ «žª›， ÏЫ‘£Ñ ‘’ª¦Ò–，Ӎ¦€，¬Ô¡›Õ® Ö׍。 ｔｅｓｔ ｓｙｓｔｅｍ ３ － １  ”•Ÿ˜™ 。 µŸ˜™¶· ２。 £ Ｔｙｐｉｃａｌ ｐｈｏｔｏｇｒａｐｈ ｏｆ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｉｎ                š¥ƒ， ™            ３ Ｆｉｇ． ３ ２ ２  ３ －１   －  － 
  Ｖａｒｉａｔｉｏｎｓ ｏｆ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ａｎｄ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｄｕｒｉｎｇ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｆｏｒ ｔｅｓｔ ３ － １  ؉š¯， Ù¨ÚŸ £Û܆« ©°€ŒŽ‘’–±ÝÀ·， ¶· ４  ‚ƒ„ Á。 Î «Þ：Ÿ Ａ‹Ｃ ”•Ÿ ¦€ŒŽ‘’ ｔ ｉｎｄ ‚‚ƒ Δｐ ²³ˆß； ³Ÿ 安全科学与工程·13· ４６ Å Æ Ç È  Ｂ ，ｔ ｉｎｄ  Δｐ  。  Δｐ≤１ ５ ＭＰａ ，       ，     。  Ｃ ，  Ｇ１    ２ ＭＰａ É  ‡ ‡ Ë ２４ Ì Ê ™，‚”
¦ ０ ９８０、１． ０００ ¯ １． ０００。 § ，ª¡«¬Ÿ§¨©ª¢ §  — ５ §«：（１） ¬‹ ®¯°，  °¤ １ ３ ＭＰａ ，  ”。 ＮａＣｌ 
 ０ ５％ ， ３ － １   Ｇ１ 
±  ±¤ Ｇ２ ˜  Ｇ３ ；  ¤ １ ３１ ＭＰａ ，  Ｇ１   ７１ ｍｉｎ，    ３ － １   １１０ ｍｉｎ； ３ － ３ ，  １ ５ ＭＰａ ， 
±  ０ ５ ＭＰａ    １８１ ｍｉｎ； ３ － ２ ，  １ ０ ＭＰａ ，   °¤ Ｇ２ ， ¤ Ｇ３ ；  °¤ １ ２ ＭＰａ ，  Ｇ３ 
± ­  ­ １５３ ｍｉｎ，  ２８ ｍｉｎ， ３ － １    ３ － ２   ­ ４３ ｍｉｎ； ３ － ４ ，  ２ ０ ＭＰａ ，  € ８ ｍｉｎ， ‚ƒ ３ －１   ­ １７３ ｍｉｎ，ƒ ３ － ２   ­ ６３ ｍｉｎ，ƒ ３ － ３   ­ ２０ ｍｉｎ。 ±¤ Ｇ２ ， ¤ １ ２ ＭＰａ，  ¤ Ｇ３ 。 ²²
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•–。  Ｂ ， ２ － ４   ５１ ｍｉｎ， ‚ ２ － ３   ４９ ｍｉｎ ­ ３ ｍｉｎ。 „，€†— 
，˜  †—“™š ­ ［１３］ €。  Ｍｏｕｄｒａｔｋｏｖｓｋｉ Ｉ Ｌ ˜‚› ［１４］ ， †‡ˆžŸ‰Š，   ‹†—
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， ２００８． †‡， ˆÉ¶， Ñ． ©ª«¬Û ©ÄÜ［ Ｊ］ ． ¦Ò“‰Ö·， ２００５， １６（２） ： ２５５ － ２６０． Ý·Š， ‹Þ‡， ŒŽ‘， Ñ． ŸªÙ’« Ì͖ß［ Ｊ］ ． ŸÏŸ·Ô， ２０１３， １３（４） ： ７１５ － ７１９． à á， †‡， «’’． ›âÙã Í［ Ｊ］ ． ¦ÒÙÏ， ２０１３（３８） ： ３８ － ４１． †‡Ì äåæ， Г”， •–—， Ñ． ＣＨ４ － ＣＯ２ ç ［８］ è ［９］ Ÿ［ Ｊ］ ． ˜™ÙÏ， ２０１３， ４２（５） ： ４７９ － ４８２． é， š， Лœ， Ñ． êëìí›âÙã ‚ƒÌÍ［ Ｊ］ ． ¬ ¡ž， ２０１２， ３０（１） ： １３ － １７． Ÿ – ¡． ¢ £  ˜ ™ ®  ¯ １９９９， １５（２） ： ２４ － ２５． ’ « ［ Ｊ］ ．  î ì í ¤ ¯， ［１０］ ° ［１１］ ＭＥＮＴＯＮ Ｐ Ｄ， ＰＡＲＲＩＳＨ Ｗ Ｒ， ＳＬＯＡＮ Ｅ Ｄ． Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｉｎｈｉｂｉ ［１２］ †‡· ，³‚ƒ„ †‡Š‹， ¥， ˆ¦§． ¨©ª˜™®«¬¡®±² ³‚ƒÌÍ［ Ｊ］ ． ìíϟ， ２０００， １８（３） ： ５９ － ６１． ｔｏｒｓ ｏｎ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ［ Ｊ］ ． Ｉｎｄ Ｅｎｇ Ｃｈｅｍ Ｐｒｏｃ Ｄｅｓ Ｄｅｖ， ［１３］ ‘’“—˜©ª«¬ †‡²·½„。 （３） ³´ 、³ †‡µ¶ ， ˆ³ º”©ª«¬ˆ³。 ¿À， †‡®Á ² ８５％ •©ª«¬–‹， Á ² ５５％ •©ª« ¬   † —， Á     ² ７０％ •–。 ＭＯＵＤＲＡＴＫＯＶＳＫＩ Ｉ Ｌ， ＳＡＮＣＨＥＺ Ａ Ａ， ＲＡＴＣＬＩＦＦＥ Ｃ Ｉ， ｅｔ ａｌ． Ｎｕｃｌｅａｔｉｏｎ ａｎｄ ｇｒｏｗｔｈ ｏｆ ｈｙｄｒａｔｅｓ ｏｎ ｉｃｅ ｓｕｒｆａｃｅｓ： ｎｅｗ ｉｎ ｓｉｇｈｔｓ ｆｒｏｍ １２９ Ｘｅ ＮＭＲ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ ｗｉｔｈ ｈｙｐｅｒｐｏｌａｒｉｚｅｄ ｘｅｎｏｎ （２） ¹­ˆ³º†‡·‚ƒ １． ０００，Ž¾ˆ‰‹ƒ½„‡ Ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｆｏｒ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｉｎ ａｑｕｅｏｕｓ ８００ － ８０５． †‡µ¶ ž»，ž›†š¼‡，ˆ‰Š® †‡ ©ª« ¬‹ƒ½„‡。 ‚º½„²Œ ＤＨＯＬＡＢＨＡＩ Ｐ Ｄ， ＥＮＧＬＥＺＯＳ Ｐ， ＫＡＬＯＧＥＲＡＫＩＳ Ｎ， ｅｔ ａｌ． ｍｉｘｅｄｅｌｅｃｔｒｏｌｙｔｅ ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ ［ Ｊ］ ． Ｃａｎ Ｊ Ｃｈｅｍ Ｅｎｇ， １９９１， ６９： ¸©ª«¬§¨。 ０ ９８０、１． ０００ Ð， ¥
， ¥， Ñ． ¦Ò†‡·šÃ ÌÍ［ Ｊ］ ． Ó‹··Ô， ２００４， ３８（１） ： ８５ － ８８． １９８１， ２０： ３９９ － ４０１．  、„‚ˆ³ ： ÎÃϋ·， ２０１０： １ － ４． †‡Ë¤ÌÍ［ Ｄ］ ．  ［７］ （１） ‚‚ƒ„ƒ±² ０． ５％ ³ ´ ÈÉÊ． „ ­： Ù·ÏÚ ［６］  ¥，§¨©ª«¬。 žŸ， ¡¢ †‡®¸Ÿ£Ç•– ，” †‡  ¥­。 †   „  ’Œ†“； –， Ĥ‡ˆŠÅ，  ［４］   ６  ［ Ｊ］ ． Ｊ Ｐｈｙｓ Ｃｈｅｍ Ｂ， ２００１， １０５（４９） ： １２３３８ － １２３４７． ［１４］ ［１５］ §¦¨， ÐՖ， ¯¦Š． †‡·Ì̀´［ Ｊ］ ． ˜™·Ô， ２００１， ２２（４） ： ８２ － ８６． ＣＨＲＩＳＴＩＡＮＳＥＮ Ｒ Ｌ， ＳＬＯＡＮ Ｅ Ｄ． Ａ ｃｏｍｐａｃｔ ｍｏｄｅｌ ｆｏｒ ｈｙ ｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ． Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ ７４ｔｈ ＧＰＡ Ａｎｎｕａｌ Ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ ［ Ｃ］ ／ ／ Ｓａｎ Ａｎｔｏｎｉｏ， ＴＸ， １９９５： １５ － ２１． ［１６］ ＳＬＯＡＮ Ｅ Ｄ， ＫＯＨ Ｃ Ａ． Ｃｌａｔｈｒａｔｅ Ｈｙｄｒａｔｅｓ ｏｆ Ｎａｔｕｒａｌ Ｇａｓｅｓ ［ Ｍ］ ． ３ｒｄ ｅｄ． Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ： Ｔａｙｌｏｒ ＆ Ｆｒａｎｃｉｓ Ｇｒｏｕｐ， ２００８： １４３ － １４６． （  ） 安全科学与工程·15·  ２６  ２  Ｖｏｌ． ２６ Ｎｏ． ２          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１６  ３   １，２  ， Ｍａｒ． ２０１６  １，２  ， １，２ （１． 
，  １５００２２； ２．  ­€‚ƒ„ †
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¡ ¢ £ ¤ ¥， ¦ § ¨， © ª，   « ¬：      ® ¯ ° ± ²， Ｅｍａｉｌ： ｚｈａｎｇｂａｏｙｏｎｇ２００２ ＠ １６３． ｃｏｍ。 ·16·安全科学与工程 &２ , ０  １  ，  ，  ［１］  １２３ %$#，Ó：¾¿Ú÷øˆù}|—:-]^  
¤¥ô¦´，§¨ １ Š©。 ｍ ， ‚ƒ„ †‡  。 ２０１２ ， １１４  ３８ ｍ ，­€ ７６ ¾¿ÚäÙìí¡”ÏÆÝû¢£â›´ 、  、  ３  ｍ ， ３ ３      ˆ‰Š‹ŒŽ‘。 ’“”• –—˜™š›œžŸ， ¡¢£¤¥ ¦，§¨©ª«¬®。 —¯，°±²³´©µ¶ ”·¸¹º。 ２００５ ，»¼［２ － ３］ ˜µ½ ¾¿£¤  À´©， ÁÂÃÄÅ´©¹      ［４ － ５］      ºÆÇ，ÂÈÉ´©ÊËÌÍ、Îϑ›œÐ ÑÒÓÔÕ   。 Ｆｉｇ． １ １  Ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ¾¿´©£¤ֿϘ•×´ （ ＣＨ４ 、Ｎ２ 、Ｏ２ Ó） ØÙ¾¿ÚÆÛÜÌÝÊËÞß， à ＣＨ４ á⎔·’ã便åæ， çèéç ֿϘ´©µ¶ê。 Ï뾿Úä ［６］ Ùìíî﾿ÚðëÙñÍäòóôõö ，÷ øˆù¾¿ÚÙñúû˜üýþ， ÿ~÷ øˆù}|{[\ ]^， É_`@?½ ¾¿>ÊË， ~´©£¤>=<ÈÉü 。 ê， ÿ~Ï뾿Ú÷øˆù} |\ é Œ]^>。 ~“‡×´Ö¿Ï¾¿Ú]^ ［７ － ９］ ，Ï×´Þߓ}|¾¿ÚØÙ ûÊË， ‡ˆ}|¾¿Ú÷øˆù； ~ ＮａＣｌ  ［１０ － １４］ 뾿Ú]^é ，ÆǶ¾ë¾¿Ú äÙ Ý û ž ”，  ² ³ û ＮａＣｌ ´þžŸˆ，  ´（ ＡＢ） ，Ï뵶·¸，ÏÆÝû¹Ÿ，´ Ïë´±Á¾´±Øٓº» （ ｂ１ ） 。 Ïë ÛÜ+，¾¿Ú ´ º，“º»¾ì¿ÀÁÂÃÄ，‡ˆÃÄÅÆÇ （ ｂ２ ） ，“º»ÃÄ;ÈÉÇÊˇ ˆ（ ｃ） ，ÉǾ¿ÚÙñ+。 ¾¿Ú （ ＣＤ） ，Ïë·¸Ì̈́，Ýû¹Ÿ，¡ ¾¿Ú äòæÎ。 ¾¿Ú÷øˆù½é²þâÏÐë Ѿ¿ÚƊÒˆù， ¾¿ÚØÙìí˜ü ýþ。 ÓÔ-ŠœžÝû － ˆùÕ֘ÏÆ ·“， è ÙÚ-]^‚Œ—:Œ¾Û“‡ë­¾¿ ［１５ － １８］ ，äÙ¾¿Ú Ú÷øˆù，Û¹ºÁÄÅÂ-ÆÇÈÉ Œ Œ¾¿Ú÷øˆù；~“‡Ý -ÜþÝ、þ”+´ÞŽßÍæ*âàÓá+，⛠¾ìžÝ-~æ ［１９ － ２３］ ú û²€Ïë‚ÏÆ;¿ÚÆ‚œÞ， ̜ æ* ²ˆ，ëÝûƒ”， ÏÆ;¿ÚƂœÞƒ ２ úûƒ;；Ýû„; ¼äòõö Ýûž¤Ûײöˆùؤ÷øˆù。 »˜ ûÊË­¾¿Ú]^é ;， ¼Ùñìí （ ＢＣ） ， Ýû½` ， ø
¾¿Úð끽， ‚²íœ ¾¿ÚäÙ， ª«¬®˜¯°ë´± （ ａ） ， ²³Ï “ †;‡ ” ˆ， ˆ À†Þ͹޴ž½ 。  Ï뾿ÚðñØÙÍäò。 ‰Š‹， Œ³— ， è—:Ê ¾¿úû-ŠÏ” Ë­¾¿Ú÷øˆù}|]^/‘}|—: ×´âÇ，ã)('¾ÉÔ³ÏëÉäåæµ :~¾¿Úäَɲ ùÕǞ’ .“。 ”¯， •–”Ýâ—¾¿-˜™ \ ＮａＣｌ ˜šÏ뾿ÚÙñúû -，›,œžÏë×´、ＮａＣｌ ´þ›/Ÿú û Δｐ ~÷øˆù}|›/Õ{[。 ç。  ˜， Ｇ１ ： φ （ ＣＨ４ ） ＝ ８５％ ， φ （ ＣＯ２ ） ＝ ５％ ， φ（ Ｃ３ Ｈ８ ） ＝ ５％ 、 φ （ Ｎ２ ） ＝ ２％ 、 φ （ Ｏ２ ） ＝ ３％ ； Ｇ２ ： φ（ ＣＨ４ ） ＝ ７０％ 、φ （ ＣＯ２ ） ＝ ５％ 、 φ （ Ｃ３ Ｈ８ ） ＝ １０％ 、 φ（ Ｎ２ ） ＝ １２％ 、φ （ Ｏ２ ） ＝ ３％ ； Ｇ３ ： φ （ ＣＨ４ ） ＝ ５５％ 、 φ（ ＣＯ２ ） ＝ ５％ 、 φ （ Ｃ３ Ｈ８ ） ＝ １５％ 、 φ （ Ｎ２ ） ＝ ２２％ 、 安全科学与工程·17· ¾ ¿ À Á  à œ φ（ Ｏ２ ） ＝ ３％ 。  ＮａＣｌ  ９９． ５％ ， 。  Å ２６ Æ Ä !"#  $%& '()*+ '= 。  １ 。 １ œ >"? ,-&  ./0 １２４  Ｔａｂｌｅ １ Ｆａｃｔｏｒｓ ａｎｄ ｌｅｖｅｌｓ ｆｏｒ ｎｕｃｌｅａｔｉｏｎ ｋｉｎｅｔｉｃｓ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｓ 1'"<; （ ｘ） 1'234 （ Ａ） ｗ（ ＮａＣｌ） （ Ｂ） ／ ％ Δｐ（ Ｃ） ／ ＭＰａ  Ｇ１ ～ Ｇ３ ０． ５ ～ ３． ５ ０． ５ ～ １． ５  １ Ｇ１ ０． ５ ０． ５  ２ Ｇ２ ２． ０ １． ０  ３ Ｇ３ ３． ５ １． ５ 9:; Ｆｉｇ． ２ ， ２  
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 １６． ００ ４． ００ １ †œ•–± Ｌ９ （３ ） 。 •–°²ƒ Ｄ ³ ¬³，®´°µ±。 ¶ °²Œ ４ ５． ３５ ５． ００ ３ １． ０ １１． ００ ５． ７０ ２ １． ５ ２． ０ ５． ５０ ３ １． ５ ３． ５ Ｇ３ ８ １． ０ ０． ５ Ｇ２ ５ ３ ２  ｊ ＝１ ｘ ｉ ｋ ｘｉ ＝ Ｋ ／ ３，ｉ ＝ １，２，３， Áƒ：Ｋ ——— ｘ ­ ｉ ˆ¢¦µ； ｘ ｉ （１） （２） ｋ ｘｉ ——— ｘ ÃÀŽ˜§，«¡À €ž””ĈŽÅˆœ½Æ。 Œ２ ³ ´µ¶，·：
 Ｋｘｉ  ｉ （ ） ［２４］ ，  ３。 ３ Ｔａｂｌｅ ３  Ｒａｎｇｅ ｃｈａｒｔ ｏｆ ｔｈｒｅｅ ｆａｃｔｏｒｓ ｅｆｆｅｃｔ ｆｏｒ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｓ ｍｉｎ  Ａ Ｂ － ｔ Ｃ  １   ２ １７３． ００ ３ ５３． ３３ １３８． ６７ ８８． ００ １１９． ００ １９２． ００ ５６． ６７ ９１． ００ ３１． ３３ ˜™，š‰„›œ ３． ５％ ， ™， ‚ ­ ＮａＣｌ ‰„
 Š‹‡ˆ：３． ５％ ＞ ２． ０％ ＞ ０． ５％ ；Œ‚，  Δｐ 
‘žŸ’，  ¡ ，¡™；‚­  
Š‹‡ˆ １． ５ ＭＰａ ＞ １． ０ ＭＰａ ＞ ０． ５ ＭＰａ。 “‰‚­‹，   ŒŽ”•¢ ‚£： € ‘ Ｇ２ 、ＮａＣｌ ‰„ ３． ５％ 、 Δｐ１． ５ ＭＰａ。 ¤–‹ —˜‹ 
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， ３。  １２５ ¸¹ 
¢£Š‹¤œž ®¥¯Œ„°，¦±²‡œ³， †Š § ¨‹。 ３． ２． ２  ¨‹©‰ª«ª« ‘´ — ’µ 。   Ｙ： ９ １ Ｙ ＝ ΣＹ ｉ ＝ １０４． ７８， ９ ｉ ＝１ —     ３ Ｆｉｇ． ３    Ｈｉｓｔｏｇｒａｍ ｏｆ ａｖｅｒａｇｅ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｔｉｍｅｓ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ·¸ ®。 «¯ ¹º ¯»‹ ｆＦ  »‹ ｆ Ｅ ，ｆ Ｆ ＝ ｆ Ｅ ＝ ２。 «¬¨¼ ¯¯»‹，   ３  ，   Ａ、 Ｂ、 Ｃ       １１９． ６７、８２． ００、１６０． ６７ ｍｉｎ。   Δｐ     Δｐ  ­€，  ­€ 。 ‚­
ƒ„ †‡ˆ ， — ¶ ｘ ­€    «¬¨ ３ ｊ ＝１   （３） Ｑ ｘ ＝ Σ（ ｋ ｘｊ － Ｙ） ２ ＝ １８ ０２４． ２２，ｘ ＝ １，２，３， （４）                œ¬¨， « ¬¨°±½ ¨± Ｆ ｘ ，Ｆ ｘ   ¾¿¦ ｘ  
Š‹ƒ„， ¨± Ｆｘ ¡ ， ｘ 
¡。 ¨± À²¯»‹（２，２）  Ｆ Á，™Â ０． ２０  ０． ２５，à œ Ｆ０． ２０  Ｆ０． ２５ ÄÅ，Æ ：Ｃ（  Δｐ） ＞ Ａ（ €‚ƒ） ＞ Ｂ（ ＮａＣｌ ‰„ ） 。 †Š‹ŒŽ：‡†， €‘ Ｇ１  Ｇ３   ４ ¶。  Ａ、Ｂ、Ｃ ¨± ３． ０２、１． ４６、 ５． ２６， Ｃ ‰ Ｆ０． ２０ ÄÅ， Ａ ‰ÄÅ ” ＮａＣｌ ‰„•Ž，–— ，¬ Ｃ 。 ˆ‰ Ｇ２ ，‚­€‘ 
Š‹‡ˆ Ｇ２ ＞ Ｇ３ ＞ Ｇ１ ； Œ’， “ Ｔａｂｌｅ ４ ４   Ｆ０． ２５ ， Ａ、Ｃ（ €‚ƒ、 Δｐ）  
°±‰ Ｂ（ＮａＣｌ ‰„） Ç  Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｆａｃｔｏｒｓ ｆｏｒ ｎｕｃｌｅａｔｉｏｎ ｋｉｎｅｔｉｃｓ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｓ ÄÅ Ｆ ａ
（ ｘ）  ¬¨ ¯»‹ ¬¨ ¨± Ｆ €‘（ Ａ） １１９． ６７ ２２ ７４６． ８９ ２ １１ ３７３． ４４ ３． ０２ ｗ（ ＮａＣｌ） （ Ｂ） ８２． ００ １０ ９９６． ２２ ２ ５ ４９８． １１ １． ４６ Ｆ０． ２０ （２． ２） ＝ ４ œ Δｐ（ Ｃ） １６０． ６７ ３９ ５７４． ８９ ２ １９ ７８７． ４４ ５． ２６ Ｆ０． ２５ （２． ２） ＝ ３  ７ ５２３． ５６ ２ ３ ７６１． ７８ «（ Ｄ） ’ †È 安全科学与工程·19· １２６ Ô ３． ２． ３ Õ Ö × ，  Δｐ  。  ，   ，，  
。  ，  ­， €  ‚
，ƒ„ †。 ‡ˆ ƒ ­‰ € － ‚ ƒ„Š Ｇｉｂｂｓ ［６］ ‹€‰Œ ： ΔＧ ＝ Ｖ Ｌ （ ｐ ｅｘｐ － ｐ ｅｑ ） ＋ ＲＴ Σｘ ｉ １ｎ Ｖ Ｈ （ ｐ ｅｘｐ － ｐ ｅｑ ） ， ( ｆｆ ) ＋ Ø • µ µ Ú ２６ Û Ù ÉÊ Ë§¨， ±©¦ÌÆ ­©€ １２ ４ À  ５ ６ ， ¸´， ½¾²‚ ¶¸Ⅱ， ƒÊ‰¸ ［２７］ ÍÎÌ¿À （ „ À  ＨＳ ⅡÀ ） ， ½©³´µ ·¸ ４ ‡。 «¿¬¬ Ｇ３ ¨¥
¤ •， ¨¸ ¤™，Ž¹Ì¿ ¬º。 À »†¼™ª ´，›œ™ 。 «¿¬‡ˆ ‡—
ˆ½‰。 ® ｉ，ｅｑ ｉ，ｅｘｐ （５）   ：Ｖ Ｌ 、Ｖ Ｈ ———†‡ŽŽˆ； ｐ ｅｘｐ 、ｐ ｅｑ ———†‡Ž； ｆ ｉ，ｅｘｐ 、ｆ ｉ，ｅｑ ——— †     Ž  
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•，–‡ˆ—ƒ。 Δｐ  „˜™ Ž‘’， 。 ƒ”š，›œ™  ４ Ｆｉｇ． ４ Ⅱ ５ ６  １２ Ｔｗｏ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎｓ ｏｆ ５ １２ ６ ４ ｃａｖｉｔｉｅｓ ｏｆ ｔｙｐｅ ＩＩ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｓ ¹，±ŽÍÎÌ¿£¤Ÿ¡Ð¿À½。 Ñ ‘žŸ¡ • ‘’§¨， ©™š ［２５］ ［６］ ¦ Ｃｈｅｎ － Ｇｕｏ ª´µž¶ ，  · Ž， Ž Ÿ’¸， €¦¡¹º• ¦， ¢ ž，• •£€»，£¼，§•£½¾ œ‰¸§¿ˆ•£。 €¦‡ˆ ªⅡ， À ， ¥ ½žÁƸ ¨¤—¸ ５ ６ １２ ［３１ － ３３］ ，œ”À ®©·™ Á¨¸ ª ， Ÿ  。 Ｎｓｌｕｎｄ  ´ ）  ¸ ¹ Ｘ ŽÂ‘’“” － Ÿ¡Â£，œÄš‚ Ｎａ Ÿ¡Â•，¾Ï ＋ ŸŠ³À ， „˜™ Š³ ›
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 Δｐ ＞  。 ¬ Ｇ２ 、ＮａＣｌ  À （ Ｃｏｍｐｅｔｉｎｇ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ） Ÿ¡Ⅱ ３． ５％ 、 １． ５ ＭＰａ «¬‡ˆ È ８ Æ §Æ£¤， ⅡÀ ¢Ç １２ ４ （５ ６ ）  ３２ Æ ¸ ¤。 ¬  ·20·安全科学与工程 » à ＮａＣｌ ˜，ＮａＣｌ ˜‚˜™‚ Ｃｌ © Ž。 «¿¬ Ｇ１ ¨ Â，¨  ®¸®žž， “¨
•， ÀÃÄ， £¼ Ｇ１  ¤Å。 ［３４］ （ ＸＡＳ）  Ｘ ŽÂ•–—Ž“” （ ＸＲＳ） ， ҌÑ ４ ™ À  ¥
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˜。 €¦     （２）  Δｐ ‘© Õ２ Ö 。 Δｐ  ， ，  
。 （３） ＮａＣｌ   ƒ ，Š ［１７］ ［１８］  Δｐ  ­€， ‚ƒ„ 、ƒ ２０１２， ３６（５） ： １１０ － １１３．  。   †‡ˆ‰ ‹ŒŽ ‘。 ： ’  “． ［１９］ ［２０］ ２４： ３ － ５． ［２］ ， ， ›． €ŒŽ ． ”•ŒŽƒ¥¦§‹¨［ Ｊ］ ． ”Ÿ¢¡ ’ ， （４） ： ５９３ － ５９９． ［５］ ， ’ª«， ›． €ŒŽƒ°ˆ ［２５］ ， ，± ， ›． ＮａＣｌ ­ŒŽ ［２６］  ［２７］ ． ²³¥¢¦ 
， ’ ，  ¢， ２０１０： ４１ － ６８． ， ›． ´² ¦§‹¨［ Ｊ］ ． µ， ２０１５， ４４（１） ： １２７ － １３２． ［９］ ｒａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｐｕｒｉｆｉｃａｔｉｏｎ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ２０１４， １２３： １３９ － １４４． ｍｅｄｉａ ［ Ｊ］ ． Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｔｈｅｒｍｏｐｈｙｓｉｃｓ， ２０１２， ３３ ’ ， ， ’ª«， ›． ＮａＣｌ － ＳＤＳ ­ Œ Ž        ¢
¶ ［ Ｊ］ ． ”  ¢ ¤， ２０１５， ４０ （１０） ： ２４３０ － ２４３６． ［１２］ ’ª«， ，  ［２９］ ， ›． ＮａＣｌ €ŒŽ·¸ ＫＯＭＡＴＳＵ Ｈ， ＯＴＡ Ｍ， ＳＭＩＴＨ Ｒ Ｌ， ｅｔ ａｌ． Ｒｅｖｉｅｗ ｏｆ ＣＯ ２ ＣＨ４ ｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｒｅｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｒｅａｃｔｉｏｎ ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｓｔｕｄｉｅｓ ［３０］ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ， ２０１３， ４４（４） ： ５１７ － ５３７． ­€‚， ƒ„ ，† ， ›． ‡¹ˆ‰‰º»Š‹Œ Ž¼½¦§［ Ｊ］ ． ‘•， ２０１４， ３３（６） ： ８１３ － ８２１． ［１５］ ’“， ” ， ¾•． –—²¿ À¦§‹¨［ Ｊ］ ． Á¾Â‹¨， ２０１５， ３（２） ： １３１ － １３８． ［１６］ ƒ„¥†‡¾ ‡¿ À ‡  ¿ À  ˆ  ‰ ［ Ｊ ］ ． Ÿ ¡  ¤， ２０１４， ３２ Å， ２００６： １６５ － １７４． ³¥［ Ｍ］ ． ÃÑ：ÃÄ ¢„ž ¥Œ‹， ¦Ë§， ƪ¢． Ÿ¢Ò¡©［ Ｍ］ ． Ä Ç： ¢µ¯„žÅ， ２００８： ６８ － ６９． ¡ »， ÈÉ ， ’ÊË． ‚Ì͊« ＣＯ２ ΋ ¦§‹¨［ Ｊ］ ． µ‹¨， ２０１２， ３１（６） ： １３３８ － １３４６． ＣＨＲＩＳＴＩＡＮＳＥＮ Ｒ， ＳＬＯＡＮ Ｅ Ｄ． Ｍｅｃｈａｎｉｓｍｓ ａｎｄ ｋｉｎｅｔｉｃｓ ｏｆ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ［ Ｊ］ ． Ａｎｎａｌｓ ｏｆ Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ Ａｃａｄｅｍｙ ｏｆ Ｓｃｉ ＨＡＮＳＥＮ Ｓ Ｂ， ＢＥＲＧ Ｒ Ｗ． Ｒａｍａｎ ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｉｃ ｓｔｕｄｉｅｓ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｓ ［ Ｊ ］ ． Ａｐｐｌｉｅｄ Ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ Ｒｅｖｉｅｗｓ， ＨＥＳＴＥＲ Ｋ Ｃ， ＤＵＮＫ Ｒ Ｍ， ＷＡＬＺ Ｐ Ｍ， ｅｔ ａｌ． Ｄｉｒｅｃｔ ｍｅａｓｕｒｅ ｍｅｎｔｓ ｏｆ ｍｕｌｔｉｃｏｍｐｏｎｅｎｔ ｈｙｄｒａｔｅｓ ｏｎ ｔｈｅ ｓｅａｆｌｏｏｒ： ｐａｔｈｗａｙｓ ｔｏ ＳＵＭ Ａ Ｋ， ＢＵＲＲＵＳＳ Ｒ Ｃ， ＳＬＯＡＮ Ｅ Ｄ． Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｏｆ ｃｌａｔｈ ｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅｓ ｖｉａ Ｒａｍａｎ ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ［ Ｊ］ ． Ｔｈｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｐｈｙｓｉ ｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ Ｂ， １９９７， １０１（３８） ： ７３７１ － ７３７７． ［３１］ ［３２］ Ÿ­Ï， ÐÑ， ® ·¸［ Ｊ］ ． Œ ［３３］ Ò． –—‰‰€ Ó¶µ ¢¢¤， ２０１１， ５１（１） ： ３１ － ３５． Ô， ÀÏ， ­ÕÖ． ‰×´·¸ ÓÔ  ¦ § ［ Ｊ ］． （２） ： １４９ － １５１． Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ａｎｄ ｋｉｎｅｔｉｃｓ ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ｔｈｅ Ｔａｉｗａｎ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ ［１４］ ½．  ｇｒｏｗｔｈ［ Ｊ］ ． Ｆｌｕｉｄ Ｐｈａｓｅ Ｅｑｕｉｌｉｂｒｉａ， ２００７， ２６１（１） ： ３９６ － ４０６． ［ Ｊ］ ． ”¢¤， ２０１４， ３９（１２） ： ２４２５ － ２４３０． ［１３］ ｚａｔｉｏｎ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｔｈｅ ｓｔｒａｔｏｓｐｈｅｒｉｃ ａｉｒｓｈｉｐ’ ｓ ｐｏｗｅｒ ｓｙｓｔｅｍ ｂａｓｅｄ ｏｎ ２００９， ４４（２） ： １６８ － １７９． ＹＡＮＧ ＭＩＮＧＪＵＮ， ＳＯＮＧ ＹＯＮＧＣＨＥＮ， ＬＩＵ ＹＵ， ｅｔ ａｌ． Ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｈａｌｏｇｅｎ ｉｏｎｓ ｏｎ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｉｎ ｐｏｒｏｕｓ ［１１］ ［２８］ ＮＡＥＩＪＩ Ｐ， ＭＯＴＴＡＨＥＤＩＮ Ｍ， ＶＡＲＡＭＩＮＩＡＮ Ｆ． Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｏｆ （５） ： ８２１ － ８３０． ＬＩＵ ＪＩＡＮ， ＷＡＮＧ ＱＵＡＮＢＡＯ， ＺＨＡＯ ＨＡＩＴＡＯ， ｅｔ ａｌ． Ｏｐｔｉｍｉ ｅｎｃｅｓ， １９９４， ７１５（１） ： ２８３ － ３０５． ‹ ｍｅｔｈａｎｅｅｔｈａｎｅ ｇａｓ ｍｉｘｔｕｒｅｓ ｖｉａ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ［ Ｊ］ ． Ｓｅｐａ ［１０］ ƒ„¥½´ ¼ † ‡ ［ Ｊ］ ． Ð  Ÿ ¡ º ¤， ２０１３， ３２ ¢ ¢ ¤， ２０１４， ４３ ［ Ｊ］ ． ”¢¤， ２０１５， ４０（６） ： １３９６ － １４０１． ［８］ ·， ›．  （１３） ： ２３ － ２７． ，’ §［ Ｄ］ ． ：  Ï， ’ ’¿， ÀÁÂ． µ  ［７］ ®µ·， ¶ ［２４］ ［ Ｊ］ ． ”¢¤， ２０１３， ３８（８） ： １３９２ － １３９６． ［６］ ®‚¯， °±， ­²³， ›． €‚ƒ„ “®¯， ­»¼， ¦ ， ’ª«， ›． €ŒŽ¬ƒ  ¢   ¦ § ［ Ｊ ］．  ® • ¯ ¢， ２０１５． ¥¦§［ Ｊ］ ． ´Î， ２０１３， ３２（１１） ： １２３２ － １２３６． ［２３］ ©， ２０１４， ４２（６） ： ８１ － ８５． ［４］ ¶Ì¦§［ Ｄ］ ． ¬Â： ¬Í¶µ ｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ＳＣＩＥＮＣＥ Ａ， ２０１３， １４（１） ： ３８ － ４６． （４） ： ３２９ － ３３２．  ¦®ª． ＴＨＦ Ä ＴＢＡＢ €”«·¸³¥ ｔｈｅ ｍｅｔｈｏｄｏｌｏｇｙ ｏｆ ｏｒｔｈｏｇｏｎａｌ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｚｈｅ       ［ Ｊ ］ ． œ ž “ Ÿ ¡ ¢ £ ¢ ¤， ２０１３， ２３ ［３］ ©·¸¦§ ［ Ｊ］ ． ¢¤：µ， ２００５， ２１ （６） ： ２０２ － ２０６． ［２２］ ， ’ Ê ¢¢¤， ２００９， ３５（３） ： ４７ － ５０ £¤­， ¥Œ‹， ¦Ë§， ›． ½ƒ  － ¨  Ð « ¸ ¹  ‹ ” • Œ Ž – — ˜ ‘ ［ Ｊ］ ． ™ š， ２００９，  Æ·， ŸÇÈ， ”‚¡， ›． É€ －  ［ Ｊ］ ． ¢¶µ （６） ： ７５ － ７９． ［２１］ ［１］ １２７ ’ª«，›：ŒŽ³¥¦§   Ò  ´   µ， ２００８， ３７ ÖØ， °±， ¥°Ù， ›．  ÓÔÚ Ž À  ‘ ［ Ｊ ］ ． Ÿ ¢ ¡ © Ò µ ˆ， ２０１１， １１ （ ２１ ） ： ５０７５ － ５０７９． ［３４］ ＭＡＳＬＵＮＤ Ｄ Ｃ， ＥＤＷＡＲＤＳ Ｄ Ｃ， ＷＥＲＮＥＴ Ｐ． Ｘｒａｙ ａｂｓｏｒｐ ｔｉｏｎ ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ ｓｔｕｄｙ ｏｆ ｔｈｅ ｈｙｄｒｏｇｅｎ ｂｏｎｄ ｎｅｔｗｏｒｋ ｉｎ ｔｈｅ ｂｕｌｋ ｗａｔｅｒ ｏｆ ａｑｕｅｏｕｓ ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ ［ Ｊ ］ ． Ｊ Ｐｈｙｓ Ｃｈｅｍ Ａ， ２００５， １０９ （２７） ： ５９９５ － ６００２． ؙ， š›´， ­œÄ， ›． ¢Ä¢  ‘¥［ Ｊ］ ． ® ¢¢¤：Å´Ÿ¢ž， （   ） 安全科学与工程·21·  ２６  ３           Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１６  ５   １，２  ， Ｖｏｌ． ２６ Ｎｏ． ３ Ｍａｙ ２０１６  １，２  ， １，２ （１．  
，  １５００２２； ２．   ­€‚ƒ„ 
†‡ˆ‰Š‹Œ，  １５００２２）  ! "： 
，   ­€‚，ƒ„ ，†‡ ˆ‰Š‹  ­， ŒŽ‘ ， € ’“”•–—˜™ š›œžŸŠ‹¡¢£。 ¤¥¦§：¨ １ ＭＰａ ©ª ４ ＭＰａ ，‡ ˆ‰ ’“”•¢«¨ １ ＭＰａ ” １４、１０、１０ ｍｉｎ ¬®ª ４ ＭＰａ ” ４、４、５ ｍｉｎ，¯°¬® ５０． ０％ ～ ７１． ４％ 。 ©±²³´µˆ ¶·， ¸¹º» ˆ ¼½，¾Š Š‹，¿À±
Á¥À§Â。 ÃÄŲ³ˆ ÆÇÈ ÉʸËÌÍΎ。 ； ； #$%： ； ’“”• ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１６． ０３． ００２ &'()*：ＴＤ７１２ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１６）０３－ ０２４０－ ０４ +./01：Ａ Ｋｉｎｅｔｉｃｓ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ｏｎ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｃｒｙｓｔａｌ ｎｕｃｌｅａｔｉｏｎ ＺＨＡＮＧ Ｂａｏｙｏｎｇ１，２ ， ＹＩＮ Ｂａｉｙｕａｎ１，２ ， ＺＨＯＵ Ｌｉｈｏｎｇ１，２ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｅｎｔｅｒａｌ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ Ｇａｓ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｐｉｐｅｌｉｎｅ Ｓａｆｅｔｙ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｓｅｅｋｓ ｔｏ ｄｅｌｖｅ ｍｏｒｅ ｄｅｅｐｌｙ ｉｎｔｏ ｔｈｅ ｋｉｎｅｔｉｃｓ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ｏｎ ｇａｓ ｈｙ ｄｒａｔｅ ｃｒｙｓｔａｌ ｎｕｃｌｅａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ． Ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ ｉｓ ａｃｃｏｍｐｌｉｓｈｅｄ ｂｙ ｐｅｒｆｏｒｍｉｎｇ ｈｙｄｒａｔｅ ｃｒｙｓｔａｌ ｎｕｃｌｅａｔｉｏｎ ｋｉｎｅｔｉｃｓ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｏｎ ｔｈｒｅｅ ｇａｓ ｓａｍｐｌｅｓ ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｓｅｌｆｍａｄｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｓｙｓｔｅｍ ｆｏｒ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｇｒｏｗｔｈ ｋｉ ｎｅｔｉｃｓ ａｎｄ ｕｓｉｎｇ ｆｏｕｒ ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅｓ； ａｎｄ ａｎａｌｙｚｉｎｇ ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｌａｗ ｂｅｈｉｎｄ ｔｈｅ ｃｈａｎｇｅ ｉｎ ｔｈｅ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｔｉｍｅ ｏｆ ｅａｃｈ ｓｙｓｔｅｍ ｈｙｄｒａｔｅ ｃｒｙｓｔａｌ ｎｕｃｌｅａｔｉｏｎ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｉｎ ｗｈｉｃｈ ｔｈｅ ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ｉｎｃｒｅａｓｅｓ ｆｒｏｍ １ ＭＰａ ｔｏ ４ ＭＰａ ｉｓ ａｃｃｏｍｐａｎｉｅｄ ｂｙ ｔｈｒｅｅ ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎｓ ｆｒｏｍ １４， １０ ａｎｄ １０ ｍｉｎ ｏｎ １ ＭＰａ ｔｏ ４， ４ ａｎｄ ５ ｍｉｎ ｏｎ ４ ＭＰａ， ｉｎ ｔｈｅ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｔｉｍｅ ｏｆ ｔｈｒｅｅ ｇａｓ ｓａｍｐｌｅｓ ｃｒｙｓｔａｌ ｎｕｃｌｅａｔｉｏｎ， ｓｕｇｇｅｓｔｉｎｇ ａ ｔｏｔａｌ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ５０． ０％ — ７１． ４％ ． Ｔｈｅ ｉｎ ｃｒｅａｓｅｄ ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ｃｏｎｔｒｉｂｕｔｅｓ ｔｏ ｓｐｅｅｄｉｎｇ ｕｐ ｔｈｅ ｇａｓ ｓｏｌｕｔｉｏｎ， ｉｍｐｒｏｖｉｎｇ ｔｈｅ ｇａｓ ｃｏｎｔｅｎｔ ｉｎ ｌｉｑｕｉｄ ｐｈａｓｅ， ｐｒｏｍｏｔｉｎｇ ｃｒｙｓｔａｌ ｎｕｃｌｅａｔｉｏｎ， ａｎｄ ｐｒｏｄｕｃｉｎｇ ｂｉｇｇｅｒ ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ａｎｄ ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ ａ ｍｏｒｅ ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ ａｃｔｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔ． Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｍａｙ ｐｒｏｖｉｄｅ ａ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｂａｓｉｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ｐｅｒｆｅｃｔ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｔｅｃｈ ｎｏｌｏｇｙ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ； ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅ； ｃｒｙｓｔａｌ ｎｕｃｌｅａｔｉｏｎ； ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｔｉｍｅ 2345： ２０１６ － ０３ － １１ 6789： Ž‘’“†”•–—˜（５１３３４００５） ；Ž‘’“†”—˜（５１４０４１０２；５１２７４２６７） :;<=>?： ™š›（１９８２ － ） ，œ，žŸ¡¢£，¤¥¦，§¨，ˆ‰©ª： ·22·安全科学与工程 «¬®¯°，Ｅｍａｉｌ：４０８７４６２７０＠ ｑｑ． ｃｏｍ。 "３ ! ０ ~}|，：-î휞 ２４１ üî\]                 （ ＣＨ４ 、 Ｃ２ Ｈ６ 、 ＣＯ２ 、 Ｈ２ Ｓ ）      ［１］    
      ，     、 － １５ ～ １０ ℃   ­€， ‚ƒ„ 、 † ［２ － ３］  ­€‚  。 Š‹Œ， Ž‘’“”•– —˜’™š›œžŸ¡¢£ ＣＨ４ ¤ ¥¦，§¨©ª«¨‹š›œž¬®¯ ＣＨ４ 、 ‡ˆ‰ ［４ － ６］ ，µ °±² ³´ ０ ℃ ¶ ＣＨ４ 、Ｏ２ 、Ｎ２  °±²· °） °ÅÆ， Çȟ¡ ＣＨ４ §É¯ ˜。 œž˜Ê—ËÌ͘—、 Πϗ、ÆÎЗ°Ñ，‚ƒÒ ©、ÒÓÔ、ÕÖ ×؉ ，Ù˜ºÚÛ†ÜÝÚÞß， ［９］ ༧áâã–äåæç 。 èŒ， éêë ‘ìí„ ＣＨ４ †Üîïð” ñò。 óôõ ö÷ ＣＨ４ － ＣＯ２ ø †ÜºÚ，¡ ＣＯ２ „’ùúû ［１０］ ［１１］ üýþ¶ÿ；~}| ñò ＳＤＳ 휞 ［１２］ †Ü{[\]； ^_ ñò” ＮａＣｌ í  ［１３］ üýþ¶ÿ\]； ~_ ïð ”`¯œž ü。 @?ñ œž ò¬®£Û>=<、 ;:¯/ Ê.，í‹-ܺÚÛ,®î \]æç+。 ¸Ý˜* áâã–，ۏ`¯œž¸ñòí， ³´-î  Ÿ½‚<：ƒ„ Ÿ½'(¼、œž  &%$†‡ƒàˆ‰Š‹。 Œ ¯Š Ñ： Ｇ１ ， φ （ ＣＨ４ ） ＝ ６０． ０％ ， φ （ Ｎ２ ） ＝ ３１． ６％ ， φ（ Ｏ２ ） ＝ ８． ４％ ； Ｇ２ ， φ （ ＣＨ４ ） ＝ ７０． ０％ ， φ （ Ｎ２ ） ＝ ２３． ７％ ， φ（ Ｏ２ ） ＝ ６． ３％ ； Ｇ３ ， φ （ ＣＨ４ ） ＝ ８０． ０％ ， φ（ Ｎ２ ） ＝ １５． ８％ ，φ（ Ｏ２ ） ＝ ４． ２％ 。  ２ ℃ ¶°±² ｐ Ž Ｃｈｅｎ － Ｇｕｏ ‘’  “”“，·¸ ４． ７８、４． ２３、３． ７７ ＭＰａ， Œ¨#@ ［１５］ ïð³´-î Δｐ ¸ １、２、３、４ ＭＰａ  †Ü。 §Û， {¸ １２０ ｒ ／ ｍｉｎ。 ２  ２ １ GHKL  Ｉ － １ ¸•，Ÿ½–— ５． ７７ ＭＰａ，˜™  ２ ℃， { １２０ ｒ ／ ｍｉｎ。 ãÝš １４ ｍｉｎ ¶，ꛜ.ž“¡Ÿõ¡¢，Œ¶  ５． ６５ ＭＰａ， ４． ７９ ℃。  ２ ¸ Ｉ － １  †ÜºÚÛ°、£¶ÿƤ¥。    üºÚÛî–。          １ ｈｉｇｈ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｔｅｓｔ Ý†Ü，  ［１４］ üýþ¶ÿ ¸)， -î œž @ABCDEFGHIJ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｅｔｕｐ ｏｆ ｍｉｎｅ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｆｏｒ  ［７ － ８］ '１ Ｆｉｇ． １ Ｏ２ 、Ｎ２   ¸ ２． ５６、１１． １０、１４． ３０ ＭＰａ，¹º»¼Ÿ½¾¿  ¯ ＣＨ４ ÀÁ†°ÃÄ° （   
  １ ¸(¬ñ¼ùœž†Üî Ÿ½Ì。 ̬® »¼ 、 ù ã、£̯ 。 §Ûù ã   １ Ｌ，  ù   { １２０ ｒ ／ ｍｉｎ， 
 ３０ ＭＰａ，– － １０ ～ ５０ ℃ ； £Ì ¸、˝ ，Ÿ¶£Ÿ½ºÚ Ûê、è，­€ ± ０． ０１ ℃ ，     '２ Ｆｉｇ． ２           BCDMNOPFQ、RSTUVWX#Y Ｖａｒｉａｔｉｏｎｓ ｏｆ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ａｎｄ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｄｕｒｉｎｇ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｇｒｏｗｔｈ ｐｒｏｃｅｓｓ ü ­€ ± ０． ０１ ＭＰａ。 £¦ ü§‹³¨©`，  {†Ü； 㚠３０ ｍｉｎ ¶， 㫬®¯ó° 安全科学与工程·23· ２４２ ½ ¾ ¿ À Á — „
１ ，   ，   ３ａ，       ５． ５９ ＭＰａ，   Ｔａｂｌｅ １ ４． ６１ ℃ ； ６０ ｍｉｎ ，  ，  ， ３ｂ， ５． ４２ ＭＰａ， „  ，， 
， ３ｃ， ５． ２３ ＭＰａ，  ３． ６９ ℃ ；  ２１０ ｍｉｎ ，  ，
，  ­
€‚， ３ｄ，、 ƒ
 ，    ２． ２ ℃ ， ４． ９９ ＭＰａ。 ，
„ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ Δｐ ／ ＭＰａ ｔ ／ ｍｉｎ ５． ７８ １ １４ ６． ７８ ２ ７ ７． ７８ ３ ５ Ⅰ －４ ８． ７８ ４ ４ Ⅱ －１ ５． ２３ １ １０ ６． ２３ ２ ６ ７． ２３ ３ ４ Ⅱ －４ ８． ２３ ４ ４ Ⅲ －１ ４． ７７ １ １０ ５． ７７ ２ ９ ６． ７７ ３ ６ ７． ７７ ４ ５ ‡ˆ«¬±² ‡ˆŠ¤ θ０ ／ ℃ °ª ｐ０ ／ ＭＰａ Ⅰ －１ Ⅰ －２ Ｇ１ Ⅰ －３ Ⅱ －２ ２ Ｇ２ Ⅱ －３ Ⅲ －２ ２ Ｇ３ Ⅲ －３ ２ Ⅲ －４ ａ ３０ ｍｉｎ  Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｋｉｎｅｔｉｃｓ ｏｆ ，  ４． ０１ ℃ ； ９０ ｍｉｎ ，  à ２６ Ä Â ˆ®š¯°±Ž³´， µ¶²³Ÿ£žŸ‰Œ® ¯´，µ¬‰Š®¯´‰Š‹ŒŒŽ ｂ ６０ ｍｉｎ „ ´。  ４ ¶‡ˆŠ¤Ÿ¡¢¤·¸¹。                ｃ ９０ ｍｉｎ ３ Ｆｉｇ． ３ ２ ２ ｄ ２１８ ｍｉｎ  Ｔｙｐｉｃａｌ ｐｈｏｔｏｇｒａｐｈｓ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｇｒｏｗｔｈ   ｐｒｏｃｅｓｓ ｉｎ ｔｅｓｔ Ｉ － １  Ｆｉｇ． ４
­„ † ‰Š‹ŒŽ‰Š ‘
 ’“ Š‹ŒŽ，‰Š‹ŒŒŽ‡‘‘‰”‹•’ ［６］ “”
 ，’“‘–”‹•—–—‰ ˜™˜‰Œ 。 ™‰Œš›œšžŸ–—›， ŒŽ。 ¢ ž‰Š‹ŒŸ¡¢££¤Š¥：¦§，¤¨¥ ‰Š‹ŒŒŽ„ ， œ¡‰Š ［１６ － １７］ ； ¦§©ª«š‰Š‹ŒŒŽ„ ˆ¨¢ ¦©，¤¨¥¦§©ª«š‰Š‹ŒŒŽ„ › ［１７ － １８］ 。¥ž‡ š¬‰Š®¯ˆ¨¢ ·24·安全科学与工程          ­€‚ƒ ‡ˆ„†‡ １ ˆ‰。              Ｉ － １       ４          ­ Ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｔｉｍｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓ ｄｕｒｉｎｇ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｎｕｃｌｅａｔｉｏｎ ｆｏｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｙｓｔｅｍｓ º‡ １ • ４ ¡¢¼ ¬˜»®，¶°ª‰Š‹ŒŸ ­—½¾¿À。 · ¸¹ ４ ＭＰａ 
 ­¥ １ ，°ª Ｇ１ ‰Š‹ŒŸ¡ ¢¥ １４ º» ４ ｍｉｎ， Áº» １０ ｍｉｎ； °ª Ｇ２ ¥ １０ º» ４ ｍｉｎ， Áº» ６ ｍｉｎ； °ª Ｇ３ ¥ １０ º» ５ ｍｉｎ，Áº» ５ ｍｉｎ，Â
­—¬˜Ãœ‚ƒ ‰Š‹Œ，º»‰Š‹ŒŸ¡¢，¼ Ä œ。 ‡ˆ ¼ ­—， ‰Š‹ŒŸ¡¢º»– ５０． ０％ ～ ７１． ４％ 。 Þ３ ß ２ ３ ¿ÀÁ，™：µ             、     、        。        ，      ［ １９］ ，    
，        ，           ， ­  
€ ， ‚ „ †     ƒ，   ‡ ，         ˆ   ‰ Š   ‹ Œ      
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 ’  “ ” Δ Ｇ ［ ２０］ ，  ΔＧ ＞ ０ ‹，     ‡•– ‡ • ， — ˜   ；  Δ Ｇ ＝ ０ ‹ ， ［ ２］  ，    ‡ •    ‡ •    ， œ ž Ÿ ¡ ¢   ­ £    ¤ € ‚  †  
 ’  “ ” ΔＧ ‡  ˆ ，       
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 ６０２ － ６０５． ［５］ ［６］ ［７］ §， ™． ＴＢＡＢ － ＳＤＳ 
® ＣＯ ２  ［ Ｊ］ ． ¹º»¼½µµ¾， ２０１５， ２５（６） ： ¯°±， ²³， ¯ ´， ™． ˜½µÃÄ Å［ Ｊ］ ． ƶÇÈ， ２０１５， ３５（８） ： ５９ － ６２． ＳＬＯＡＮ Ｅ Ｄ， ＫＯＨ Ｃ Ａ． Ｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅｓ ｏｆ ｎａｔｕｒａｌ ｇａｓｅｓ［ Ｍ］ ． ３ｔｈ ｅｄ． Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ： ＣＲＣ Ｐｒｅｓｓ， Ｔａｙｌｏｒ ＆ Ｆｒａｎｃｉｓ Ｇｒｏｕｐ， ２００８． · ¸， ¹ º， É»»， ™． ¼Ê½¾Ë̽µÃ Å£Í［ Ｊ］ ． ¿Œ¼½µ， ２０１５， ２１（６） ： ９５ － １００． Ä ［８］ ¯ÀÁ，  ［９］ ＳＵＮ ＣＨＡＮＧＹＵ， ＬＩ ＷＥＮＺＨＩ， ＹＡＮＧ ＸＩＮ， ｅｔ ａｌ． Ｐｒｏｇｒｅｓｓ ｉｎ Á， Ãħ， ™． ÅÇÆÇ̃žÎÏÐÃÄ Å［ Ｊ］ ． ÈÉÊËÇÈ， ２０１５， ３２（４） ： ７０ － ７６． ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ［ Ｊ］ ． Ｃｈｉｎｅｓｅ ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒ ｉｎｇ， ２０１１， １９（１） ： １５１ － １６２． ［１０］ ÑÒÓ， ÌÍÄ， ÔÎÏ， ™． ＣＨ４ － ＣＯ２ Õ ［１１］ ¿ÀÁ， · ［１２］ · ¸， Ñ·Õ，
§， ™． ＮａＣｌ ¯× ［１３］ ¿ ［ Ｊ］ ． ÊËÇÈ， ２０１３， ４２（５） ： ４７９ － ４８２．  ¸． Ð ©ÖÑÒÓ‡• ［ Ｊ］ ． ¼Ôµ¾， ２０１０， ３５（１） ： ８９ － ９２． ±²‹Œ［Ｊ］． ¼Ôµ¾， ２０１５， ４０（６）： １３９６ － １４０１． ¸， · ¸， ¿ÀÁ， ™． ＮａＣｌ － ＳＤＳ ֐¯×          µ ¢ ¶ ［ Ｊ］ ． ¼ Ô µ ¾， ２０１５， ４０ （１０） ： ２４３０ － ２４３６．  ［１４］ （１）  
š›Ž‘± ²‹Œ，„ ， ， — ˜™š›。 （２）  
， ³œ  ±²‹Œ´ １ ＭＰａ ‹ １４、１０、１０ ｍｉｎ Ž‘ž ４ ＭＰａ ‹ ７１． ４％ 。 ¸， ¤¥¦，
ｍｅｔｈｏｄ［Ｊ］． Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ， ２０１１， １９（４）： ６１０ －６１４． ª „®•¯ 。 –°， 
š›„，
 · Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ２００３， １３（１） ： ７ － １０．   ‡• ™    ‡ • ；  Δ Ｇ ＜ ０ ‹ ，   ‡•    ‡ • ， š ›   ，  Δ Ｇ  – ， 。  ： ［１］  ２４３  ４、４、５ ｍｉｎ， Ÿ¤Ž‘ ５０． ０％ ～ †  µ ¢¶，£
š›„，
 «¬，— ­£ ‘。 ： ±²‹ŒÙ §Ú［Ｊ］． Û¼µ， ２００５， １６（２）： ２５５ － ２６０． ， ， ． ¼µ½µ［ Ｍ］ ．  ［１５］ Ì ［１６］ ＺＥＴＴＬＥＭＯＹＥＲ Ａ Ｃ． Ｎｕｃｌｅａｔｉｏｎ［Ｍ］． Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ： Ｄｅｋｋｅｒ， １９６９． ［１７］ ［１８］ （３） ¡ ， ׉， Ø¡， ™． Ø ［１９］ ［２０］ ： ǵÈÜÝ， ２００７． ＫＡＳＨＣＨＩＥＶ Ｄ． Ｎｕｃｌｅａｔｉｏｎ： ｂａｓｉｃ ｔｈｅｏｒｙ ｗｉｔｈ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ［ Ｍ］ ． Ｏｘｆｏｒｄ： ＢｕｔｔｅｒｗｏｒｔｈＨｅｉｎｅｍａｎｎ， ２０００． Ｍｕｌｌｉｎ Ｊ Ｗ． Ｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ［ Ｍ］ ． ４ｔｈ ｅｄ． Ｏｘｆｏｒｄ： Ｂｕｔｔｅｒｗｏｒｔｈ Ｈｅｉｎｅｍａｎｎ， ２００１．  ． É ， ２０１１， ９（９） ： ５ － ８． µÙÚ［ Ｊ］ ． ǵÈ ＣＨＲＩＳＴＩＡＮＳＥＮ Ｒ Ｌ， ＳＬＯＡＮ Ｅ Ｄ． Ａ ｃｏｍｐａｃｔ ｍｏｄｅｌ ｆｏｒ ｈｙ ｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ［ Ｃ］ ／ ／ Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ ７４ｔｈ ＧＰＡ Ａｎｎｕａｌ Ｃｏｎ ｖｅｎｔｉｏｎ， Ｓａｎ Ａｎｔｏｎｉｏ， ＴＸ： ＧＰＡ， １９９５： １５ － ２１．  
（   ） 安全科学与工程·25·  ２６  ６  ２０１６  １１    Ｖｏｌ． ２６ Ｎｏ． ６          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ １，２  ， １，２  ， １，２  ，  １，２  ， １，２  ， 
， ， １５００２２； （１．   ２．  Ｎｏｖ． ２０１６ １，２  †‡ˆ‰Š‹ŒŽ‘’“，  １５００２２） ­€‚ƒ„ " ： 
 ­€‚ƒ， „ †‡ˆ ‰Š‹ŒŽ，‘’“”•–  ０、５００ ｍｇ ／ Ｌ — ＳＤＳ ˜™、ＮａＣｌ ˜™—”•­š­› ３％ 、６％  ! ９％ œžŸ，¡¢ 
Š‹。 £š¤¥¦§¨©ª« 。 £¬®¯：†‡°±²³´µ —¶·； ¸¹†‡°±º»，４ ¼Š‹ ½ ¾¿À ¨©ª« Ê ÁŠ‹Â×ÄÅÆÇ ÅÆ； È ＮａＣｌ ˜™”•­šÉÊ，  ËÌÍ°±º»。 ＮａＣｌ － ＳＤＳ Θ™ ½ÏÐÑÒ¨©ª«， Ó — 。 #$%： ÇÔÕ； ； †‡ˆ‰Ö×； †‡ ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１６． ０６． ００７ &'()*：ＴＱ２２３； Ｏ６４３． ３２ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１６）０６－ ０６２１－ ０６ +./01：Ａ Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ Ｚｈａｎｇ Ｑｉａｎｇ１，２ ， Ｇｕｏ Ｃｈａｏｗｅｉ１，２ ， Ｃｈｅｎ Ｆｕｇａｎｇ１，２ ， Ｌｉ Ｙｕａｎｊｉ１，２ ， Ｓｈｉ Ｈａｏｎａｎ１，２ Ｗｅｉ Ｂｉｔｉａｎ１，２ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｈａｒｂｉｎ １５００２２，Ｃｈｉｎａ； ２． Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｅｎｔｒａｌ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ Ｇａｓ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｐｉｐｅｌｉｎｅ Ｓａｆｅｔｙ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕ ｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｓ ｄｒｉｖｅｎ ｂｙ ｔｈｅ ｎｅｅｄ ｆｏｒ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｎｇ ｔｈｅ ｌａｗ ｇｏｖｅｒｎｉｎｇ ｔｈｅ ｄｙｎａｍｉｃｓ ｆｕｎｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｓａｔｕｒａｔｉｏｎ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｆｏｒｍｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ． Ｔｈｅ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｉｎｖｏｌｖｅｓ ｕｓｉｎｇ ｇａｓ ｈｙ ｄｒａｔｅ ｉｍｐｅｄａｎｃｅ ｔｅｓｔｉｎｇ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｄｅｖｉｃｅ ｔｏ ｐｅｒｆｏｒｍ ｔｈｅ ｋｉｎｅｔｉｃｓ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ ｏｆ ｍｉｎｅ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｕｎｄｅｒ ｔｈｅ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ｏｆ ａｄｄｉｎｇ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｓ ｏｆ ＳＤＳ（０， ５００ ｍｇ ／ Ｌ） ｓｏｌｕｔｉｏｎ ａｎｄ ＮａＣｌ（３％ ， ６％ ａｎｄ ９％ ） ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｓｙｓｔｅｍｓ； ａｎｄ ｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｇｒｏｗｔｈ ｒａｔｅ ａｎｄ ｓａｔｕｒａｔｉｏｎ ｕｓｉｎｇ ｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌ ｍｏｄｅｌｓ． Ｔｈｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｄｅｍｏｎｓｔｒａｔｅｓ ｔｈａｔ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｃｈａｎｇｅ ｌａｗ ｃａｎ ｄｅｆｉｎｅ ｔｈｅ ｆｏｒｍｉｎｇ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ ｏｆ ｈｙ ｄｒａｔｅ； ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｃｈａｎｇｅ ｔｒｅｎｄ ｕｎｄｅｒｌｉｅｓ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｉｎ ｔｈｅ ４ ｇｒｏｕｐｓ ｏｆ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎ ｔａｌ ｓｙｓｔｅｍｓ ｉｎ ｔｈｅ ｕｐｐｅｒ ａｎｄ ｍｉｄｄｌｅ ｌａｙｅｒｓ ｏｆ ｔｈｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｋｅｔｔｌｅ； ａｎｄ ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ＮａＣｌ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｉｓ ｆｏｌｌｏｗｅｄ ｂｙ ａ ｄｅｃｒｅａｓｉｎｇ ｔｒｅｎｄ ｉｎ ｔｈｅ ｇｒｏｗｔｈ ｒａｔｅ ａｎｄ ｓａｔｕｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ． ＮａＣｌＳＤＳ ｍｉｘｅｄ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ｅｎａｂｌｅｓ ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ｈｙｄｒａｔｅ ｇｒｏｗｔｈ ｒａｔｅ ａｎｄ ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ｓａｔｕｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ ｏｕｔｂｕｒｓｔ； ｍｉｎｅ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ； ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｄｅｔｅｃｔｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ； ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ 2345： ２０１６ － １０ － １６ 6789： ‡ˆ”•ƒ–—˜（５０９６４７０１１） ；２０１６ ™š›œžŸ¡¢£¤—˜（ ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ － ０００２ － ２０１６ＡＱ） ； ¥™¦§¦‹¨©ª«—˜（ ＡＱ２０１６００６） :;<=>?： ¬ ® （ １９８６ － ） ， ¯，    ¥ ° ± ² ³， ´ µ， ¶ · １６３． ｃｏｍ。 ·26·安全科学与工程 † ™， † ¸ ¹：   º » Ÿ ¡ ¼ ½ ¾， Ｅｍａｉｌ： ｚｑ３９４６６３０ ＠ ６２２ ０ :  / . - ,  Ê Ê * ２６ ) + š°úû⍝‚µ±²，þ ¬ ＮａＣｌ ׳¢‹ ²³ñò，†´²³Ÿµ，¨©¶\ܲ³À  （ “ ” ） ，   、
ñò·è，›?ëâ，?>š·è。 １ ２  ¸Ì͹， <̦¯^²³„ ?>­€º»，¼½ １ ¾¿。 ［１］ 。  ­€‚ƒ„ ２０１０ ～ ２０１５ †，‡ˆ‰Š‹ŒŽ ４４ ‘，’“ ３２７ ” ［２］ ， ŒŽ‘•–’“” •—˜™ŒŽš‘•–š’“”• ３６． ７８％ ［３］ – ３４． ４５％ 。 ›œ”ž‹Ÿ¡¢  ［４］ ［５ － ８］ £¤¥，¦§¨‹¢Š© 。 ª€« ¬ ２００３ †®¯°±²³´µ¶·¸¹   
 º»，
¼½¯ ¾¿²³ÀÁ ［９］ Âà 。 ¿ÄÅÆÇ， ÈÉÊËÌÍÎÏÐÑÎÒ   ÓÃÔ，ÁÕÖ×؝ÎÒك，ÚÛ²³À‹Ü ［１０ － １４］ 。 ÈÉÌÍÎÏ，àØáâÐ Ý›Þß ã¯àÈ － ØÈäßÀåæç， ®è¯²³À‹é ［１５，１６］ 。 ì í î « ［１７］ Ì Í Î Ï， Ｍｇ２ ＋ 、 Ｃａ２ ＋ 、 êë         Ｎａ ＋ 、Ｋ ＋ ï­ðñòóôõ²³ÀÈö÷ø¦ù± ２－ ２－ － úûüý， þ ＳＯ４ 、ＣＯ３ 、Ｃｌ ÿ­~ñò}|Ï{ ø¦ù±； [|Ì͊， Ö ＮａＣｌ  １ Ｆｉｇ． １ ²³À\Ü，ÚÛ²³À\Üݛ]。 ÇÌÍ^µÊÐÔ、«ó² ³À\܃ʄ ，þ°±²³¶·¹ _，^²³ƒÊ„ ²³ ²³À\Ü、˜ ƒ
`@—。 Ä，Ë À—  ，ó ³]ÌÍÜ ，°±?>­€º»，ÌÍ^ ²³„ ?>‚µƒ„，— †‡ ＮａＣｌ ó ^²³À‹éê눖，‰ － ＳＤＳ ‹³×ØŒù±ƒ„。 Š ＮａＣｌ     Ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｔｅｓｔｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅ ｉｎ ｃｏａｌ À=¼º»Á²³ŸµÃ、ÄÅƦÇ、 àÈâŒÉ、 • ŒÉ–?>Ê­ŒÉ «。 ’ ^， † Ë Ì Í Î Ÿ µ Ã Ï ; Ð è  ƒ ２０ ＭＰａ。 ÄÅÇƦÑÒ ２５３． １５ ～ ３７２． １５ Ｋ。 •  ŒÉ–?>Ê­ŒÉÁ=ÞÓÔ=¼„ ^²³À\ÜÅ、 ƒ–²³À\܄ ^ ?>‚µ«ÕÖ。 １   ×^Ìͯàȿ受•—˜‘ ３％ 、 ６％ 、９％  ＮａＣｌ ×ؖ ＮａＣｌ（３％ ） － ＳＤＳ（５００ ｍｇ ／ １ １  １． ５ ℃ ÚÛÜ©²³ÀƒÊ=¼， ¾±€ ?>­»Ŭ×Ø^ñò‚µþŽ ‘?›ë‚µ，þܗ‘ôõ，’¿ ²×Ø^“”?ñ， ñò‚µ•–†—˜­， ™Ä， =¼Œ^Ð ＮａＣｌ ×Ø，?>š›œÒžÜ Ｌ） ‹³×Ø， ¿ØÙƒ‘ ５ ＭＰａ –ØÙÅ‘ ÔÝÎ １，’^àÈ： φ （ ＣＨ４ ） ＝ ９９． ９９％ ；  ^²ˆ–‘ １００％ 。 １ ３  （１） ÞÎ １ ß»àáâ×Ø； °±ãä²Ÿå Ÿá，ŒéÜ¡á。 ­Œ^?¢é‘ Šš，¿²³À\܄ ^Œé†£Š‹ æ矵Ã， è°±=¼¾±×Øæ矵à ３ é；êÈú }ëìíÏ¿ŸµÃ^，¨Èî„ ¤‚。 ¥²³À\Ü£ü–¦§^ ²。 ¨©²›œÒ†ªü–， œ¨Œ^È ?>æïð；èê=¼¾¹×ØñџµÃ^，ò› àŒÉ。 «›œÒ†ªü¬， ‡Þ²³À®?>š¯ ，™Ä，¥^²³Àúû\Ü， ?> （２） óôÄÅƦÇõÕÅ， ¨ŸµÃÅ ö÷ØÙÅ，ÜøâŒÉ–àŒÉ，°±= 安全科学与工程·27· ²６ ³ µ，¶： ´  ２ ； 。 （３）     。  T１     ­ ２ €‚ ｔ１ ，ｔ２ ‚  ˆ） ，„†  ƒ‚ƒ•„† ƒ Ｖ Ｈ （   ”  ＶＨ （３） Ｓ＝ ， Ｖｗ ‡：Ｓ——— ” ； ３ Ｖ Ｈ —  ˆ，ｃｍ ； Ｖ ｗ —–—‚Š‹ KLMN@AJUVW ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ 
 ｗ ＮａＣｌ ／ ％ ρ ＳＤＳ ／ ｍｇ·Ｌ － １ Ｔ／ ℃ ｐ ／ ＭＰａ Ｖ ／ ｍｌ Ａ ３ ０ １． ５ ５ １ １００ Ｂ ６ ０ １． ５ ５ １ １００ Ｃ ９ ０ １． ５ ５ １ １００ Ｄ ３ ５００ １． ５ ５ １ １００  ，˜™„†š›，œŒ ２。 ３  ３ １ QRSG@AXY(Z ƒŸ¡Ž¢， £‘’€“¤¥：  ”、•¦ š  （１）  ，  ［１８］     ‡：Ｖ ｗ ——— ，ｃｍ３ ； † ˆ‰Šƒƒ ７９６ ｇ ／ ｃｍ 。 （２）   ［１９］ ，ｇ ／ ｃｍ３ ； ， Ｉ ’ ƒ ，˜™•¦§‰”Ž¬µ¸ ¥”¹º¦。 » ２  ¼½“ƒ–— ５ ＭＰａ、 ＮａＣｌ ‡ˆ ３％ ¾¿§   ƒÀ’ÁÂ。 ÃÄ， ¨Å ©Ⅰ、ⅡƀÇÈ。 “ ０．        ˆ„†   ­ ２ €‚ ｔ１ 、ｔ２ ‚  € ，„†  ƒ‚ƒ „  ˆ （１） ‹Œƒ‡ˆ，ｇ； ‘ŠƒŽ ３ € ] ] ρ ｗ ———ƒŽ ”˜‘Ÿƒš¡¢， µ¶±² ³²Š‹ƒª Ž。 ·£， ¤ž   [ ｍ ｗ ——— ρ Ｈ ———  ： ｄＶ ｈｙｄ １ １ τ － ＝ Ｖｗ ＋ ｍ ｗ １０ － ６ ／ ， ｄｔ ６０ ρＨ ρＷ [ «˜ƒ”¬š ƒ ¢®› ，¯œ°˜±²³²Š‹ƒžˆ，´ ，  ­ ２ €‚ ｔ１ ，ｔ２ ‚ƒ‚ƒ„  ˜™•¦§ƒ‰”。  ­€ ，„† ž §¨©Š‹–—ª 
  ，１ １００ ｃｍ３ ； ‡（１） ～ （３） ，„† ４ € ƒ† ˆ、† ƒ†„ ”  ２ ６２３ ƒ·¢           Ｔａｂｌｅ １ ，          ：  ｐ２ Ｖ ｐ１ （ － ） Ｒ Ｚ １ Ｔ１ Ｚ ２ Ｔ２ ， Ｖ Ｈ ＝ １５６． ０３ １ － ３． ８３ｐ２ ／ （ Ｚ２ Ｔ２ ） ３ ‡：Ｖ Ｈ ———  ˆ，ｃｍ ； ｐ１ ———ｔ１ ‚ƒ，ＭＰａ； ｐ２ ———ｔ２ ‚ƒ，ＭＰａ； Ｔ１ ———ｔ１ ‚ƒ Ｔ２ ———ｔ２ ‚ƒ Ｖ———‰ （３）  ” ·28·安全科学与工程 „† ，Ｋ； ，Ｋ； ，ｃｍ３ ；     （２） '２ Ｆｉｇ． ２         Ａ [QR、\] － ^_`a Ｒｔ ａｎｄ ｐｔ ｃｕｒｖｅ ｏｆ ｇｒｏｕｐ Ａ ÇÈⅠ（０ ～ １６６ ｍｉｎ） ： ¸ÇÈ，、ª¥«ªº， §¥« §¬。 É® ¤¥« ， ¥« ªº。  ¯ª  ƒ ÊË°µ ˜™•¦§‰”Ž， ¤Æ±Ì ° §µª¥«ªº。 §¥Í°˜Ž ６２４ ¬ ® ¯ ° ±  ² ² ´ ２６ µ ³ ，， ， 。 ， €，‹‚ƒ„Œ­①、②、③Ž 。 ①， ‚ ƒ„ †、 †‡ˆ‰   ，    ，   ，  。 
： ，   •，–“„ˆ‰Š‹ ”—˜”™ 。 ③š Š•› Ⅱ（１６６ ～ １ １６７ ｍｉｎ） ： 
，  ，  ­， €  ­。  、  Ａ Ｂ Ｃ   Ｄ T２ Š ­ 。 IJ&KLMN@AQRSGXYbc]dVWefXY Ｔａｂｌｅ ２ Ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｔｅｓｔ ａｎｄ ｋｉｎｅｔｉｃ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ † Ｒｑ ／ Ω Ｒ２ ／ Ω  ５ ４７０ １０ ８３９  １６ ７３９ ２４ ６４８  １１ ５７１ ２ １７０  １５ ５２２ １２ １００  ５４ ２４８ ６１ ９７２  ６１ ８４９ ５５ ９２０  ３ ６１２ ２ ９４４  ８ ６７１ １３ ０１２  １ １３９ ６４８  ２ ２９３ ５ ７１８  ２ ９６６ ４ ０９０  １ ７８１ ９２９                               Ｐ ｑ ／ ＭＰａ Ｐ２ ／ ＭＰａ ５． ０８ ４． ８ ０． ６２５ × １０ － ６ ２７２． ３２ ２４． ８ ５． ２ ４． ８ ０． ２７６ × １０ － ６ ２２１． ０５ ２０． １ ５． １５ ４． ９３ ０． １８１ × １０ － ６ １４２． ５７ １３． ６ ５． ０７ ４． ６２ １． ０１３ × １０ － ６ ５０６． ０５ ４６． １  ／ ｍ３ ·ｍｉｎ － １  ／ ｃｍ３ ›€ ，ª™ˆ‰，Š‚ ¸ Ÿœ ／ ％ ，  。 ' ３ Ｂ [QR、\] － ^_`a Ｆｉｇ． ３ Ｒ － ｔ ａｎｄ ｐ － ｔ ｃｕｒｖｅ ｏｆ ｇｒｏｕｐ Ｂ          ™š †‡„ˆ‰，          ƒ„ ， 
–— 。 Ⅱ  Ž ，œž˜ŒŒ， ”，   ‚ Š‹ ‘Œ 。 ②， Ž ，’ ‘’“”‚ ，Š‚    ¡ ３ ž ¢£¤¥¦§¨­ ５ＭＰａ、 ＮａＣｌ ŸŒ¡­ ６％ ©ª –—¢ Š«¬®¯。  
 ，Š£°，¤±   '４ Ｆｉｇ． ４        Ｃ [QR、\] － ^_`a Ｒｔ ａｎｄ ｐｔ ｃｕｒｖｅ ｏｆ ｇｒｏｕｐ Ｃ  ¡¥£°， 。  ² €，§¨ ³´
†¦  。 ，  ”，§¨  µ ，¶©· ¡ ４ ­ ¢£¤¥¦§¨ ，ＮａＣｌ ŸŒ¡­ ３％ ©ª–—¢ Š«¬®¯。 ¹º Š³´， ¤‚ Š «Œ­Ⅰ、Ⅱ、ⅢŽ 。 安全科学与工程·29· Å６ ´ ½，Ç：¨© Æ ６２５ ÈÄ Ⅰ（０ ～ １６７ ｍｉｎ） ： ，，、  ¢£¤ ¯ˆ °±²¥Ž†ª，¦³§  ， 。  ，。 
 。 ­¨“©¬®， “ ， ”，ª «—，¬®  ， ， ， ，­。 € 。  ，‚。
 ， ƒ„­，，。 †ª‡¬® （８３． ４ ｍｉｎ） Ÿ²。 ，  Ⅱ（１６７ ～ ６６７ ｍｉｎ） ： ，， 、  ¡ ‡，‡‰¬， ® ‘ƒ„，¯°±。   «—，¬®。 ， €£¤‘Š。 ³ 。 Ⅰ †， ‡， ­。 ‰Š‹、 ˆ 。 ¬®。  ，ˆ ›ƒ”‰，ª ，“”‰¬，´µ ‘ ，。 œ„¥，µ ƒ„，Œ。 Ⅲ（６６７ ～ ８６６ ｍｉｎ） ： ˆ ´ Ž‘’，  ，
‘’，  ‘’。 “” ， “ ­•€ ­。
 ‘Š。 ３ ２  ‚，、 ， ˆ –—ƒ„˜”‚™Š‹、， ­。
 š›ƒ， ¶¶·¸，¹š¶ ， ·¢，ƒ„­º，Š‹ ¸»（１） ～ （３） “ ３ ¹´µ ‘‡ ·¡¼§±º½¾， ¿‹ ６ À。 Á¦”•˜  ＮａＣｌ ±º»， ¢¦”•˜ ＮａＣｌ ‡ ž ， †‡‹ˆ ·¡¼§“­¦”•˜ ＮａＣｌ 。  ＮａＣｌ  ‘，¨©¶ ¼•„ » ‚‰Ÿ， ­。 。 ¡  ， ， ƒ„¢Š‹、  µ•„  ÂÃ， ÄÁŠƒ  šÅ ，µÁƯӕ„ ，Ç ， œ„ € ­ ，  £¤Šƒ， ­， £¤Šƒ。 ， ‹ ５ ‡ŒŽ‘’“”•–¥ ５ ＭＰａ、 ＮａＣｌ ¦”•˜‡ ３％ § ＳＤＳ ¦” ５００ ｍｇ ／ Ｌ — †ª™š›œ。                 ‘ƒ‘’， ¢š¶ •„ ¯•„ÉʾË， š•„ ，ÌÍ Ȇš ¨©¶ •„Õ„ Šƒ。 ‡
‰ Ｎａ ＋ § Ｃｌ － ¹ “ ¥¿ ” ， ¨© ［２０］ ςƒ “ ¥¿ ” „€“ 。 ， ­¦”•˜ ＮａＣｌ  ‘¯¢ ＮａＣｌ ‘ ‡·¡¼§º“Ñ 。
‹ ２ ～ ４ •Ò–†：Á ＮａＣｌ  Ｄ 、 －   ，–—ˆ„˜Â ，。 œ„¦” •˜­，ＮａＣｌ  ²¥£¤。        Ｒ － ｔ ａｎｄ ｐ － ｔ ｃｕｒｖｅ ｏｆ ｇｒｏｕｐ Ｄ ž«，š¬® （３３４ ｍｉｎ） Ÿ。 ，  。
ƒ„½ °±²¥Á。 Å ‹ ２，¢¦”•˜ ＮａＣｌ  ， ²¥‡， ‡，  Ｆｉｇ． ５ šÅ    ５ °±Šƒ  †， Îϝ ‘À ›ƒ “ Ð ＋ － —¥” ­‘’¹¥，Ｎａ § Ｃｌ Á”€­， Î    ˜¨© Å ，‰ ·30·安全科学与工程 Å ‹ ３、‹ ４， ‡，Š‹ ‘ƒ„¦” •˜­，；Ó²¥ÌÍ º€，ÔÏӏƒ„¦”•˜ÌÍ，Œ¯°±。 Ã
 ＮａＣｌ ¦”•˜€­， ‘’ ［２１］ ŠƒÄ€¢ ，Š‹¢ ＮａＣｌ ¦”•˜º­¦” ６２６ Ñ Ò ´ Ó  ＮａＣｌ 。  ， ＮａＣｌ ，  。 ± ‚ ［２］ ［４］ #" "2, $%  ［５］  ()  ('*+,-.-/0+1 "23 " '" ! , 5 6 789:  () ６  Ｐａｒａｍｅｔｅｒ ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ­ ，  € ­‚，ƒ„ ， †‡ˆ‰Š‹，   ＮａＣｌ  ＳＤＳ “ Œ‘，• ŒŽ‰Š， 。 ４ ­，Ë． ̗ ³ͼÎ É， ’， ［ Ｊ］ ． ’ ［８］ ¹º， ２００５， ３０（３） ： ２８３ － ２８７． ［ Ｊ］ ． ’ ¹º， ２００９， ３４（３） ： ３６１ － ３６５． ＺＨＡＮＧ ＢＡＯＹＯＮＧ， ＷＵ ＱＩＡＮＧ． Ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃ ｐｒｏｍｏｔｉｏｎ ｆｒｏｍ ｌｏｗ － ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｃｏａｌ ｍｅｎｅｔｈａｎｃｅ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｈｙｄｒａｔｅ［ Ｊ］ ． Ｅｎｅｒｇｙ ａｎｄ Ｆｕｅｌｓ， ２０１０， ２４（１０） ： ２５３０ － ２５３５． ［９］  Ð［ Ｊ］ ． ÑÒ´ È É， €Õ‚， ’．  ’—
 È É， ’． ’Ï Ó±¹Ô¹º， ２００６，１６（３） ：１３５ － １３８． ［１０］ Œ‘［Ｊ］． ÑÒ´Ó±¹Ô¹º， ２００６， １６（１）： １ －３． ［１１］ È É， ’．  ֒
Œ‘ Ž［ Ｊ］ ． ƒ„Ó±‚¹¹º， ２００７， ２９（８） ： ７５９ － ７５８． ［１２］ È É， ¹†， ’， Ë． 
 Œ‘¥ ¦‡ ¹–—［Ｊ］． ˆÁ¹º， ２００６， ５７（１２）： ５６ － ５７． ’， È É． 
 Œ‘¥¦¿ ­． 
 Œ‘×؃［ Ｊ］ ． ˆ‰Á¦±²‚¹¹º， ２００８， ２７（４） ： ４９２ － ４９５． ［１５］ ˜‘†‡ ™Œˆ， †‡­‚ ˜‘。  ˜‘’
ƒ。 （２） š ＮａＣｌ ，’ ŒŽ‰Š›  ＮａＣｌ ， œž，  Œ‘Ÿ¡，  ¢。 （３） £¤ ˜‘¥¦†‡§，  ‚ƒ„ ®¯£¤°†， ª«， ¬„  ±²—•³。 ［１６］ É． ¼Î È ŒŽ‰Š É， ŠŽ‹， ’，Ë． Œ› ［ Ｊ］ ． ’ ［１７］ ¹º， ２０１３， ３８（７） ： １１９１ － １１９５ ÙÕÚ， Ž‘， ’ “， Ë． ͵ ÛÜ ［１８］ ’， È É． 
 Ö ¡ÝÞ ［ Ｊ］ ． ˆÁ¹º， ２００９， ６０（６） ： １３６２ － １３６６． Œ‘¥¦¿ ¹–—［ Ｊ］ ． ż‚¹¹º， ２００７， ３６（４） ： ４７８ － ４８１． ［１９］ ”œ•， ­–， È É． ÛÜ ›ŒŽ‰ Š ß    £ ¤ ［ Ｊ］ ． ’ １０６５ － １０６９． ［２０］ ’， ¢ ［ Ｊ］ ． ’ ［２１］ ： ’， È ［ Ｊ］ ． ÑÒ´Ó±¹Ô¹º， ２０１３， ２３（２） ： １０７ － １１１． ， ­¨€© ’ Œ‘‰·ŽŠ‹ È   ．  ［７］ ［１４］  Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈｉｎａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ ¹–—［ Ｊ］ ． ż‚¹¹º， ２００７， ３６（４） ： ４７８ － ４８１． （１） ’ ［１］ ＷＵ ＱＩＡＮＧ， ＨＥ ＸＵＥＱＩＵ． Ｐｒｅｖｅｎｔｉｎｇ ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ ｏｕｔｂｕｒｓｔ ｕｓｉｎｇ É，  ‘ ， ´ Ê ［１３］ Œ‘–—。  Á¦， ２０１５， ４８（１１） ： ６５ － ６９． È ŒŽ‰Š，Œ‘­，’ ”‹ ． Æ¢˜™Ç¿

ǁšˆ£ ［６］ 3  ２  Ａ、Ｄ  ５  ，
ＳＤＳ ，  ，   Ｍｉｎｉｎｇ＆Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ２００３， １３（１） ： ７ － １０．   ． “ÃÄŒ¼½¾Æ”§•–—［ Ｊ］ ． ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ［ Ｊ ］ ． ;<; % -=(> &%  Ｆｉｇ． ６ ． ’¼¯¶½¾Œª«¿–Ž‘À ， ¤［ Ｊ］ ． ’ ;< ; !** -=(> 4 à ２６ á º ［ Ｊ］ ． Áª«›’， ２０１６， ４２（１２） ： ３７ － ４１． ［３］ !" $ » ¹ ’， ２０１６， ２０（５） ： ３０ － ３４． 12& "2$ ¹ —， È Œ‘¥¦ž
 ¹ º， ２０１５， ４０ （５ ） ： É， Ë． ＮａＣｌ  ¹º， ２０１４， ３９（１２） ： ２４２５ － ２４３０． Ž˜™， ＸＵ ＷＥＮＹＵＥ． Ÿ   Û Ü  ¡ÝÞ ［ Ｊ］ ． ÅÓ¹， ２００７， ３７（１０） ： １３７０ － １３８１． ‘ （  ） ´， ‡， µ． ’›¯¶ˆ‰·¸³Š‹ ［ Ｊ］ ． ’ ¹º， ２０１３， ３８（７） ：１１７４ － １１７８． 安全科学与工程·31·  ２７  １           Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１７  １  Ｓｐａｎ６０    ，  １５００２２） （ 
 "： 。 ­€‚ƒ„€，   Ｊａｎ． ２０１７  ， ! Ｖｏｌ． ２７ Ｎｏ． １ ， 
 †‡ˆ， †‡， ‰Š‹ŒŽ‘’“”•–—˜™š›œž （ Ｓｐａｎ６０） Ÿ ¡¢。 £Ž¤： Ｓｐａｎ６０ ¥¦§¨©ª«¬，®¯， °±§¨ ¦²³ ´。 µ ‰ Ｓｐａｎ６０  §» Ｓｐａｎ６０ ¼°©ª«½¾。 ¿
‹ÂÃÄÅÆǧȾÉÊË。 Œ ¶，·¸¹º ¥ÀÁ #$%：©； Ž‘’“”； ；  ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１７． ０１． ００３ &'()*：ＴＤ７１２． ６７ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１７）０１－ ００１３－ ０４ +./01：Ａ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ Ｓｐａｎ６０ ｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｆｉｅｌｄ ｉｎ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ Ｃｈｅｎ Ｗｅｎｓｈｅｎｇ， Ｗｕ Ｑｉａｎｇ （ Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｓ ａｎ ｅｆｆｏｒｔ ｔｏ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅ ｔｈｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ａｎｄ ｈｅａｔ ｔｒａｎｓｆｅｒ ｌａｗ ｕｎｄｅｒｌｙｉｎｇ ｔｈｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｆｉｅｌｄ ｉｎ ｔｈｅ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｎｄ ｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ， ｔｏｇｅｔｈｅｒ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｒｅａｃｔｉｏｎ ｈｅａｔ ａｎｄ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｆｉｅｌｄ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｉｎ ｔｗｏ ｓｙｓｔｅｍｓ． Ｔｈｅ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｏｎ ｔｈｅ ｅｘｐｅｒｉ ｍｅｎｔａｌ ｄａｔａ ａｎｄ ｔｈｅ ｅｑｕａｔｉｏｎ ｆｏｒ ｒｅａｃｔｉｏｎ ｈｅａｔ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｉｓ ｆｏｃｕｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅａｃｔｉｏｎ ｈｅａｔ ｉｎ ｔｈｅ ｔｗｏ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｙｓｔｅｍｓ； ａｎｄ ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｉｎｔｏ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｔｈｅ ａｄｄｉｔｉｏｎ ｏｆ ｎｏｎｉｏｎｉｃ ｓｕｒｆａｃｔａｎｔ ｓｏｒｂｉｔａｎ ｍｏｎｏｓｔｅａｒａｔｅ（ Ｓｐａｎ ６０） ｏｎ ｔｈｅ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｒｅａｃｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｆｉｅｌｄ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｄｅｍｏｎｓｔｒａｔｅ ｔｈａｔ ｔｈｅ ａｄｄｉｔｉｏｎ ｏｆ Ｓｐａｎ ６０ ｅｎａｂｌｅｓ ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｂｏｔｈ ｉｎ ｔｈｅ ｎｕｍｂｅｒ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅｓ ａｎｄ ｉｎ ｔｈｅ ｑｕａｎｔｉｔｙ ｏｆ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｒｅａｃｔｉｏｎ ｈｅａｔ， ｔｈｅｒｅｂｙ ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ ｔｈｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｒｅａｃ ｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ａｎｄ ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ ｔｈｅ ｒａｔｅ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ； ａｎｄ ｔｈｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｍｏｌｅｃｕｌａｒ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ Ｓｐａｎ６０ ｌｅａｄｓ ｔｏ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｔｈａｔ Ｓｐａｎ６０ ｃｏｕｌｄ ｐｒｏｍｏｔｅ ｔｈｅ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ． Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｃｏｕｌｄ ｐｒｏｖｉｄｅ ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ｓｕｐｐｏｒｔ ｆｏｒ ｔｈｅ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｓｏｌｉｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ａｎｄ ｓｔｏｒａｇｅ ａｎｄ ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ； ｓｕｒｆａｃｔａｎｔ； ｒｅａｃｔｉｏｎ ｈｅａｔ； ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｆｉｅｌｄ 2345： ２０１６ － １２ － ０６ 6789： ­€‚ƒ„ †（５１３３４００５） ；‡€‚ƒ„ †（ Ｅ２０１６０５８） :;<=>?： ˆ‰Š（１９７７ － ） ，‹，ŒŽ‡‘’“，”•，–—，˜™：š›œžŸ¡¢£¤，Ｅｍａｉｌ：ｃｗｓｈｋ＠ １２６． ｃｏｍ。 ·32·安全科学与工程 １４ ０ #  " ! 0 1 £  （ ） ，   
，  ，­€‚ƒ„ 、†‡ˆ、‚ ［１］  ‰Š‹Œ 。 Ž‘’“”•Š–—˜、 ™šŒ、›œžŸ¡¢£¤¥，¦§¨，©ª§ ２００５ «¬®¯°±²‹³´¦§Ž‘’Š µ¶ ［２，３］ 。 ‘’º»¼Œ½、¾•¿À，Á ›·¸¹ ［４］ ‘’Š–Âà ÄÅÂà ，ƨ，ÇÈÉ Ê–ŠÅËÌͳÎ，ϑ’žŸÐÑ–，Ò ÅËÌÍÓÔÕ‘’Ö µÂÃ。 •× ØÙ ÅËÌ͊¤ÚË，ƨ，‘’ µÂʕ ×Û ÜÝށØÙ ß àŠ。 4 ２７ 5 3 ½‰•×； （４） º»_¶ †‡ˆ‰， Šº»_‹ŒŽ， ½‰Ì,_‘žŸ，’“”•É–—； （５） äåò•×Š ‚º»_¯š‘’º»½‰； Ž _¯ µÂÃ； （８） ¤Ž½‰žŸ， ’•， º»Žñ¥ ‘’Ö ¢¦§¨，‘’Öº»–—。 µäåæ ‘’Ö µÂÃäåêë，ìíº »Åîï¸Ã，ð‘’äåŽñŠ–Ł îï，òóôõ ‘’º»Âʕ×Û Ú，€È ö÷µøùúûüý Ｓｐａｎ６０ þÿ µÂÕ×ۤڊ １  １ １ @ABC  •×； （７） ƒ[Œ›œžŸñ|， ¡¢ì£Ÿº» Ｔａｂｌｅ １ ãØԊ‘’Ö ˜½™ŠÔ （６） ƒ]•ÓÔ^， ì\†•×‘’º» ç，èé ’Ö 2 ­äåò•×，$€‚‘’º»_； （３） ƒ[êë?>ñ|， „‘’º»_¯Š  á❠2 äåŽñ Ⅰ ܤ Ⅱ ‘ F１ GHIJKL(M@ANOPQ Ｉｎｉｔｉａｌ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｓｙｓｔｅｍｓ θ／ ℃ ｐ ／ ＭＰａ １ ５ ｗ（ Ｓｐａｎ６０） ／ ％ ０ ０． ５ Ｖ／ Ｌ ２． １２１ ~}。 ‘’ µäåñ|{­ã[\†Š]•Ó Ô^、‘’º»_、 Ž`½@ñ|、 êë?>ñ ［５］ |¡– 。 =æçŠ<;:/ “/.- ａ Ü Ì,_ŠŒ½‘’º»_， •×Ì,_+*)( Ü，'&º»_%( Ü¢， ５ •×Ì, _（ Ë  ×  ０． １Ｋ） ，  – . - Ü （ ５ - × ３ ） ，： ：１、２、３、４、５； ：６、７、 ８、９、１０； ：１１、１２、１３、１４、１５。  １ ， ­ä •×、½‰—˜ ÝÞØÙ。  Û １ ２ ‘’ µÂÃ•× '１ @ADE ‘’º»Âʕ×Û Ü¤Ú， ‘ŽñⅠ、Ｓｐａｎ６０ ùúûüý ŽñⅡ， ‘’ÖÂú»ÅäåØÙ， ØÙ Ｆｉｇ． １ ØÙ ¬ ùúûüý Ｓｐａｎ６０ Š × È  – Å Š þ ÿ。 ä å   ９９． ９９％ Š ‘’Ö µÑ Ž 。 äåò—˜ù １。 × äåÂÃ： （１） ãÔ ‘º»&º
； （２） ç÷µøùúûüý Ｓｐａｎ６０ ， Ï ｂ RSTUV Ｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅ ｃｅｌｌ ２  ２ １ @AWX ©ëäåèê몳ðäåŽñ‘’Ö µÂʕ×、½‰«É¬Š ®‡， ２  。  ２ “ •× １ ～ •× １５” ¯ù １５ °•×Ì, _•×。 安全科学与工程·33· ž１ Ÿ １５ ¡
¢，£：Ｓｐａｎ６０ ¤¥¦§¨©              Š‹‚ˆ，ƒ ˆ； ４ａ • ”，‰，     † – １０４ ｍｉｎ — ‚ „  ˆ    ４． ４１ ℃，†– ２００ ｍｉｎ —‚„ˆ ３． ７６ ℃，† – ２９６ ｍｉｎ —‚„˜ ２． ８０ ℃。 ３００ ～ １ ４００ ｍｉｎ，  ，‰ 
† ，‡  ， ３ •ˆ”‡，™ š‰Š‹­€ ‹。 １ ４００ ｍｉｎ Œ， ›œ，Ž›œ，‘。              ａ Ⅰ                             ３          Ｆｉｇ． ３                                              
 Ｈｅａｔｓ ｏｆ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｉｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｔｉｍｅ ｒａｎｇｅ ｏｆ ｔｗｏ ｓｙｓｔｅｍｓ   ２ ２   Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ａｎｄ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ  Ｆｉｇ． ２ ２  ｄｕｒｉｎｇ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ｓｐａｎ６０         ［４］    Ｍ（ ｇ） ＋ ｎ ｗ Ｈ２ Ｏ →Ｍ·ｎ ｗ Ｈ２ Ｏ ＋  ， （１） ：Ｍ（ ｇ） ——— ； ｎ ｗ ——— ，  ，  ａ   
［５］ ： ｐ ２ Ｖ２ ｐ１ Ｖ１ － ）， Ｑ ＝ ２３． ８ × （ Ｚ １ Ｒθ １ Ｚ ２ Ｒθ ２ ：Ｑ———； （２）    、；  ­ 。   €              （２） ，‚ １ ｈ ， ３。 € €， ƒ„ 、 、  † θ － ｔ ‡， ４ 。 Ⅰ， ２ａ ，２０ ～ １ ４００ ｍｉｎ  
。 ２０ ～ ３００ ｍｉｎ ˆ，‰ 
Š‹，ŒŽ ， ３ ‘‡ ·34·安全科学与工程   ｐ、Ｖ、θ——— ’“”Ž；     。 Ｚ——— Ⅰ             ­€  Ｆｉｇ． ４ ４  ｂ
       Ⅱ ­ θ － ｔ €‚ Ｖａｒｉａｔｉｏｎ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒ ｅｎｔ ｌａｙｅｒ ｄｕｒｉｎｇ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ⅱ， ２ｂ ，３ ～ ８４０ ｍｉｎ  
。 ３ ～ ４２０ ｍｉｎ ˆ， ‰ 
Š‹，ˆ ； ３ ‘ ‡ ’“”Ž；  ­€ １６ ê ë Ý à ，； ４ｂ ，        、  、      ４８、９６、 １９２ ｍｉｎ， ６． １、５． ８  ４． ８ ℃ 。 ４２０ ～ ８４０ ｍｉｎ， ／  ， ， ，   ， ３ ，
，  。 ８４０ ｍｉｎ ，  ，  。 
 ­ ，  ，­€€‚，Ⅰƒ Ⅱ。 ‚„ ƒ ‚， Ⅰƒ ‰†‡Ⅰ。 ‚，、 、‰†，Ⅰ­Ⅱ  ５６、１０４、１０４ ｍｉｎ； ˆⅠ‡­ Ⅱ １． ６９、２． ０４、２． ００ ℃ 。 Š‹ŒŽ， Ⅱ‰Š‘’“”•ˆ–—˜ Ｓｐａｎ６０， ‹Œ ™ š›œƒ‘ž
， ŸŽ ™š›œ ¡‘ ‘¢。 ２ ３ Ｓｐａｎ６０   ５ £ Ｓｐａｎ６０ ”’“”。 ¤›¥ ¦•，Ｓｐａｎ６０ ‰Š§¨‘©ª ™š›œ ¡«¬，Š‹ŒŽ† Ｓｐａｎ６０ §¨‘©ª  。 ­–—˜ ，©ª™š› ， ­® － œžŸ¯ ，¡‹，¢¦ 。 £‘š£¤¥¦§， Ｚｈｏｎｇ  Ｒｏｇｅｒｓ  Ë Ë „ ２７ ì ä ÇÈÉ，ŸŽ±Ÿ ÈÆÀ，ÈƟ Ç £ 。 †， ‰Š Ｓｐａｎ６０ ÈÉ，  ¦­® － ［９］ žˆ‚Ê 。 Ê ËÌÍÌÍ，  ¡ ‹  ， ¢  ‘       ˋŒ©ª ÎÎ ‘ ［７］ ，ž 。 ¢¦ÏÈÉ°Š， € ， ©ª ， ‰Š Ｓｐａｎ６０ Ⅰž，ƒ
ž； €ˆ¡，Ｓｐａｎ６０ ‰ŠÈÉⅡ ÈÉⅡ˜ 
„† １ ／ ３。 、 、 ‡ ，ⅡⅠ；Ⅱ ˆ 
 Ø ˜ ÈÉⅠ，‘ ３  。  （１） Ｓｐａｎ６０ ÌÍ©ª Ê ËÌ Í，ÎΑÀ ¡‹，¢©ª   ，‘ž ，‹Œ ™š “›œƒ
ž。 （２） Ｓｐａｎ６０ ¹©ª ›œ¡ƒ §¨。 ¤›­Ï ÈÉ ™š›œ ¡«¬，Ｓｐａｎ６０ ¾©ª ™š›œ ¸‘ ‘¢。 （３） »¼ ¸ÐћœÐÑ
Ò Ó，ÒÓÔ。 ÈÉ°Š¢ÔÈÉÕÖ Õ֑׺»¼ “ÐÑ×Øؐµ Ù，£ ÙÚ、 ÃÛÚÛ、  ™š“Ðр°Š¢Ü µÙÝÜ。 ［６］ °Š‘•ˆ–—˜±Ÿ©ª  ［７］ ［８］ ²³ ´ µ， ¨ © ª 、 ¶ · € ° Š ‘ ＴＨＦ ¸ ＴＨＦ － ＳＤＳ ¹ º « » ¼   ± Ÿ ² ³ ´ µ。 Ｓｐａｎ６０ £’“”•ˆ–—˜， ­ ½¬“， ¤ƒ«—¾®­¯¥¿ˆ­“”°•ˆ–—˜À ±，‚­ Á²™š—， ­™³—。 ¤›¥ Ｓｐａｎ６０ ”’，´”’µ¶· ¢‰ Ｓｐａｎ６０ ±Ÿ©ª ´µ。  ： ［１］ ¨ÞÝ．  ［２］ ［３］ Ｆｉｇ． ５ ５ ［７］ ¼½¾¿’Œ”¦ ›½Á­Ã€Ä， ŦÀ ½Á， ¤ ¢ÄÅÆ ¶ ·， ¨©ª， äåâ， €． Þ³ ［ Ｊ］ ． ×ßËä， ２００５， ３０（３） ： ２８３ － ２８７． Œµ“º«»¼È É［ Ｊ］ ． ×ßËä， ２００９（３） ： ３６１ － ３６５． àËØØ［ Ｍ］ ． ë ì： šËæí‰îï， ２００７． ›œ¡§ ¨ÈÉ°Š［ Ｊ］ ． ×ßËä， ２０１４， ３９（５） ： ８８６ － ８９０． Ｚｈｏｎｇ Ｙｕ， Ｒｏｇｅｒｓ Ｒ Ｅ． Ｓｕｒｆａｃｔａｎｔ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｎ ｇａｓｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ［Ｊ］． Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｓｃｉｅｎｃｅ， ２０００， ５５（９）： ４１７４ － ４１８７． ¨©ª， ¶ ·， ôõö． ＴＨＦ ¹÷»¼ š“
ËÌͱŸ ²³ ［ Ｊ］ ． èºí Ë Ëä， ２００９， ３８ （ ２ ） ： ２０３ － ２０８． ［８］ À½Á； û Òӎãâã åÏç， ðñ， òáó， €． ＴＨＦ ¹©ª Ｓｐａｎ６０ ｍｏｌｅｃｕｌａｒ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ½¾¿’，¤›º、 ¹ ·， á  â， Ý á ［５］ ［６ ］ Ｓｐａｎ６０ ”’ÂÁ¸¹¸º»¼ ． »¼ ¶ åæŸ， äç， èéê． ®   Ｓｐａｎ６０  ２０１０， ３８（１） ： １ － ３． ［４］    ß Ÿ × º » ¼ à Ú Þ ³ ［ Ｊ］ ． × ß à Ë Ø Ø， ［９］ ¶ ·， ¨©ª． ＴＨＦ － ＳＤＳ ¹º«»¼ “§¨°Š ［ Ｊ］ ． èºíËËä， ２０１０， ３９（４） ： ４８４ － ４８９． øùú， ûüý， þÿ~， €． Ｓｐａｎ２０ ±Ÿ©ª È É°Š［Ｊ］． }霤ËËä， ２００８， ４２（９）： １１６５ － １１６８． （   ） 安全科学与工程·35· µ  ¶ µ· ž  ¸  ¹ £ šŠ‚ “ ”  • – ‹† ‚‰­‚‰ Œ‚Ž†Š€‡ˆ   ¤   “   ´  †‚ † ™ † „‚  ‰ˆ “ Ž   „ † 
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 １５００２２；   ２．    ­€‚ƒ„ †‡ˆ，
 １５００２２； ３．  ‰Š，
 １５００２２） ! "： 
，   ­€‚ ƒ，„ † ‡ˆ、‰ ‡ˆ ＴＨＦ － ＳＤＳ Š‹‡ˆ （ ＴＨＦ ０． １０ ｍｏｌ ／ Ｌ，ＳＤＳ ０． １０ ｍｏｌ ／ Ｌ） Œ Ž ‘’“”•–。 ­€—˜™š‡ˆ› Ž ‘’“
œž － Ÿ¡¢£，   Ž ¤¥¦§™‡ˆ Ž 。 ¨©ª«¬®¯°§±²ª Žª ＣＨ４ ，³´§ ＣＨ４ µ¶·¸， ¹Œ‰  ＴＨＦ － ＳＤＳ Š‹º»¼½¾¿½ÀÁ Ž Ȇ ‡ˆÉÊË Ã。 ÄÅÆÇ：‰ ‡ˆ ＴＨＦ － ＳＤＳ Š‹‡ˆ
 ０． ０８１  ０． ０９ ｃｍ３ ／ ｍｉｎ，ＣＨ４ µ¶ÉÊË ４． ３４％  １４． ５７％ ， ·¸ÉÊË ０． １６６ ０． ９４９。 #$%： Ž； ‰ ； ； µ¶；  ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１６． ０４． ００６ &'()*：ＴＤ７１２ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１６）０４－ ０３７８－ ０５ +./01：Ａ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｄｒｙｗａｔｅｒ ａｎｄ ＴＨＦＳＤＳ ｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅｈｙｄｒａｔｅ ＷＵ Ｑｉａｎｇ１，２ ， ＺＨＡＮＧ Ｊｉａｈａｏ１，２ ， ＧＡＯ Ｘｉａ３ ， ＬＩＵ Ｃｈｕａｎｈａｉ１，２ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｅｎｔｅｒａｌ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ Ｇａｓ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｐｉｐｅｌｉｎｅ Ｓａｆｅｔｙ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ３． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｓ ａｎ ａｔｔｅｍｐｔ ｔｏ ｅｘｐｌｏｒｅ ｔｈｅ ｍｅｔｈｏｄ ｃａｐａｂｌｅ ｏｆ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ ｉｍｐｒｏｖｉｎｇ ｔｈｅ ｒａｔｅ ａｎｄ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ａｎｄ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ． Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｖｉｓｕａｌ ｇａｓ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ ｈｉｇｈｌｉｇｈｔｓ ａｎ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｉｎｔｏ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｐｕｒｅ ｗａｔｅｒ ｓｙｓｔｅｍ， ｄｒｙ ｗａｔｅｒ ｓｙｓｔｅｍ ａｎｄ ＴＨＦ ＳＤＳ ｃｏｍｐｌｅｘ ｓｙｓｔｅｍ（ ＴＨＦ ０． １０ ｍｏｌ ／ Ｌ， ＳＤＳ ０． １０ ｍｏｌ ／ Ｌ） ｏｎ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｓ’ ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ ａｎｄ ｃｏｎｃｅｎｔｒａ ｔｉｏｎ； ａｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｏｂｔａｉｎｉｎｇ ｔｈｅ ｖａｒｉｏｕｓ ｓｙｓｔｅｍｓ’ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｐｒｏｃｅｓｓｔｉｍｅ ｃｕｒｖｅ； ａ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｇｒｏｗｔｈ ｒａｔｅ ｔｈｒｏｕｇｈ ｔｈｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｇｒｏｗｔｈ ｒａｔｅ ｍｏｄｅｌ， ａｎｄ ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｐｈａｓｅ ａｎｄ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｏｆ ＣＨ ４ ； ａ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ＣＨ４ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ａｎｄ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｆａｃｔｏｒ； ａｎｄ ａ ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ａ ｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｄｒｙ ｗａｔｅｒ ａｎｄ ＴＨＦＳＤＳ ｃｏｍｐｌｅｘ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｔｏ ｐｒｏｍｏｔｅ ｔｈｅ ｓｏｌｕｔｉｏｎ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｗｈｅｎ ｃｏｍｐａｒｅｄ ｔｏ ｐｕｒｅ ｗａｔｅｒ ｓｙｓｔｅｍ， ｄｒｙ ｗａｔｅｒ ｓｙｓｔｅｍ ａｎｄ ＴＨＦＳＤＳ ｃｏｍｐｌｅｘ ｓｙｓｔｅｍ ｃｏｕｌｄ ｐｒｏｖｉｄｅ ａ ０． ０８１ ａｎｄ ０． ０９ ｃｍ ３ ／ ｍｉｎ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｇｒｏｗｔｈ ｒａｔｅ， ａ ４． ３４％ ａｎｄ １４． ５７％ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ＣＨ４ ｒｅｃｏｖｅｒｉｅｓ， ａ ０． １６６ ａｎｄ ０． ９４９ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｔｈｅ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｆａｃｔｏｒ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｍｉｎｅ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ； ｄｒｙｗａｔｅｒ； ｇｒｏｗｔｈ ｒａｔｅ； ｒｅｃｏｖｅｒｙ ｒａｔｅ； ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ 2345： ２０１６ － ０６ － ３０ 6789： ‹ŒŽ‘‚’“”•–（５１３３４００５） ；‹ŒŽ‘‚’•–（５１１７４２６４；５１２７４２６７） :;<=>?： — ·40·安全科学与工程 ˜（１９５９ － ） ，™，š›œžŸ¡，¢£，¤¥¦§¨，„ ©ª：«，Ｅｍａｉｌ：ｗｑ０１６０＠ ｓｉｎａ． ｃｏｍ。 $４ } ０ ‘ ’，：@ ＴＨＦ － ＳＤＳ øšþÿ ３７９ ‡£¤，¥˜™；@© ª^|{«¬® （ ＨＢ６３０ － ＳｉＯ２ ） š,½¯° ,›œ+¦Æ§¨    （ ＣＨ４ 、Ｎ２ 、 Ｏ２ ）   ［１］ ­€‚ 。 ƒ 、‡ ˆ、‰Š ‹Œ
、 „ † ［２］ Ž。 ‘’ “”•–—˜™š›œ žŸ¡，¢–—ƒ£¤¥¦š ［３ － ６］ ，«¬”ƒ£¤®¯°±š£¤² §¨©ª ［７］ ³ š·¸‹、 ¹— ［８］ »¼½ŒŽ； ®¯› ¾¿¶ ， „ ´µ¶ ºœ ，„ 、ÀÁÂÃÄ ‹ŒŽ；®¯Åš š ［９］ ¶ ，„ ÆÇÈÉÊË、ÌÍÎϸ›ŒŽ。 ©ªšÐÑ， ÒÓÔ¥Õ ŠšÖ׉ؚÙÚÛ、 šŠ ›ÜÝÞß。 àá， âãäå©Ææçèé ［１０ － １３］ 、   ÙÔ¥Ö×êëìí： äî ［１４ － １９］ ¶ ±²å£³ ‡£¤， ＞ ９９． ８％ ； Ｇ： ８０％ ＣＨ４ 、１５． ８％ Ｎ２ 、４． ２％ Ｏ２ ，*)(´µ ‡ £¤üÀ。 １ ２  — ¶¶·
ýþÿ š§¨。 @À͸¹º： »¼， ½¾ ２ ｇ ３８ ｇ –š—¿ÀÁÂò；' ^|{ ＳｉＯ２ Ä，ň ­€ö‚˜¢ÆÇ Ｄ ”•¥¦ ÁÂ，ôÉ È ９０ ｓ，À͔«¬®ö ù ５％ @。 ＴＨＦ － ＳＤＳ ûüÉʲ ＴＨＦ Ë)œ ù ０． １ ｍｏｌ ／ Ｌ，ＳＤＳ ù ０． １ ｍｏｌ ／ Ｌ。 ¬©ªàÌ，Ì §¨ýͺΠ１ ÂÏ。 Ｔａｂｌｅ １ 、 ˜ð¶ ［２０ － ２２］ Ö×ñ’òóôÉ ©ª• ＴＨＦ － ＳＤＳ ûüýø†þÿ。 ~ ýš§ ¨，©ªÔ¥Ö×øšþÿ，ù š£¤©ª Æó—“ 。 Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｙｓｔｅｍｓ ｆｏｒ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ⅰ –š— Ⅱ @  ρ０ ／ ＭＰａ θ０ ／ °Ｃ Ｇ ６． ５ ２ Ⅲ ＴＨＦ － ＳＤＳ ûüÉÊ }©ªèé，
|{[\ ＳｉＯ２ ]ò ^_`ý———@（ ｄｒｙｗａｔｅｒ） ?>=<;:/. ＴＨＦ － ＳＤＳ ûüý  §¨ý ²°õ°öôÉ， Ô¥Պ÷ †。 à ［２３］ á，ø¶Ô¥ÙÚ©ª®ù½ú， ‘’ ，“ˆŠ，^Þ-®。 ç –—š§¨ý±， @ý、 １ –— óáÄ ý±ÐÑÒ§¨ýˆ ãò ，¬†.Û τ Ó Ô&É，´ôÕÖ&É×/” †ØŠÙÚ： ｄＶＨ １ １ ＝ ［ Ｖ ｗ ＋ （ － ） ｎ ｗ ］ × １０ － ６ ／ （ τ ／ ６０） ， （１） ｄｔ ρＨ ρＷ ３ １  １ １  Ú²：Ｖ Ｈ ———Ô，ｃｍ ； Ｖ Ｗ ———†ôɲ“ù‚Û  ３ Ô，ｃｍ ； š§¨ ［２３］。 ƒ ë １５０ ｍＬ ˆ òó、 À、 ｍ Ｗ ———†ôɲÜÝö °
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、¥ñ ý±、   ＭＳ － Ｂ €ˆ ­€ö‚˜。 ƒ ²，ˆ òó „—»¼ － １０ ～ ５０ ℃ ， ２０ ＭＰａ； À »¼ － １５ ～ ９０ ℃ ， ± ０． ２ ℃ ； ，ｇ； ； τ———òóýàáâ ..，ｍｉｎ。 Çã%† †‡ „—^äå¥æˆ”Ò§¨ýˆ °
ˆ ¾ ± ０． ０１ ＭＰａ； ˆ °
ˆ ¾ ± ０． ０１ ℃ ；ＭＳ － Ｂ €ˆ  ­€ö‚˜— ＳＵＳ３０４ ‰Š­‹Œ，Ž ’“Š”•，“Š»¼ １０ ０００ ～ ２８ ０００ ｒ ／ ｍｉｎ。 ρ Ｈ ———ÞÛß ρ Ｗ ———ß ； ê ã ¾ ^²éê ší— ａ，?¥ çè^²éêœ œ ，Ù” ＣＨ４ ëì η î®  ý þ ÿ        š Ù Ú，  Ù ‘ §¨—ù,À–š—， ˜™ ＴＨＦ š,›œ žŸ¡¾¢Æ ‡£¤，¥˜™；˜™ ＳＤＳ š Úù η＝ ｎ ＨＣＨ４ ｎ Ｆｅｅｄ ＣＨ４ ， （２） 安全科学与工程·41· ３８０ ¶ · ¸ ¹ ：ｎ ＣＨ４ ——— ＣＨ４ ； º » » ½ ２６ ¾ ¼ Ｆｅｅｄ ¤¥ˆ‰ ¨© １  ＩＩ Š›。 ——— ＣＨ４ 。 ａ＝ ｎ ＨＣＨ４ × ｎ ｇａｓ Ｘ ｎ ＨＸ × ｎ ＣＨ４ ｇａｓ ， （３） ｎ ＨＸ ——— Ｎ２ 、Ｏ２ ； —— Ｎ２ 、Ｏ２ 。 ｎ ｇａｓ Ｘ —  ２ １  ˜—˜™，³´，µ „‘Ž‘，š‹Œ¶Ž，’‚“‡¬ ， ­   
€ ９４ ｍｉｎ ，   € ５． １１ ＭＰａ，“‘”  „， ¡£†， ‡  １． ４５ ＭＰａ。 ¤¥ˆ‰   Ｉ，     ，         ２ ℃ （      ＩＩＩ，  ６． ５６ ＭＰａ  ，
€ １０ °Ｃ，
€ ５． ５ ｍｉｎ  ） ，   ６． ６６ ＭＰａ， 
 ７． ３ ℃ ， ， ，­
€ １６ ｍｉｎ ，‚ƒ„ †‡ˆ‰Š‹Œ Ž， ‘， ’‚“‡ ，­
€ ６６． ６ ｍｉｎ ， ‚‡” ­” • Ž – — ˜    ™ ， š      ６． ２８ ＭＰａ，€ ›œ‚‘ žƒ„ Ÿ˜¡¢£†，‡  ２ ２ ¦§¨© １  ＩＩＩ Š›。 „ ›œœ·¸¹º»¼½¥ œ¾ Œ¿ÀÁ½žœ·，Ÿ （１） ～ （３） ¡ ¥‘ŽÄ、 ¡£ÅÆ ÇÈÄ，Ÿ¤¥ÉÊ© ２ Š›。  ＩＩ ¢Õ  ＩＩＩ Ë‘ŽÄ、ÇÈÄ¡£ ÅÆ̦§ Ｉ， ͂ ¨¡£ ©¤Îª ＩＩＩ。 ， ０． ３８ ＭＰａ。 ¤       ¥ˆ‰ © １  Ｉ Š›。 ¦§¨  „          ２ ¦§ ，      ’  ４． ７ ° Ｃ，   € ６． ０７ ＭＰａ，š‚²„ˆ•–­”–— ，ｎ ＣＨ４ ——— ＣＨ４ ； ｇａｓ „  ｎ Ｈ ＣＨ４        ２          Ｆｉｇ． １ １     Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ａｎｄ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｏｆ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｉｎ Ｉ ｓｙｓｔｅｍ    ＩＩ，      ‹      ６． ５５ ＭＰａ，ªŒ
 ９． ５ ° Ｃ， «Ž ４． ７ ℃ （３． ８ ｍｉｎ） ，š ¬®  ６． ５５ ＭＰａ «Ž¯ ６． １ ＭＰａ，‘Ž „（２６ ｍｉｎ） ，€ˆ‰ ¡¢°“‘Ž‘”，  ­±   ５． ４ ＭＰａ  ž’ （９９ ｍｉｎ） ， “‘”  „，š¡¢£†，‡  １． １５ ＭＰａ。 ·42·安全科学与工程   、 
 Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｇｒｏｗｔｈ ｒａｔｅ， ｒｅｃｏｖｅｒｙ ａｎｄ ｓｅｐａｒａ ｔｉｏｎ ｆａｃｔｏｒ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｉｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｅｘｐｅｒｉ ｍｅｎｔａｌ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ   、 ’ ２ °Ｃ “ Ｆｉｇ． ２       Ï        Ë  ‘ Ž Ä ０． ０５ ｃｍ３ ／ ｍｉｎ，« ＴＨＦ － ＳＤＳ ¬®¡ Ð ０． １３１ ０． １４ ｃｍ３ ／ ｍｉｎ， ¯¨ÑË ‘ŽÄ°§Ï̱ ÒŒ‹， « ３ Œ‹²０． ０８１ ｃｍ ／ ｍｉｎ， ¯ ２． ６２ Ó，ＴＨＦ － ＳＤＳ ¬® Œ‹² ０． ０９ ｃｍ ／ ｍｉｎ，¯ ２． ８ Ó，Ô¨¥ Ë‘ŽÄ³´©¤­。 Õ®ÇÈÄ¡ ３ £ÅƵ‡¡Â¯Öו，ＴＨＦ － ＳＤＳ ¬®¥ §ÏØÙ©¤ ¦§«； Ï ３． ８６％   ＣＨ４ Ç È Ä  ¡ £ Å Æ ¡ Ð １． ３６８，« ＣＨ４ ÇÈÄ¡£ÅÆ¡Ð ８． ２％ １． ５３４，ＴＨＦ － ＳＤＳ ¬® ＣＨ４ ÇÈÄ Ó４ Ô Â Ã，Ç： ＴＨＦ － ＳＤＳ ¶·  １８． ４３％  ２． ３１７。  ， ＣＨ４  ４． ３４％ ，       ０． １６６，     ； ＴＨＦ － ＳＤＳ  ＣＨ４  １４． ５７％ ， 。 ０． ９４９，  ，， 
    ，  ＣＨ４  。 ＴＨＦ － ＳＤＳ ， 
 ， ＣＨ４    。    ­€‚ ƒ„  †‡ˆ‰Š‹
，  Œ、 Ž‘ ­’€ „‚ƒ，„ ３ “†。 ” ‘‡‡ ˆ‰Š，•  ‹ŒŽ‰ Š，„ ４ “†，–— ‘˜、 ™ 。 ’，，
“ ”‡•–。 ３８１ ［１８］ ®  ； °¦§–—› ＴＨＦ ‘˜•‘‹，ＴＨＦ ®± ， œž ［２４］ ， œž¥²³¦´™›œ ž，’， –—›‡， § ‡，£¨ ¢£©‰，‡‰ª«” µ¬ ®，ª¶·™
‡¸  。 ’， ，ＴＨＦ － ＳＤＳ  – 
， ‡‡ˆ， ＣＨ４ 。 ３   （１） ª¹¶·
º¯ “、  ＴＨＦ － ＳＤＳ ¶· ³° 
±§，»¼，²½
 ０． ０８１   ０． ０９ ｃｍ３ ／ ｍｉｎ，³ ２． ６２ ´ ２． ８０ ´。 （２） µ ＴＨＦ － ＳＤＳ ¶ ＣＨ４ ¾¿·ˆ ÀÁ»¼， ＴＨＦ － ＳＤＳ  ＣＨ４ • ¤¥  ４． ３４％  １４． ５７％ ，  ０． １６６  ０． ９４９。 （３）  ＴＨＦ － ＳＤＳ ¶·
¾¿。  ，  ＣＨ４  
    Ｆｉｇ． ３ ３ ª¨œ  Ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ｄｒｙｗａｔｅｒ   ；  ＴＨＦ － ＳＤＳ 
 ， ＣＨ４          ［１］   Ｆｉｇ． ４ ４  ［２］  ［３］ š，—˜š šŸ¡š¢£ —˜š ˜ œž， ˜ ˜š™› Ÿ。 • ＴＨＦ － ＳＤＳ ［４］ ［２４］ ，¡¬ ＳＤＳ ¢£œ® ，™¯ Ã， Ÿ¸， ． ¶·˜°¦§ÀÁ［ Ｊ］ ．  Ã， ， Ÿ¸， Ç． £¨¾¿¶· ÄŹ‡§§Æ， ２００６， ３５（５） ： ６５８ － ６６１． ［５］ ‹ŒŽ‰¤，
    ［ Ｊ ］． È É Ê Ë Ì § Í § Æ， ２０１０， ２０ Ÿ¸，  ¨œ
¶· Ã． ［ Ｊ］ ． §Æ， ２０１０， ３５（１） ： ８９ － ９２．  Ã， ， Ÿ¸． ©›ˆ±¶·  ‘˜，•‘‹™—«，–— —  ¨œ
 ６０（５） ： １１９３ － １１９８． ¤ ¥， €¦§–—› ＳＤＳ ¨œž©ˆ‰Ÿ¦， ‘ ª  ： （６） ： ４１１ － ４１４． Ｃｏｍｐａｒｅ ｇａｓｌｉｑｕｉｄ ｉｎｔｅｒｆａｃｅ   。          Ÿ¸， Â
  ­［ Ｊ］ ． †Î§Æ， ２００９， Ã， ． ＴＨＦ ©¾¿¶·†° ¦§Ï Ð – — Ñ ¹ ［ Ｊ ］ ．  Ä Å ¹ ‡ § § Æ， ２００９， ３８ （２） ： ２０３ － ２０８． ［６］ Ÿ¸， Ÿ Ã，  Ã， Ç． ¢³ÅÒ¶· 
ÀÁ［ Ｊ］ ． ÄŹ‡§§Æ， ２０１３， ４２（３） ： 安全科学与工程·43· ３８２ ® ３８２ － ３８７． ［７］ ［８］ ［９］ ，  ¯ ° ± ， ．  ／  ［ Ｊ］ ． ， ２００７， ２７（１２） ： １５ － ２０． ．   ［ Ｐ］ ． ２００７ － ０２ － ０７．  ： ” ＳＴＥＷＡＲＴ Ｗ Ｅ， ＳＨＯＮ Ｙ， ＢＯＸ Ｇ Ｅ Ｐ． Ｄｉｓｃｒｉｍｉｎａｔｉｏｎ ａｎｄ ² ２６ ³  ＳＵＮ Ｚ Ｇ， ＦＡＮ Ｓ Ｓ， ＧＵＯ Ｋ Ｈ， ｅｔ ａｌ． Ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉ ｌｉｂｒｉｕｍ ｄａｔａ ｏｆ ｃｙｃｌｏｈｅｘａｎｅ ａｎｄ ｃｙｃｌｏｐｅｎｔａｎｅ ［ Ｊ ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ •， ­， € ‚， ． 
–—Ž˜™š ›［ Ｊ］ ． œŠ
ž， ２００５， ２６（２） ： ２０５ － ２０７． ｇｏｏｄｎｅｓｓ ｏｆ ｆｉｔ ｏｆ ｍｕｌｔｉｒｅｓｐｏｎｓｅ ｍｅｃｈａｎｉｓｔｉｃ ｍｏｄｅｌ ［ Ｊ］ ． ＡＩＣＨＥ ［１８］ ƒ ＬＩＡＮＧ Ｄ Ｑ， ＨＥ Ｓ， ＬＩ Ｄ Ｌ． Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｍｉｃｒｏｗａｖｅ ｏｎ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ／ ［１９］ €ˆ‰， €Š‹， ŒŽ‘， ． ＳＤＢＳ ­ ｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｎａｔｕｒａｌ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ［ Ｊ］ ． Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｂｕｌｌｅ ［１１］ ， ，  ［１２］ ， ， ． ［１３］ ＬＩＵ Ｙ， ＧＵＯ Ｋ Ｈ， ＬＩＡＮＧ Ｄ Ｑ， ｅｔ ａｌ． Ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｍａｇｎｅｔｉｃ ｆｉｅｌｄｓ ， ．    
［ Ｊ］ ． ， ２００６， ５７（１） ： １６０ － １６２． „， ƒ„ ， ， ． ＴＨＦ － ＳＤＳ ［２０］ 
£ —    ［ Ｊ ］． ｏｎ ＨＣＦＣ － １４１ｂ ｒｅｆｒｉｇｅｒａｎｔ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ［ Ｊ］ ． Ｓｃｉ Ｃｈｉｎａ ［２２］  ™， š ƒ „， ’‚¥， • ２０３ － ２０８． †‡ˆ‰ Š “”， ２００９， ３８ （２ ） ： ＭＯＳＡＹＹＥＢ Ａ， ＡＮＴＯＮＩＮ Ｃ， ＢＡＨＭＡＮ Ｔ． Ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｄａｔａ ｏｆ ｈｙｄｒｏｇｅｎ， ｍｅｔｈａｎｅ， ｎｉｔｒｏｇｅｎ， ｃａｒｂｏｎ ｄｉｏｘｉｄｅ， ａｎｄ ｎａｔｕｒａｌ ｇａｓ ｉｎ ｓｅｍｉｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅｓ ｏｆ ｔｅｔｒａｂｕｔｙｌ ａｍｍｏｎｉｕｍ ｂｒｏｍｉｄｅ ［ Ｊ ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｄａｔａ， ２００７， ５２： ２１５３ ·44·安全科学与工程 ¤ ’  ， ２００７， ３６ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ Ｌｅｔｔｅｒｓ， ２００９， ７（４） ： ３２５ － ３３０． ’“”， • „， ． ＴＨＦ € ＧＯＬＯＭＢＯＫ Ｍ， ＩＮＥＫＥ Ｅ， ＬＵＺＡＲＤＯ Ｊ Ｃ Ｒ， ｅｔ ａｌ． Ｒｅｓｏｌｖｉｎｇ ［２１］ ， ƒ Ÿ ＣＯ２ ａｎｄ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｋｉｎｅｔｉｃｓ［ Ｊ］ ． Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ
‚［ Ｊ］ ． ， ２００７， ２６（６） ： ８５３ － ８５６． ­‹ŒŽ‘’［ Ｊ］ ．  ˆ‰ œ¡‡¢†［Ｊ］． ‡， ２０１５， ４０（４）： ８９５ － ９０１． （１２） ： １１６９ － １１７５． ­
€ Ｓｅｒ Ｂ Ｃｈｅｍ， ２００３， ４６（４） ： ４０７ － ４１５． ［１５］  Ｃｈｅｍｉｃａｌ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｄａｔａ， ２００２， ４７： ３１３ － ３１５． ［１７］ ｔｉｎ， ２００９， ５４（６） ： ９６５ － ９７１． ［１４］  － ２１５８． ［１６］ ， １９０８５５９ Ｊｏｕｒｎａｌ， １９９８（４４） ： １４０４ － １６１２． ［１０］ ˜ ［２３］ ， –¥ ，› œ， ． žŸ©¤ £—
［ Ｊ］ ． ¡¢£¤， ２００８， ３６（３） ： １６５ － １６８． ¦， ． ＮａＣｌ §ªˆ‰
 —    «  ［ Ｊ ］． （６） ： １３９６ － １４０１． ［２４］ ． —˜¦§¨€
– —［ Ｊ］ ． €， ２００５， ２５（７） ： ２７ － ２９． ƒ „， ． ＴＨＦ － ＳＤＳ ［ Ｊ］ ．   ‡  ， ２０１５， ４０ “¬ˆ‰ “”， ２０１０， ３９（４） ： ４８４ － ４８９． （    ）  ２７  ４  Ｖｏｌ． ２７ Ｎｏ． ４          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１７  ７    １，２  ， １，２  ， ２．  ­€‚ƒ„  Ｊｕｌｙ ２０１７  １，２  ， １，２  （１．  
，  １５００２２； "： ＣＨ４  ­€‚ƒ„ ＣＨ４   
†‡ˆ‰Š‹Œ，  １５００２２） ，  ! 
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 ， ‘’ †‡ˆ － ‰Š‹Œ Ž —˜™ ž Ÿ ：   ˆ ¡ Ｇ１ ，   ­ ¢  ­“ ＣＨ４ ” • –、 １０ ｍＬ ／ ｍｉｎ£¤２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ， “¥„ ＣＨ４ ”•–¢ １７． ６５％ ¦¤ ２５． ２７％ ， —˜¢ １． ４６ ¦¤   š › œ „ € ‚。 š›œ¢ １． １２ ¦¤ １． １９； ˆ¡ Ｇ２ ，  ­¢ １０ ｍＬ ／ ｍｉｎ £¤ ２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ， “¥„ ＣＨ４ ”•–¢ １４． ６８％ ¦¤ ２４． ５１％ ， —˜¢ １． ５１ ¦¤ １． ９５， š›œ¢ １． ０９ ¦¤ １． １３。 § １． ８３， —˜™ š›œ©ª ¨ˆ¡„ ＣＨ４ ”•–、 #$%： ¯； ； ­；  ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１７． ０４． ００１ &'()*：ＴＤ７１２ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１７）０４－ ０３２５－ ０５ ­„«¬®«¬。 +./01：Ａ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ａｔｏｍｉｚａｔｉｏｎ ｎｏｚｚｌｅ ｆｌｕｘ ｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅｈｙｄｒａｔｅ Ｗｕ Ｑｉａｎｇ１，２ ， Ｚｈａｎｇ Ｊｉａｈａｏ１，２ ， Ｊｉｎ Ｋａｉ１，２ ， Ｙｕ Ｙａｎｇ１，２ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｅｎｔｒｅａｌ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ Ｇａｓ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｐｉｐｅｌｉｎｅ Ｓａｆｅｔｙ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｓｅｅｋｓ ｔｏ ｉｍｐｒｏｖｅ ｔｈｅ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｈｉｇｈ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ＣＨ４ ｇａｓ． Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｗｏｒｋｓ ｔｏｗａｒｄｓ ｕｓｉｎｇ ｇａｓ ｒａｐｉｄ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｓｐｒａｙ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｄｅｖｉｃｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｓｅｐａｒａ ｔｉｏｎ ｔｅｓｔ ｏｆ ｈｉｇｈ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ＣＨ４ ｇａｓ ｕｎｄｅｒ ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ａｔｏｍｉｚｉｎｇ ｆｌｕｘ； ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｗｉｔｈ ｇａｓｓｏｌｉｄ ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ， ｅｘｐｌｏｒｉｎｇ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｎｏｚｚｌｅ ｆｌｕｘ ｏｎ ｔｈｅ ＣＨ４ ｒｅｃｏｖｅｒｙ， ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｆａｃｔｏｒｓ ａｎｄ ｐａｒｔｉｔｉｏｎ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｄｅｍｏｎｓｔｒａｔｅ ｔｈａｔ ｇａｓ ｓａｍｐｌｅ Ｇ１ ， ｗｈｉｃｈ ｓｅｅｓ ａ ｎｏｚｚｌｅ ｆｌｏｗ ｃｈａｎｇｅ ｆｒｏｍ １０ ｍＬ ／ ｍｉｎ ｔｏ ２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ ｔｅｎｄｓ ｔｏ ｈａｖｅ ａ ｃｈａｎｇｅ ｉｎ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ＣＨ４ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ｒａｔｅ ｆｒｏｍ １７． ６５％ ｔｏ ２５． ２７％ ， ｉｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｆａｃｔｏｒ ｆｒｏｍ １． ４６ｔｏ １． ８３， ａｎｄ ｉｎ ｐａｒｔｉｔｉｏｎ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｆｒｏｍ １． １２ ｔｏ １． １９； ａｎｄ ｇａｓ ｓａｍｐｌｅ Ｇ２ ｗｈｉｃｈ ｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅｓ ａ ｎｏｚｚｌｅ ｆｌｏｗ ｃｈａｎｇｅ ｆｒｏｍ １０ ｍＬ ／ ｍｉｎ ｔｏ ２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ ｔｅｎｄｓ ｔｏ ｅｘｈｉｂｉｔ ａ ｃｈａｎｇｅ ｉｎ ｔｈｅ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ＣＨ４ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ｒａｔｅ ｆｒｏｍ １４． ６８％ ｔｏ ２４． ５１％ ， ｉｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｆａｃｔｏｒ ｆｒｏｍ １． ５１ ｔｏ １． ９５， ａｎｄ ｉｎ ｐａｒｔｉｔｉｏｎ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｆｒｏｍ １． ０９ ｔｏ １． １３． Ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｎｏｚｚｌｅ ｆｌｕｘ ｙｉｅｌｄｓ ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ＣＨ４ ｒｅｃｏｖｅｒｙ， ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｆａｃｔｏｒｓ， ａｎｄ ｐａｒｔｉｔｉｏｎ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｏｆ ｔｗｏ ｇａｓ ｓａｍｐｌｅｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ； ｓｐｒａｙ； ｆｌｕｘ； ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ 2345： ２０１７ － ０４ － １７ 6789： Ž‘’“†”•–—˜（５１３３４００５） ；Ž‘’“†”—˜（５１１７４２６４） :;<=>?： ™ š（１９５９ － ） ，›，œžŸ¡¢£，¤¥，¦§¨©ª，ˆ‰«¬：
®，Ｅｍａｉｌ：ｗｑ０１６０＠ ｓｉｎａ． ｃｏｍ。 安全科学与工程·45· ３２６ " ! 0 1 Š “ Ô Ô 3 ２７ 4 2 ５０ °Ｃ；Ÿ¡Ù­Ø\™³ ０． ０１６ ｍｍ， Ù­´Ê ０  ０ ～ ２０ ｍＬ ／ ｍｉｎç”/.-， àï ４０ ～ ８０ μｍ Ù  ，  ，、
，   ­€‚ƒ。 „ †‡ˆ‰Š‹Œ Ž，‘’“”•–—˜™š›œ“ž。 Ÿ¡ ¢£›œ“¤¥¦§¨©›ª«” １ ／ ３，¬® ¯°±²³´µ［１］ 。 ¶·， ¸¹ ­‡Â ‡ˆ‰Š‹¼½¾。 ¿žÀÁ 、ˆ ¶ÃĊ‹ÅÆÇÈ、É¥Ê ‰ ÍΘÏнÑ。 º» ［２ － ３］ ËÌ ­ Ë； ò¦_甧¤¨¨š”µ¶· ＳＥ － Ｈ２０ ／ ２０， ç ” ０ ～ ２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ， & òó ２０ ＭＰａ，¸— ¹ ０． ５， —º» ０ ～ ２５ ° Ｃ； £¤ Ú¥£º» － ２０ ～ ６０ ° Ｃ， ¤¸— ± ０． ２ ° Ｃ； ò óž §”¸— ± ０． ０１ ＭＰａ； —ž §”¸ — ± ０． ０１ °Ｃ； ˜¨¢ à„¼½­Ó—、 òó‚­； ©ª«¬õö¾§ÀÜ`、 `¿÷ *。 àត ＧＣ４０００Ａ _ÀÁ¨­Ó ÃÄ_‚­。 àáéêÅÆ １ ÇÈ。 ҆， ¡ÓÔÕÖ×ØÙÂÚÛÀÜ ［４］ Š‹ÝÞ®ßàáâã， äåæ ¨Ùçè     ­àáéê×ëìÀÜíîàá， ï ðñòóôõö÷ø—ÀÜùúûüýþ ［５］ ÿ¶~。 }|{ [ØÙØ\ —]^_  ­€ ÀÜ`éê， @?>òóô=<;Ê :/.-íîàá， ,­Ô+ÂØ +`ÀÜ， á®ØÙ €-ÀÜÊ。        
                ‚ƒ„  ［６］ ˆ žÀÜû， , œ ×Àðñþÿ ¶ ， ØÙÂ` Ｆｉｇ． １ １  Ｓｐｒａｙｉｎｇ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｏｆ ｒａｐｉｄ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ØÙðñ ÀÜ
íóÔ+*。 Ｍｏｈａｍｍａｄ ［７］ â㠁—òó/.-¨ÛÙ­± ［８］ +×ÀÜ`þÿ。 Ｌｕｃｉａ Ｂｒｉｎｃｈｉ ‰@> âã@  ２５ Ｌ ðñ­€
‚=<;Ê: ƒ、Øل 、òó、À”、Ø\ò†  /.-ÀÜûú‡ˆ‰‡。 ŠÕ –— ＣＨ４ âã׋， Œ÷ ŽÀ‡àáéê， @‰Àžíîç ”þÿ-À‡àá， 甓‘× –— ＣＨ４ À‡
’ àáÀ'ÚÉÊÀ；›： › Ｇ１ ， φ （ ＣＨ４ ） ＝ ７０． ０％ ， φ （ Ｎ２ ） ＝ ２３． ７％ ， φ（ Ｏ２ ） ＝ ６． ３％ ；  › Ｇ２ ， φ （ ＣＨ４ ） ＝ ８０． ０％ ， φ（ Ｎ２ ） ＝ １５． ８％ ，φ（ Ｏ２ ） ＝ ４． ２％ ， „%$#ŒË ÌÍÎÚ。 １ ２  ¨££°ÂÝÞ› Ｇ１ 、Ｇ２ @ １０、２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ Ø\ç”þÿ-ÏÀ‡à á。 àáõАÅ= １ ÇÈ。 Ë， ,“”þÿ ，)•–_½âã€ÆàáÝÞôÀÜ €`‚ˆ
—˜。 Ｔａｂｌｅ １ １  Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｙｓｔｅｍｓ ｆｏｒ ｇａｓ ｈｙ ｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ １ àá àá  õ Ñ· １ １  Ⅰ › ¨àá('™šùúÀØÙàá éê，ý„훜òõö、 òÀðñ­、 òóž 、—ž 、 Ÿ¡Ù­Ø\、 ˜¨¢ õö、£¤Ú¥、 ò¦_甧¤¨、 ©ª«¬ õö ° 。 àᮯéê òÀðñ­，  ８ Ｌ， ± ² ò ２０ ＭＰａ， ’   — － １０ ～ ·46·安全科学与工程 Ⅱ  Ⅰ －１ Ｉ －２ Ⅱ －１ Ⅱ －２ Ｇ１ Ｇ２ ｑ Ｖ ／ ｍＬ·ｍｉｎ － １ １０ ２０ １０ ２０ ’_ÀÁ¨§ θ／ ℃ ｐ０ ／ ＭＰａ ２ ６． ２３ ２ ５． ９５ ò­ÓÀðñË _Òӄ_žˆÀÜ_ž Â４ Ã Ä Å，Æ：À¤«¬®ƒ ， Ｏ２ ，  ，Ｏ２   Ｎ２ 
 ，  ＣＨ４ － Ｎ２ 。  ，   ３２７ ¢£ ； ŒŽ”³ ™§¨©†ªƒ¹¬®¯  Ž ４０ ｍｉｎ ，„´‰Š‰Ž ５． ９３ ＭＰａ， °–§¨‚ ［９］ ，  ＣＨ４  η、 β ‚ƒ ［１０］  „ ｎ ＨＣＨ４ ， ＝ η ｎ ＦＣＨ４ α＝ ｎ ＨＣＨ４ × ｎ ｇＸ ｎ ＨＸ × ｎ ｇＣＨ４ β＝ Ｈ ：ｎ ＣＨ４ ——— ­ α € ｎ ＨＣＨ４ ｎ ｇＣＨ４  ： （１） ， ， （２） （３） µ±²³´‹°²©ÓÉ»¹­ÃÔÕ¯  ，ŒŽ„§¨·‘ƒÖÀ¯ »µ¶；ŒŽ ”³Ž １６０ ｍｉｎ ，„´‰Š‰Ž ５． ３６ ＭＰａ，ŒŽ„ §¨·Á‡ï ĸµ¶， ¼¹³ ń´ ƯÇ； ÈÉ ŒŽÊ˔³， １６０ ～ ４８０ ｍｉｎ „ ´ ‰ Š ¯ ‰ Ì “  ‘， ４８０ ～ ６２０ ｍｉｎ„´‰Š¯‰Ì“–，６２０ ～ ７６０ ｍｉｎ „´ ‰ŠÍ¤，ŒŽŽ ７６０ ｍｉｎ ÎÏ，„´‰Š¥Œ Ÿ ”¤， §ŒŽÐ Ñ，   „ ´ Š “ ２ ℃ 、 ‰ Š４． ６６ ＭＰａ。  Ｇ２ ‡ˆ¼× Ｇ１ ½Ø§¾， ¦    – — ‰ Š    ‹ €  ­ € ２ｂ  ＣＨ４ †ƒ； ｎ ＦＣＨ４ ———
 ＣＨ４ †ƒ； ‚ƒ。 ｎ ｇＣＨ４ ——— ＣＨ４ †ƒ； ｎ ｇＸ ——— Ｎ２ 、Ｏ２ †ƒ； ｎ ——— Ｈ Ｘ  Ｎ２ 、Ｏ２ †ƒ。   ２ １   ２        ‡ˆ€  ‰Š‹€ ­€ ２ ‚ƒ。 ŒŽ„ ‘， ’†„  ‡ˆ，‰Š‹‡ˆŠ“Œ”•‰ŠŽ‘ ’€Š““”•–，        ａ –—˜     Ｇ１  ™ƒš—–„˜™š›œ›€œ™†„ž Ÿ，  ž›¡¢£–。 ­，ŒŽ€Š ­€ ２ａ ‚ƒ。 «¬®ƒ １０ ｍＬ ／ ｍｉｎ， —•  Ｇ１ Ž ６． ２３ ＭＰａ，€‰Š¤¥¯‰，ª°    “”¤‚Ÿ¡¥，¢¦§¨£©ª ２ °Ｃ。 ‡ˆ€ Ｉ   –—‰Š‹€   ； ±²¦、„˜™§¨©†ªƒ«¬®¯  ŒŽ”³Ž ４０ ｍｉｎ ， „´‰Š‰Ž ５． ９８ ＭＰａ， ° –§¨‚µ±²³´‹°²©µ¶§·¸¹º°  »，ŒŽ„§¨µ¶ªƒ¼½¾¶¯        ¿À； ŒŽ” ³ Ž １６０ ｍｉｎ ， „ ´ ‰ Š ‰ Ž ５． ５９ ＭＰａ，ŒŽ„§¨·Á‡ï ĸ Ｆｉｇ． ２ µ¶，¼¹³Å„´ ƯÇ；ÈÉ  ŒŽÊ˔³，１６０ ～ ５２０ ｍｉｎ „´‰Š¯‰Ì“ ¿‡ˆ€ –，５２０ ～ ７６０ ｍｉｎ „ ´ ‰ Š Í   ¤， Œ Ž Ž ７６０ ｍｉｎÎÏ，„´‰Š¥ŒŸ ”¤， §ŒŽÐ Ñ，„´Š“ ２ ℃ 、‰Š ５． ０７ ＭＰａ。 «¬®ƒ ２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ， — •     Ｇ１ Ž ６． ２３ ＭＰａ，€‰ŠÒº¯‰， ª°±²¦、 „˜   ２        －  Ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｏｆ ｈｙｄｒａｔｅ ‹ÅÙÐ ŒŽÐÑ －  ­€ ３ ‚ƒ。 € ＣＨ４  ‰ŠÈÀ¤«¬®ƒ“”Á”¤ÍÚ§ ¾，ÛÁ¼ ŒŽÐщŠ ＣＨ４  È«¬®ƒܑÁݖ， ĸÞ‰ Š ＣＨ４ ÈÀ¤«¬ßàܑÁܑ。 安全科学与工程·47· ３２８ ¾ ¿  À Á      ‡ à à Š２７ Æ Ä ‹Š— １． ４６ „ １． ８３， １． ２５ ；•— １． １２ „ １． １９， １． ０６ 。  ＩＩ ，    — １０
 ２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ， Š‹Š— １． ５１ „  １． ９５，    １． ２９ ；  •   — １． １２ „  １． １９， １． ０６ 。    ­，Š‹Š˜• ­€­€‚‚ƒ， ƒ„ †„          ３ Ｆｉｇ． ３                                  －  ‡€„‡，ˆŠ‹Š ›‰‡†ˆ‰。 œž， „‡ ＣＨ４ 、 Š ‹Š‰ˆ‰， •‰‚Ÿ。 Ｒｅｌａｔｅｄ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｇａｓ ｐｈａｓｅ ｗｉｔｈ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｐｈａｓｅ ｉｎ ｅｎｄ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｒｅａｃｔｉｏｎ          、 ， （１）      ４。  Ｉ ，  １０
 ２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ，
 ＣＨ４     ２ ２         １７． ６５％  ２５． ２７％ ， １． ４３ 。  ＩＩ ，        １０
 ２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ，
 ５ Ｆｉｇ． ５ ＣＨ４  １４． ６８％ ２４． ５１％ ， １． ６７ 。 ­，ＣＨ４   ­€­€‚‚ƒ，ƒ„ † „‡€„‡，ˆ † Ｇ２          
 Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｎｏｚｚｌｅ ｆｌｏｗ ｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｆａｃｔｏｒ ａｎｄ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ   ‰‡†ˆ‰。 ２ ３  „‡—€ ¡™  ¢，š›œŠ£™ž¤¥ ŠŸ¡¢•
， ­¦‡£¤§¨ ©，¦¥›œŠ” Š£ª«¬’“， ”    ®¦ ¥¨£±©ª，£±©’«，’Œ¦ª ›œŠ£²， ¦€š£™«³  ´˜µ¶，·‰±©£°Œ¯ ¢¬¢¸’“®¢¯°， ›       ４ Ｆｉｇ． ４      ＣＨ４  Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｎｏｚｚｌｅ ｆｌｏｗ ｏｎ ＣＨ４ ｒｅｃｏｖｅｒｙ  （２） （３）    ５。 Š‹ŠŒ‹Ž‘ Š’“ŒŽ ＣＨ４ ‘“， Š‹ ［１１］ Š’‡“” ＣＨ４ ‘“’ ；•–— ”  “， •’‡“”•
”  ’˜，•
™š–。  Ｉ ，— １０
 ２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ，Š ·48·安全科学与工程 •
¦§。 ¯， „‡°¦  ¢ ¸©±。 œž¹， ²³¨©¨„‡±© ，´Œ‹¦¥£ª µ （ Š ） « ¬’“，°Œ¦«•
  ¢¬°ª 。 ‹¶，·  †，¸ ¹º ２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ  ¦‰»¼½ １０ ｍＬ ／ ｍｉｎ。 ３  Š®  （１）  Ｉ， ２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ  •
š–º¨»† １０ ｍＬ ／ ｍｉｎ  １． ３５ ， ‘４ À ，–：ž œ  Ｉ，  ２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ   １０ ｍＬ ／ ｍｉｎ  １． ４９ 。 ３２９ ¡¢ ［５］ ®¯°， ®， ±． —„  ＣＨ４ ［６］  ， 
， € 、 
。 ［７］ （２）  ，Ｇ１ 、Ｇ２   ƒ„ ： ［１］ ‡ˆ‰ （ ） ­€， †。 ［８］ ‚ ¶™­€［Ｊ］． ™š€·šƒ， ２００８， ２４（５）： ３８５ －３８９． Ｍｏｈａｍｍａｄ Ｋ， Ｆａｒｉｄｅｈ Ｆ， Ｍｏｓｌｅｍ Ｆ． Ｄｅｖｅｌｏｐｉｎｇ ａ ｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌ ｍｏｄｅｌ ｆｏｒ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｉｎ ａ ｓｐｒａｙ ｂａｔｃｈ ｒｅａｃｔｏｒ［ Ｊ］ ． Ａｄｖａｎｃｅｓ Ｌｕｃｉａ Ｂ， Ｂｅａｔｒｉｃｅ Ｃ， Ｆｅｄｅｒｉｃｏ Ｒ， ｅｔ ａｌ． Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｉｎｖｅｓｔｉｇａ ｔｉｏｎｓ ｏｎ ｓｃａｌｅｄｕｐ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｗｉｔｈ ｓｕｒｆａｃｔａｎｔ ｐｒｏ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１４， １２０： １８７ － １９３． ． Š ［９］ ‹ŒŽ‘’“ ”［ ＥＢ ／ ＯＬ］ ． ［２０１４ － ０１ － ２８］ （２０１３ － １２ － １０） ． ｈｔｔｐ： •，  ， ， –． — ［ Ｊ］ ． ˜ Š ™š€™›， ２０１３， ２７（４） ： ５６１ － ５６６． ， ， –． ＴＨＦ － ＳＤＳ ž ［３］ œ ［４］ £¤¥， 
，
， –． ¦§ ， ‚， –． ª´µƒ ｍｏｔｉｏｎ： ｅｎｅｒｇｙ ｃｏｎｓｉｄｅｒａｔｉｏｎｓ ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｓｃｉｅｎｃｅ ／ ／ ｗｗｗ． ｇｏｖ． ｃｎ ／ ｇｚｄｔ ／ ２０１４ － ０１ － ２８ ／ ｃｏｎｔｅｎｔ＿２５７７７０１． ｈｔｍ． ［２］ ­š€²³™™›， ２００６， ２５（２） ： ２８６ － ２８９． ｉｎ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｐｈｙｓｉｃｓ ａｎｄ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ， ２０１２， ２： ２４４ － ２４７． （３） ，   ［ Ｊ］ ．  €Ÿ¡¢［ Ｊ］ ． Š™›，２０１５， ４０（４） ：８９５ － ９０１． ¨©ª †， ‡． ˆ¸‚²³¹ƒ‚º‰［ Ｊ］ ． »Šš， ２００５， ３３（１） ： １ － ５． Ｌｉｎｇａ Ｐ， Ｋｕｍａｒ Ｒ， Ｅｎｇｌｅｚｏｓ Ｐ． Ｔｈｅ ｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｆｏｒ ｐｏｓｔ ａｎｄ ｐｒｅｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｃａｐｔｕｒｅ ｏｆ ｃａｒｂｏｎ ｄｉｏｘｉｄｅ ［ Ｊ］ ． Ｈａｚａｒｄ Ｍａｔｅｒ， ２００７， １４９（３） ： ６２５ － ６２９．  ­ «¬［ Ｊ］ ． š™™›， ２００９， ３１（１） ： ２７ － ３０． ［１０］ „ ［１１］ œ ， ‹¼， ， –． ＴＨＦ ž˜½Ÿ ＣＨ４  ¾¿¡¢［Ｊ］． Š™›， ２０１６， ４１（５）： １１５８ －１１６４． （     ） 安全科学与工程·49·  ２７  ４           Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１７  ７   １，２  ， Ｖｏｌ． ２７ Ｎｏ． ４ Ｊｕｌｙ ２０１７  １，２  ， １，２  （１．  
，  １５００２２； ２．   ­€‚ƒ„ †‡ˆ‰Š，  １５００２２） ＣＨ４ ! "： ，
 ­ €，‚ƒ １０、１５、２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ „ †‡ˆ ＣＨ４ ‰Š‹ ６０％ Œ Ž Ｇ１ 、７０％  Œ Ž Ｇ２  ，‘’†‡、 ‡“”•–Š。 —†‡˜ １０ ｍＬ ／ ｍｉｎ ３ ™２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ š› ， Ž Ｇ１ 、Ｇ２ †‡‹˜ １７． ８、２６． ２ ｃｍ ／ ｍｉｎ œž™ ２９． １ Ÿ ３４． ６ ｃｍ３ ／ ｍｉｎ；¡¢£ ＣＨ４ ‡‹˜ ４． ０１％ 、３． ５１％ œž™ ５． ２１％ 、４． ０１％ ；¤¥ ‹˜ １． ６３、１． ３３ œž™ ２． ２４、１． ９１。 ¡¦§：†‡¨©ª«›，©¬ ＣＨ４ ±
›²。   ＣＨ４ ®¯，°  #$%：； †‡； †‡； ‡； ¤¥ ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１７． ０４． ００２ &'()*：ＴＤ７１２ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１７）０４－ ０３３０－ ０４ +./01：Ａ Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｂｕｂｂｌｉｎｇ ｒａｔｅ ｏｎ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ Ｚｈａｎｇ Ｂａｏｙｏｎｇ１，２ ， Ｙｉｎ Ｂａｉｙｕａｎ１，２ ， Ｚｈｏｕ Ｌｉｈｏｎｇ１，２ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｅｎｔｒｅａｌ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ Ｇａｓ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｐｉｐｅｌｉｎｅ Ｓａｆｅｔｙ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｓ ｄｅｖｏｔｅｄ ｔｏ ｉｍｐｒｏｖｉｎｇ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ＣＨ４ ｆｒｏｍ ｍｅｔｈａｎｅ ｇａｓ ｕｓｉｎｇ ｈｙ ｄｒａｔｅ ｗａｙ． Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｃｅｎｔｅｒｓ ａｒｏｕｎｄ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ ｏｎ ｔｗｏ ｇａｓ ｓａｍｐｌｅｓ （ Ｇ１ ： φ（ ＣＨ４ ） ＝ ６０％ ， Ｇ２ ：φ（ ＣＨ４ ） ＝ ７０％ ） ， ｂｙ ａｐｐｌｙｉｎｇ ｔｈｅ ｖｉｓｕａｌｉｚｅｄ ｂｕｂｂｌｉｎｇ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｅｘ ｐｅｒｉｍｅｎｔ ｄｅｖｉｃｅ ａｎｄ ｕｓｉｎｇ ｔｈｒｅｅ ｋｉｎｄｓ ｏｆ ｂｕｂｂｌｉｎｇ ｒａｔｅｓ（１０、１５、２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ） ， ａｎｄ ｐｒｏｖｉｄｅｓ ｓｏｍｅ ｔａｒｇｅｔ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｓｕｃｈ ａｓ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｒａｔｅ ａｎｄ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ｒａｔｅ． Ｔｈｅ ｂｕｂｂｌｉｎｇ ｒａｔｅ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｆｒｏｍ １０ ｍＬ ／ ｍｉｎ ｔｏ ２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ ｉｓ ａｃｃｏｍｐａｎｉｅｄ ｂｙ ａ ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｆｒｏｍ １７． ８ ａｎｄ ２６． ２ ｃｍ３ ／ ｍｉｎ ｔｏ ２９． １ ａｎｄ ３４． ６ ｃｍ３ ／ ｍｉｎ ｉｎ ｔｈｅ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｒａｔｅｓ ｏｆ Ｇ１ ａｎｄ Ｇ２ ； ａｎｄ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｉｓ ｆｏｌｌｏｗｅｄ ｂｙ ａ ｒｅｓｐｅｃ ｔｉｖｅ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｆｒｏｍ ４． ０１％ ａｎｄ ３． ５１％ ｔｏ ５． ２１％ ａｎｄ ４． ０１％ ， ｉｎ ｔｈｅ ｒｅｃｏｖｅｒｉｅｓ ｏｆ ＣＨ４ ａｎｄ ａ ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｆｒｏｍ １． ６３ ａｎｄ １． ３３ ｔｏ ２． ２４ ａｎｄ １． ９１ ｉｎ ｔｈｅ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｆａｃｔｏｒ． Ｔｈｅ ｂｕｂｂｌｉｎｇ ｒａｔｅ ｈａｓ ａ ｄｅｍｏｎ ｓｔｒａｔｅｄ ａｂｉｌｉｔｙ ｔｏ ａｃｃｅｌｅｒａｔｅ ｔｈｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ， ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎ ｔｈｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｍｅｔｈｏｄ ａｂｌｅ ｔｏ ｒｅｃｏｖｅｒ ｔｈｅ ＣＨ４ ｉｎ ｔｈｅ ｇａｓ， ａｎｄ ｉｍｐｒｏｖｅ ｔｈｅ ｐｕｒｉｆｙｉｎｇ ｄｅｇｒｅｅ ｏｆ ＣＨ４ ｉｎ ｔｈｅ ｒｅｃｏｖｅｒｅｄ ｇａｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ； ｂｕｂｂｌｉｎｇ ｒａｔｅ； ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｒａｔｅ； ｒｅｃｏｖｅｒｙ ｒａｔｅ； ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｆａｃｔｏｒ 2345： ２０１７ － ０３ － １５ 6789： ‹ŒŽ‘„’“”•–（５１３３４００５） ；‹ŒŽ‘„’•–（５１６７４１０８；５１４０４１０２） :; < = > ?： — ˜ ™ （ １９８２ － ） ， š，  › œ ž Ÿ ¡， ¢ £ ¤， ¥ ¦， † ‡ § ¨： ｏｕｔｌｏｏｋ． ｃｏｍ。 ·50·安全科学与工程 © ª « ¬ ® ¯， Ｅｍａｉｌ： ｚｈａｎｇｂａｏｙｏｎｇ２０１７ ＠ !４ 0 ３３１ 123，°：íî^_è¡¢¤,+ ž，‰Ÿ† ０． ２３７ ｍｍ íî¡¢， Èý¿Í†， ‰ ０  䮾¿£'¤˜‹ˆ¥¦ò¾§ó' ¤，˜íî¡¢î¨ó§‰äð³，©‹ˆ            ，      ［１ － ４］ 。 
 ＣＨ４   `ŠÈɪ«íî。 ， ­€‚ƒ„ †，‡ ˆ‰Š‹ŒŽ‘’。 “”† ＣＨ４ ， •  –—˜™Œš›œžŸ 。 ¡¢£¤¥ ¦§¨©，ª«¬®¯     ＣＨ４ 、Ｎ２ 、 Ｏ２ ° ±  ¡ ¢ £ ² ³ ´ µ ¶ ·  ¸ ¹ ［５］ （０ ℃ ² ＣＨ４ 、Ｎ２ 、Ｏ２ ±¡¢£³´µº» ³ÈɆ ＣＨ４ ¤。 ¡¢£¤¥•–ÊËÌÍÎÏ、 ¶·ÐÑ° ［６ － １２］ ， Ó¤¿Í¡¢£ÂÔÕÖ、 ¤× ÄÒ Ø¸°ÙÒÚÛ€ÁÜÊÝÞßà。 áâ， ã äå›æçèé ＣＨ４ ®¡¢£¤¥êë ³ìœž。 Ｍｏｒｇａｎ ° àíî¥ïÞðñò óô ＣＯ２ ¡¢£Â¶·œž， õ½öÐ÷¶· ［１３］ ø，íùú¡¢£Â²ûüº»¶·。 Ｓｈａｇａｐｏｖ ° ［１４］ ¾¿íîÈýþÿ¡¢£Â¿Í ＣＨ４ î~¡†}|{[， \öÈý¡]Œ¡¢ ［１５ － １６］ £ÂÔ^_ì`。 @?>° èé=<;¢  － ＳＤＳ ®`óôíî¡¢£Èý， :Éíî ［１７］ ¦–ס¢£Â²。 >° ~íî†óôë=< － ＴＨＦ ¡¢£ÂÈý， õ ½=<¡¢£ÂÔ^_íî^_  。 œž，íîèé ＣＨ４ ®;¢¡ à， ӳ윞ò»› /.½，–ì¤×Ø/-。 ¢ ߖ  １ １ １ Ｆｉｇ． １ １ ２  
   Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｅｔｕｐ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｆｏｒ ｖｉｓｕａｌｉｚａ ｔｉｏｎ ａｎｄ ｂｕｂｂｌｉｎｇ ｓｔｙｌｅ Èý®`¬ １ û®。 Èýࡽ(Á¯° ¡；± Ｇ１ 、Ｇ２ ²(&%$¾³®–´µ， ¯   ¶ · Ｇ１ ： φ （ ＣＨ４ ） ＝ ６０％ ， φ （ Ｎ２ ） ＝ ３１． ６％ ， φ （ Ｏ２ ） ＝ ８． ４％ 。 Ｇ２ ： φ （ ＣＨ４ ） ＝ ７０． ０％ ， φ （ Ｎ２ ） ＝ ２３． ７％ ，φ（ Ｏ２ ） ＝ ６． ３％ 。 ± Ｇ１ 、Ｇ２ ~ ２ ℃ ¶·ø ［１８ － １９］ ， ³´µº»‡¸à Ｃｈｅｎ － Ｇｕｏ «#{[ ¼‡¸¹ ４． ７８、４． ２３ ＭＰａ， ~â¬"êíî ^_,+Èý。 Ｔａｂｌｅ １ １  Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｙｓｔｅｍｓ ｆｏｒ ｇａｓ ｈｙ ｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ó ± Èý®` ｐ ／ ＭＰａ Ｇ１ ，­€íî®`†íî^_è¡¢ Ｇ２ θ０ ／ ℃ ｐ０ ／ ＭＰａ Ⅰ －２ ２ ｖ ／ ｍＬ·ｍｉｎ － １ １０ ４． ７８ ２ ６． ７８ １５ Ⅰ －３ ２０ Ⅱ －１ １０ Ⅱ －２ ４． ２３ Ⅱ －３   １ ½(†‡¦Þíî
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ＣＨ４ 、    ，   ５  。   ：      ‘ˆ€ Œ©ª£¤“，®¡¢Š
‘Œ” ¯° ¥±²，‹’‰³，´Œ¦§Ⅰ １２ ２ １２ ¨µŒ¶， ·¸ ５ ６ ©¹·¸ ５ ª §， ”‘Ÿ Ｎ２ 、Ｏ２ º»¹· ¸，ＣＨ４ ¡¼»·¸， ½­ Ｎ２ 、Ｏ２ ¾ »¹·¸， š ＣＨ４ »  ¹ · ¸  ƒ „ « ¬ š Ｎ２ 、Ｏ２ ， ，¬‡ ＣＨ４ »· ４  ¸¾¿„，‡ˆ  ＣＨ４ À Á，„Ž ＣＨ４ ­。  １０ ｍＬ ／ ｍｉｎ ２０ ｍＬ ／ ｍｉｎ，  Ｇ１  ＣＨ４  ４． ０１％  ５． ２１％ ，  １． ６３   ２． ２４；  Ｇ２  ＣＨ４  ３． ５１％  ４． ０１％ ， １． ３３  １． ９１，  Ｇ１ 、Ｇ２  ＣＨ４ ­ 
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ˆ€ ‚‰ － ‹’‰Š‹， Œ Ž Š，‘’“；­“”‚•”– —˜™•，š–˜­‹‚—˜›œ ［１７］ ™ ，
‚’™•š›  Ｓｕｌａｉｍａｎ Ｗ Ｒ Ｗ， Ａｚｉｚａｎ Ｎ， Ｊａａｆａｒ Ｍ Ｚ， ｅｔ ａｌ． Ａｄｄｉｔｉｏｎａｌ ｇａｓ ｒｅ ｓｏｕｒｃｅ ｆｏｒ ｃｏａｌ ｂｅｄ ｍｅｔｈａｎｅ ｂｙ ａｐｐｌｙｉｎｇ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｃｏａｌ ｇａｓｉｆｉｃａ ｓｅａｒｃｈ， ２０１４， ９３１ ／ ９３２： １０２０ － １０２４． Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ｒａｔｅ ａｎｄ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｆａｃｔｏｒ ｂｅ 
‡ˆ€ ‚‰Šƒ‹  Œ，„Žˆ€ ‚‰ ‘
†，‡ˆ ｍｉｎｉｎｇ ａｎｄ ｈａｎｄｌｉｎｇ ａｃｔｉｖｉｔｉｅｓ： ｅｓｔｉｍａｔｅｓ， ｍｉｔｉｇａｔｉｏｎ ａｎｄ ｏｐｐｏｒｔｕ ｔｉｏｎ ａｎｄ ｅｎｈａｎｃｅｄ ｃｏａｌ ｂｅｄ ｍｅｔｈａｎｅ ［ Ｊ］ ． Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｒｅ   ｈｉｎｄ ｂｕｂｂｌｉｎｇ ｒａｔｅ ¼， ２０１４， １６（０６） ： ７８ － ８４． ｃｅｄｉａ， ２０１６， ９０： ３３６ － ３４８．   ＣＨ４ 、 É， ±Ê‘． Ë̲³Í•´µ¶· ¸¹［ Ｊ］ ． º»­ ｎｉｔｉｅｓ ｆｏｒ ｉｔｓ ｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎ ｔｏ ｇｅｎｅｒａｔｅ ｃｌｅａｎ ｅｎｅｒｇｙ ［ Ｊ］ ． Ｅｎｅｒｇｙ Ｐｒｏ    ５ ¨
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‚‰©ªš‹ Œ， «¬‹  ［８］ Ｍａｓｔａｌｅｒｚ Ｍ． Ｃｈａｐｔｅｒ ７ｃｏａｌ ｂｅｄ ｍｅｔｈａｎｅ： ｒｅｓｅｒｖｅｓ， ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｆｕｔｕｒｅ ｏｕｔｌｏｏｋ［Ｍ］ ／ ／ Ｆｕｔｕｒｅ Ｅｎｅｒｇｙ Ｅｌｓｅｖｉｅｒ Ｌｔｄ， ２０１４： ２９６６ － ２９７１． ÎÏÐ． ‚½ÑÒ£ӄ¾¿¨¸¹ ［ Ｄ］ ． Ô： ÔÀÁ¾， ２０１４． ÕÖ×， عÙ， ÚÛÜ， Â． ½ÑÒ£Û¸¹ “à ［ Ｊ］ ． Á“Ã， ２０１３， ３２（６） ： １２６７ － １２７２． ÝÞß， à®， Í， Â． ＣＯ２ ‚®¯ ḹ［ Ｊ］ ． ½Ä­， ２０１３， ３１（１） ： ２１ － ２５． Ｚｈｏｎｇ Ｄ Ｌ， Ｄｉｎｇ Ｋ， Ｌｕ Ｙ Ｙ， ｅｔ ａｌ． Ｍｅｔｈａｎｅ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ｆｒｏｍ ｃｏａｌ ｍｉｎｅ ｇａｓ ｕｓｉｎｇ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｉｎ ｗａｔｅｒｉｎｏｉｌ ｅｍｕｌｓｉｏｎｓ ［ Ｊ］ ． Ａｐｐｌｉｅｄ Ｅｎｅｒｇｙ， ２０１６， １６２： １６１９ － １６２６． ［９］ ． ‚Û½ÑÒ£¸¹［ Ｄ］ ． Å： ž， ２０１５． （ ４１６ ） 安全科学与工程·53· ４１６ È É · ­  。 ： ［１］ ．  ， ， ，  ［２］  ， ．  ， ‚ƒ„， †‡ ­€ 
  ： ˆ ‰   Š ‹    ［ Ｊ］ ．  Œ  Ž， １９９９， １５ ［４］ ˜， ２００９． ： ‚ƒ„，
， †， ［５］ ．  †‡‡ˆ‰ ［７］ Š‹Œ， Ž¥，  ， ．  ¦¢‘›Œ Ｕ － Ž¯’， “”， •–‹， ． ¢ ［８］ ［９］ ƒ， 
［ Ｊ］ ． 
， ２００３， ３２（３） ： ２０８ － ２２２． Ｐｂ ’§œ¨©ª«¬®［ Ｊ］ ． ŒŽ， ２０１２， ２８ ． ＬＡ － ＩＣＰ － ＭＳ ›Œ Ｕ － Ｐｂ ’
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“”［ Ｊ］ ． ŒŽ， ２０１１， ２７ （１０ ） ： žŸ¡，  Ê ２７ Ë ， ． ™š›Œ ３０８３ － ３０９４． Ž ，† †‡’‡
“”：• –—［ Ｄ］ ．   ［１０］ ‘．   ［６］ ， （３） ： ３９６ － ４０７． ［３］  （２） ： ７１ － ９４．    
         ［ Ｊ］ ．  ２０１５， ２１（１） ： ４６ － ５２． € ¢„£ ， Ÿ， ¹， ． ［ Ｊ］ ． ¸ ˜， ２０１３ （１） ： 
¡Œ 
［ Ｊ］ ． ¢， ２０１１， ３０（３） ： ２３９ － ２４８． ’‡、
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­ ） ， ２０１５， ４５（２） ： ３８９ － ４０３． （    ） 檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪 （  ３３３ ） ［１０］ Ｙａｎｇ Ｍ， Ｓｏｎｇ Ｙ， Ｊｉａｎｇ Ｌ， ｅｔ ａｌ． Ｂｅｈａｖｉｏｕｒ ｏｆ ｈｙｄｒａｔｅｂａｓｅｄ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｆｏｒ Ｈ２ ／ ＣＯ２ ， ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｉｎ ｇｌａｓｓ ｂｅａｄｓ［ Ｊ］ ． Ｓｅｐａｒａ ｔｉｏｎ ＆ Ｐｕｒｉｆｉｃａｔｉｏｎ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ２０１５， １４１： １７０ － １７８． ［１１］ ［１２］ ［１３］ ［１４］ ， Ž ， Ž， ． º ¤“”¥§ ［ Ｊ］ ． ÂÿÁŽ， ２０１３， １３（４） ： １７９ － １８３． ［１７］ †． º»£‡¤¼¥¦ˆ‰Š‹“”［ Ｄ］ ． Œ：  ［１８］ Ｍｏｒｇａｎ Ｊ Ｊ， Ｂｌａｃｋｗｅｌｌ Ｖ Ｒ， Ｄ Ｅ Ｊ， ｅｔ ａｌ． Ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｆｒｏｍ ［１９］ ｏｇｙ， １９９９， ３３（９） ： １４４８ － １４５２． ［２０］ ｄｕｒｉｎｇ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ａｐｐｌｉｅｄ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ ＆ ［ ２１］ ｇａｓｅｏｕｓ ＣＯ２ ａｎｄ ｗａｔｅｒ［ Ｊ］ ． Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｐｈｙｓｉｃｓ， ２０１５， ５６（２） ： ２０２ － ２１０． ［１５］  ［１６］ œ， Ž ‘， ’ˆ， “™． ”•–¤—˜­™•º»£ š›À ［ Ｊ］ ． ­™•¿Á， ２００５， ２５（７） ： ２７ － ２９． ， žŸ¡， ·54·安全科学与工程 ． •¸º»£†Âà Ä †½¾Š‹¨©Ç“”［ Ｊ］ ． ¿Ž， ２００６， ５７ Ｃｈｅｎ Ｇ Ｊ， Ｇｕｏ Ｔ Ｍ． Ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃ ｍｏｄｅｌｉｎｇ ｏｆ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａ ｔｉｏｎ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｎｅｗ ｃｏｎｃｅｐｔｓ［ Ｊ］ ． Ｆｌｕｉｄ Ｐｈａｓｅ Ｅｑｕｉｌｉｂｒｉａ， １９９６， １２２（１ ／ ２） ： ４３ － ６５． ŒŽ¿， ２０１０． Ｓｈａｇａｐｏｖ Ｖ Ｓ， Ｃｈｉｇｌｉｎｔｓｅｖａ Ａ Ｓ， Ｒｕｓｉｎｏｖ Ａ Ａ． Ｂｕｂｂｌｅ ｍｉｇｒａｔｉｏｎ £¤， ¥¥． €‚ － Ʀ§¨ － º¸®º»£ （５） ： １１５３ － １１５８． ­ º»£¤¼¥€‚ ／ ƒ„†½¾［Ｊ］． ¿Ž， ２０１６， ６７（８）： ３４４６ － ３４５１． ő¢， Ｃｈｅｎ Ｇ Ｊ， Ｇｕｏ Ｔ Ｍ． Ａ ｎｅｗ ａｐｐｒｏａｃｈ ｔｏ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｍｏｄｅｌｉｎｇ ［ Ｊ］ ． Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｊｏｕｒｎａｌ， １９９８， ７１（２） ： １４５ － １５１． Ｓｌｏａｎ Ｅ Ｄ， Ｋｏｈ Ｃ Ａ． Ｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅｓ ｏｆ ｎａｔｕｒａｌ ｇａｓｅｓ［ Ｍ］ ． ＣＲＣ Ｐｒｅｓｓ， Ｔａｇｌｏｒ ＆ Ｆｒａｎｃｉｓ Ｇｒｏｕｐ ３ｔｈ ｅｄ． Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ： ２００８． Ｌｉｎｇａ Ｐ， Ｋｕｍａｒ Ｒ， Ｅｎｇｌｅｚｏｓ Ｐ． Ｔｈｅ ｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｆｏｒ ｐｏｓｔ ａｎｄ ｐｒｅｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｃａｐｔｕｒｅ ｏｆ ｃａｒｂｏｎ ｄｉｏｘｉｄｅ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈａｚａｒｄｏｕｓ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ， ２００７， １４９（３） ： ６２５ － ６２９． （     ）  ２９  ３  Ｖｏｌ． ２９ Ｎｏ． ３          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１９  ０５   １，２  ， ２．   ＴＢＡＢ － ＳＤＳ  １，２  ，  １，２  ， ­€‚ƒ„  １，２  ， （１． 
，  Ｍａｙ ２０１９ １５００２２； １，２   †
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   ­€‚ƒ，„ †‡ˆ‰Š‹ ŒŽ‘’ ＴＢＡＢ “ ＳＤＳ ”†•–  —˜™š。 ›œžŸ， ¡ 、 ¢£ 、 ¤¥¦§¨。 ２ ℃ © ª、«¬ŒŽ®¯°±‰，²³´ ０． ０５６ ｍｏｌ ／ ｍｉｎ “ ０． ６６８ ｍｏｌ， ±µ¶· 。 ¸ ¹º‰，«¬ŒŽ®¯°“ »¼ ª¬½ ５ ℃ ³´±¾。 ＴＢＡＢ － ＳＤＳ ”†• »¼¿ÀÁ•，Âà ＴＢＡＢ Ä  ©Å½ÆÇÈÉÊË，½Ì¥ÍÎÏÐÑ ＳＤＳ 。  ÀÁ• ； »¼—˜™； ‡ˆ； #$%： ª； ŒŽ®¯° ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１９． ０３． ００１ &'()*：ＴＤ７１２ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１９）０３－ ０２５５－ ０６ +./01：Ａ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｉｎｉｔｉａｌ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｎ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｋｉｎｅｔｉｃｓ ｉｎ ＴＢＡＢＳＤＳ ｓｙｓｔｅｍ Ｚｈａｎｇ Ｂａｏｙｏｎｇ１，２ ， Ｚｈａｎｇ Ｑｉｎｇ１，２ ， Ｚｈａｎｇ Ｑｉａｎｇ１，２ ， Ｌｉｕ Ｃｈｕａｎｈａｉ１，２ ， Ｗｕ Ｑｉｏｎｇ１，２ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｐｒｏｆｅｓｓｉｏｎａｌ Ｃｅｎｔｅｒ Ｌａｂ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｂａｓｉｃ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｆｏｒ Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ Ｇａｓ Ｐｉｐｅｌｉｎｅ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｎｅｔｗｏｒｋ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｓ ｆｏｃｕｓｅｄ ｏｎ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｎｇ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｎ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｒａｐｉｄ ｇｒｏｗｔｈ． Ｔｈｅ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｅｎｔａｉｌｓ ｕｓｉｎｇ ｖｉｓｕａｌ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ａｎｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｄｅ ｖｉｃｅ ｆｏｒ ａｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｋｉｎｅｔｉｃｓ ｆｏｒ ｈｉｇｈ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｇａｓ ｍｉｘｔｕｒｅ ｕｎｄｅｒ ｓｙｎｅｒｇｉｓｔｉｃ ａｃｔｉｏｎ ｏｆ ＴＢＡＢ ａｎｄ ＳＤＳ ａｔ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｉｎｉｔｉａｌ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｃｏｎｓｉｓｔｓ ｏｆ ｔｈｅ ｔｈｒｅｅ ｓｔａｇｅｓ， ｒａｐｉｄ， ｓｌｏｗ ａｎｄ ｓｔａｂｌｅ ｏｎｅ； ｔｈｅ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｒａｔｅ ａｎｄ ｔｈｅ ａｖｅｒａｇｅ ｇａｓ ｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ ａｔ ２ ℃ ｉｓ ｕｐ ｔｏ ｔｈｅ ｐｅａｋ ｖａｌｕｅ ｏｆ ０． ０５６ ｍｏｌ ／ ｍｉｎ ａｎｄ ０． ６６８ ｍｏｌ ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ， ｗｈｉｃｈ ｉｓ ｍｏｓｔ ｆａｖｏｒａｂｌｅ ｔｏ ｔｈｅ ｆａｓｔｅｒ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ； ａｌｏｎｇ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｃｏｍｅｓ ｔｈｅ ｌｏｗｅｓｔ ｖａｌｕｅ ｉｎ ｔｈｅ ａｖｅｒａｇｅ ｇａｓ ｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ ａｎｄ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｇｒｏｗｔｈ ｒａｔｅ ａｔ ５ ℃ ； ａｎｄ ｔｈｅ ｓｙｎｅｒｇｉｓｍ ｏｆ ＴＢＡＢＳＤＳ ｃｏｕｌｄ ｐｒｏｍｏｔｅ ｔｈｅ ｇｒｏｗｔｈ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｗｈｉｌｅ ａ ｌａｒｇｅ ｌａｔｅｎｔ ｈｅａｔ ｏｆ ｐｈａｓｅ ｃｈａｎｇｅ ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ＴＢＡＢ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｔｅｎｄｓ ｔｏ ｉｎｈｉｂｉｔ ｔｈｅ ｐｒｏｍｏｔｉｎｇ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ＳＤＳ ｏｎ ｔｈｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ； ｇｒｏｗｔｈ ｋｉｎｅｔｉｃｓ； ｉｎｉｔｉａｌ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ； ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｒａｔｅ； ｇａｓ ｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ 2345： ２０１９ － ０３ － ２０ 6789： ˜™š‡›œžŸ¡（ ＺＤ２０１７０１２） :; < = > ?： ¢ £ ¤ （ １９８２ － ） ， ¥，
¦ ˜ § ¨ ©， ª « ¬， ® ¯， ‰ Š ° ±： ｏｕｔｌｏｏｋ． ｃｏｍ。 ² ³ ´ µ ¶ ·， Ｅｍａｉｌ： ｚｈａｎｇｂａｏｙｏｎｇ２０１７ ＠ 安全科学与工程·55· ２５６ ０ 1  2 3 4  ，   ， ，
 ［１］  ­€ 。 ‚ƒ„ ， †‡ˆ‰Š‹， ŒŽ‘’“”•–—，˜™š›€–—œ、 ［２］ ž­ € Ÿ ¡、 ¢ £   ¤ ¥ ¦ § ‹ ¨ © ª 。 ２００５ «，¬Ž® ［３］ ¯°™±–—²•³´µ ¶·–—。 µ¸¹， º»¼½¾，１ ¿ ［４］ ， ÆÇ ³ ²•ÀÁ à １８０ ¿ÄÅ È、 － １５ ～ － １０ ℃ ÉʾËÁÌÍ Ã， ÎÏ， ² ［５ － ８］ •À Ð ¦§  š、 ÐÉÊÑÒ® ÓÔ。 ÕÖ²•×ØÙÚÎÛ×ØܜҲ •ÀÝ 。 Þ«ß， à á▗ãŒäåæçè ˜é  ê ¢ ë × Ø ç è ì ‘ í Ù î ï。 ð ñ ò ［９］ ® îïó ＳＤＳ ˜ÄŲ•ÀôõöáÕÖ， Ÿ÷øù，Çúû¹ ＳＤＳ ÁäåÄŲ•Àôü ［１０ － １１］ ýþÿ~}|{Ò[Ü\Œ]。 ^_`® Ç@?>Ñ\ÒÈöÉʾ， –— ＴＨＦ － ＳＤＳ  ˜=å×ؙ，îïøù，@? >Ñ\ÒãŒæÉÊ@™šó ＣＨ４ ¶·œ，  ［１２］ ó²•[ܜҲ•ÀÝ 。 <¢;® –— ＴＢＡＢ － ＳＤＳ ãŒæ˜š\ ＣＯ２  (  á á 5 １  １． １  6 ２９ 7  :/—˜™—$šî›Áœ²•×Ø :/，žŸ １ ¡¢。 :/£#¤¥²•¦%§ ¨½¦%§，š¨© ２ ª«œ¬¦%§、２ ª® ù¯°±²Ò ４ ª@³´±²Â+³Íµ¶Œô。 § ·   Ó › ´， ¸ È  ２０ ＭＰａ， ¹ º  １００ ｍｍ，š\ ８００ ｍｍ。 » -¼½§šÈ®ù œ¬，¸È ２０ ＭＰａ。 ¦%§“¾Ñ²¿ÀÁÂ， à ü ¾ Ñ ² ¿ ß Ä › ¦ % § Ñ \， Ä Ñ Å Æ  － ２５ ～ ９５ ℃ 。 §¹Ñ\©¹¥ Ｐｔ１００ Ç È É Ñ \
ʘËÍ， Ë ÅÆ － ３０ ～ ５０ ℃ ， Ë Ì\ ± ０． ０１ ℃ 。 Èö©šÌ\Èö
ʘËÍ， Ë Å Æ ０ ～ ２５ ＭＰａ， Ë Ì\ ± ０． ０１ ＭＰａ。 §¹Ñ \、Èö©™Í:~ÎÏà ，šÐ ÄÑÒÃüÓù+ÔÕ¤¥Ö×:~Øѧ ¹¼¦%¼½。 :/—Ùæ ＴＢＡＢ \ ０． ２ ｍｏｌ ／ Ｌ，ＳＤＳ Ú \ ５００ ｍｇ ／ Ｌ， âÛ׈Ùæ，Ü$",! Ýށ¯Ùæ§ßàá。 :/—:/0$› âØã²。 :/©",!äù §ßàá ›， -，ｘ（ＣＨ４ ） ＝ ９０％ ，ｘ（Ｎ２ ） ＝ ８％ ，ｘ（Ｏ２ ） ＝ ２％ 。 岕×Ø，:/øù， @|{ ［１３］ óþÿ~}，™šó×Ø\。 Ｄ． Ｌ． Ｚｈｏｎｇ ® îïøù，Ç ２７７． １５ Ｋ、３． ９ ＭＰａ、ＴＢＡＢ ¿× ０． ２９％ Éʾ，ＣＨ４ ¿× ３０％   .×Ø •- ＣＨ４ ¿× ７０％ 。   ó   \ =     （ ２９． ９５％  ＣＨ４ ＋ ６０． ０％ Ｎ２ ＋ １０． ０５％ Ｏ２ ） Ç  , ¿   ［１４］ １． ３８％  ＴＢＡＢ ＋ Ｈ２ Ｏ ²•í
，’ÇíÑ\¾\Ç ＴＢ ＡＢ ＋ Ｈ２ Ｏ Ò² ²•í
Èöù² 。 ¹§Ù?>Ñ\ҐãŒæ•ãŒæ Éʘ • ×ØÕÖîï， ­€͋¨ Ｆｉｇ． １ ô÷。 Œ]²•×Øåý，×؂÷，ƒâÇ ＴＢＡＢ － ＳＤＳ „ãŒæ †—+@?>Ñ\ １． ２ ¾，‡˜=²•À]ܕôõöá‘ì îï，׈?>Ñ\˜²•À•ôܜÒ ÕÖ，‹ï Œ×ãŒæä岕À ]ܕôŽµ，Â*‘²•³×Ø) ‰Š ’µ¸Òçè，²•×Ø —™”µ¸•–。 ·56·安全科学与工程 Ð(“'&% １  Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｙｓｔｅｍ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ :/™—¾åæÑ\çèËÍ ＣＨ４ ,×   ９０％  ＣＨ４ ＋ Ｎ２ ＋ Ｏ２ • Ç=§ ＴＢＡＢ Ò ＳＤＳ • ¾²•À•ôõöá•， üýž¾： （１） ›。 Ãüçèéê， ¥ ５００ ｍＬ  ë¨ ＴＢＡＢ ３２． ３２７ ｇ、 ＳＤＳ ０． ２５０ ｇ。 ™ — Ｎｅｗ ¦ Ã３ Ä †‡Ç ＴＢＡＢ － ＳＤＳ È Å€Æ，«： Ｃｌａｓｓｉｃ ＭＳ ，  ， ＭＳ２００   ，   ３０ ｍｉｎ。    ，
  。 （２）    ­€ 
‚，ƒ„ †。 ‡ˆ‰， Š‹‰，Œ Ž‘ ­ €’ˆ‚。 （３） ƒ €­“ „Ž‘” ８ ＭＰａ。 （４） •‚ １、２、３、４、５ ℃ –— †，  ˜‡ –—™Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ。 ˆš １ ℃ ‰† ， ›œž›œŠŸ¡‹ž¢£ ¤›¥¦。 § ， Ž‘ª，« È ， Δｔ———Ë ˜  À § １０ ｍｉｎ。 ３ ２５７ ÉÊ †  À   Ï，   ３． １ EFGHPQRNOBST ŒЛ， ‘œžŸ´µ ©•‹Ñ，Ò™—‘œ„、Ó ©•ÔÕ ２ Î。 Œ™ Ｉ šÖ׳Àض， Õ ３、４ ˜Ã·¸™ Ｉ ‘œžŸ„ Ó  © • Ù ‚
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，  ， ， ， ­ €， ２． ５ ℃ ， ｄ 。 ２１５  ７． ２０ ＭＰａ， ‚ ３ ｍｉｎ ， ƒ„ １ ℃ ， 
，  ， †， ‡， １ ℃ ， ７． １８ ＭＰａ， ｅ 。 ４０５ ｍｉｎ，  ３ ˆ‰， Š ‹，  ２００ ｍｉｎ Œ­Ž， ‘€ ，  ７． １５ ＭＰａ，‚ƒ†’“”•， –—„ ‰ ｆ 。  ０． ３１ ＭＰａ，‚ ３ ½  ¾ ¾ Ÿ¡Ž‘ “ ’ ” ， “ž˜” • “ ’ ” ¢œŽ£¤ –。 —˜™， ¥， ¦ž˜” • §，’š¦§¨¦ž—， ›¦§ ¦ž˜” •§“™， ˆ©­§ “ œ，ª  ， ¦ž‚ž«Ÿ， ¡  Š‹。 （２）  Š‹ （ ｄｅ ‹ ） 。
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  ¬®´µ（２） ¯°±‰°ž«­Žˆ†   « υ， ² ５ Ž³。 ´ ５ ‡， ­ —Š‹， Žˆ¶·†¦ž‚ž« µ—“¶©¢“。 ® ３、 ５ ‡，±ž«µ­ ２７ ℃ †， — Ÿ¸，™š¦ž‚ž，¦ž‚ž«™。
 ，†，¦ž‚ž«·¸¦§¨© ¤ÅÆ，Ç：‘„ ＴＢＡＢ － ＳＤＳ Ÿ¡“»’² Ã３ Ä 。  ５ ， ２ ℃ ， ，  ０． ０５６ ｍｏｌ ／ ｍｉｎ，  ， ２ ℃      ，  ，５ ℃  ，  ，
，  １ ～ ５ ℃     。 ３． ２． ２ ２５９ ­€  —˜—， †µ£ （１） Ÿ ¡¢‰¶·£ Ž¤ ˜， ¥¢£、Ž¤˜ ¸，¦ ６ œ§。 ¶·—£œ¹­ º¤Œ， ６ ‚， €»’‚， ˜ ， ２ ℃ Ž¤˜ª （ ¦ １） 。  ”‚¼ ½，¨¾€»’ƒ‚˜ƒª，„ €»’，Ž¤˜ Ｆｉｇ． ５ '５  •。 UVWLXGHPQRst Ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｇｒｏｗｔｈ ｒａｔｅ ｉｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｙｓｔｅｍｓ  ，   ­€ ‚，ƒ‚  。 „‚ †‡ ­€‚，ˆ‰，‚  Š，  †‚， 
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， ›“ ＣＨ４ ­œŠ„Œ； ƒ„ Ž ＴＢＡＢ «¬ —， ®¯’  ° ­± ˜„Ÿ ¡， «ŒŽ‘™’²š› ＣＨ４ œž ™’²ˆ‰，  ＣＨ４   –•ž³´。 '６ Ｆｉｇ． ６ UVWLXYZ[uvwWxyz^_`abc Ｖａｒｉａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ａｎｄ ｇａｓ ｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｙｓｔｅｍｓ  ７ ©—£—  †˜。 ¿Àª¶· « †µ£ （１） Ÿ¡”  £ Ⅰ ～ Ⅴ    † Ž ¤     ˜  ¬  ０． ５６２、０． ６６８、０． ５８９、０． ５７１、０． ５０４ ｍｏｌ。 ® １ ℃ 
５ ℃ ¢£Ž˜ Á    ¸  ， ２ ℃      ˜  ‚，  ０． ６６８ ｍｏｌ，，€»’，   ，˜‡ˆ，５ ℃ ˜ ， ０． ５０４ ｍｏｌ。 Ｆｉｇ． ７ '７ UVhiYZXwWxy{z Ｇａｓ ｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ ｉｎ ｔｏｔａｌ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｙｓｔｅｍｓ 安全科学与工程·59· ２６０ à á â à  ６、７ ，，  ０． ７９ ＭＰａ（  １） ，  ，      ＴＢＡＢ，  
 ，  ［２０］ ƒ — —ž。 ４ ，
—， ［６］ „， º． ´Ï †‘’ÐČ Ｃｈｅｎｇ Ｙ， Ｗａｎｇ Ｌ， Ｌｉｕ Ｈ， ｅｔ ａｌ． Ｄｅｆｉｎｉｔｉｏｎ， ｔｈｅｏｒｙ， ｍｅｔｈｏｄｓ， ｎｏｌｏｇｙ， ２０１５， ２（１） ： ５２ － ６５． ［８］ ˆ‰Š， ‹Œ，  Ó， º． “ƒ ”•†‡Ž€ÇÈ［ Ｊ］ ． ƒ ２６ － ３３． ［９］ ”•Ž‘„Ôƒ“ ÿ， ２０１８， ３４（１） ： ÕÖ×， ’“”， •–—， º． ＳＤＳ “”•Ÿ  ÙÎÚ， Ù—， ۇ˜． ＴＨＦ ÄŒÜ˜ ™´ –Ø„€ÇÈ［Ｊ］． ¾Í¿， ２０１７， ６８（１２）： ４８０２ － ４８０７． ［１２］ ［１３］ ａｎｅ ｇａｓ ｂｙ Ｔｅｔｒａｎｂｕｔｙｌ ａｍｍｏｕｎｉｕｍ ｂｒｏｍｉｄｅ ｓｅｍｉｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅ １２１ － １２９． ［１６］ Ａｂｂｏｔｔ Ｍ， Ｓｍｉｔｈ Ｊ， Ｎｅｓｓ Ｈ Ｖ． Ｉｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｔｏ ｃｈｅｍｉｃａｌ ｅｎｇｉ ［１７］ Ｌｉ Ｚ ， Ｚｈｏｎｇ Ｄ Ｌ， Ｌｕ Ｙ Ｙ， ｅｔ ａｌ． Ｅｎｈａｎｃｅｄ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｃａｒｂｏｎ ｄｉ ｎｅｅｒｉｎｇ ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃｓ［ Ｍ］ ． ［ Ｓ． ｌ． ］ ： ＭｃＧｒａｗ － Ｈｉｌｌ， １９８７． ｏｘｉｄｅ ｆｒｏｍ ａ ＣＯ２ ＋ ＣＨ４ ｇａｓ ｍｉｘｔｕｒｅ ｕｓｉｎｇ ａ ｈｙｂｒｉｄ ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎｈｙ ｏｆ Ｎａｔｕｒａｌ Ｇａｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１６， ３５： １４７２ － １４７９． ［１８］ ｅｒｇｙ， ２０１８， ２２７： ６８６ － ６９３． ，  ｓｉｌｉｃａ ｓｕｓｐｅｎｓｉｏｎｓ ｉｎ ｐｕｒｅ ｗａｔｅｒ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｎａｔｕｒａｌ Ｇａｓ Ｓｃｉ ｅｎｃｅ ＆ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１５， ２６： ８１０ － ８１８． ［１９］ ›œ¼½¾¨–­€–［ Ｊ］ ． ´¿， ２０１７， ４２ （６ ） ： Á． ´µ›œƒ Œ， ２０１４， ４２（６） ： ８１ － ８５． ‹¸¹Â［ Ｊ］ ． ´ÃÄ Á， º． §
Ž“µ›œ ３８２ － ３８７．  ， § ， º． §
 ›œ´ － ˎ‹¸¹［ Ｊ］ ． ‰µÌÍ¿， ２０１８， ·60·安全科学与工程 ÇȀƒ Ÿ １２８８ － １２９４． ［２０］ ¯  ¥ ¦ ［ Ｊ］ ． ‡  Ñ Ò， ２０１５， ３４ （ １２ ） ： Ｍｅｃｈ Ｄ， Ｇｕｐｔａ Ｐ， Ｓａｎｇｗａｉ Ｊ Ｓ． Ｋｉｎｅｔｉｃｓ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｉｎ ａｎ ａｑｕｅｏｕｓ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃ ｐｒｏｍｏｔｅｒｓ （ ＴＨＦ ａｎｄ ＴＢＡＢ ） ｗｉｔｈ ａｎｄ ｗｉｔｈｏｕｔ ｋｉｎｅｔｉｃ ｐｒｏｍｏｔｅｒ （ ＳＤＳ ） ¥¦Çȸ¹［ Ｊ］ ． ­ÉµÊŒ¿， ２０１３， ４２（３） ： ňÆ， § ŧ¨， ©ª， ˆ«¬， º． 
“”• ， º． “›œ‰€–Š» １４６６ － １４７４． Á， À Ｇｏｖｉｎｄａｒａｊ Ｖ， Ｍｅｃｈ Ｄ， Ｐａｎｄｅｙ Ｇ， ｅｔ ａｌ． Ｋｉｎｅｔｉｃｓ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｐｒｅｓｅｎｃｅ ｏｆ ａｃｔｉｖａｔｅｄ ｃａｒｂｏｎ ａｎｄ ｎａｎｏ ｍｏｎｉｕｍ ｃｈｌｏｒｉｄｅ ｓｅｍｉｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ［ Ｊ］ ． Ａｐｐｌｉｅｄ Ｅｎ ƒ Ｂａｂａｅｅ Ｓ， Ｈａｓｈｅｍｉ Ｈ， Ｍｏｈａｍｍａｄｉ Ａ Ｈ， ｅｔ ａｌ． Ｋｉｎｅｔｉｃ ｓｔｕｄｙ ｏｆ ｔｅｍ［ Ｊ］ ． Ｔｈｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃｓ， ２０１８， １１６： ｒｅｃｏｖｅｒｙ ｆｒｏｍ ｌｏｗｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｃｏａｌ ｍｉｎｅ ｇａｓ ｂｙ ｔｅｔｒａｎｂｕｔｙｌ ａｍ ňÆ， Å ™´Ï€ ｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｉｎ ｔｈｅ ｐｒｅｓｅｎｃｅ ｏｆ ｃｏａｌ ｐａｒｔｉｃｌｅｓ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ Ｚｈｏｎｇ Ｄ Ｌ， Ｗａｎｇ Ｗ Ｃ， Ｚｏｕ Ｚ Ｌ， ｅｔ ａｌ． Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｏｎ ｍｅｔｈａｎｅ À ¡． ＴＢＡＢ ¢šÜãž
ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｆｏｒ ａｒｇｏｎ ＋ ＴＢＡＢ ＋ ＳＤＳ ａｑｕｅｏｕｓ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｓｙｓ 。 ： ˆ，  Ÿ ¸¹»¯¥¦［ Ｄ］ ． ä§： 䧌， ２０１２． ƒ  Ｚｈｏｎｇ Ｄ Ｌ， Ｅｎｇｌｅｚｏｅｓ Ｐ． Ｍｅｔｈａｎｅ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｆｒｏｍ ｃｏａｌ ｍｉｎｅ ｍｅｔｈ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ［Ｊ］． Ｅｎｅｒｇｙ ＆ Ｆｕｅｌｓ， ２０１２， ２６（４）： ２０９８ －２１０６． ［１５］ ‹‚‡€†‡ ， º． ＴＢＡＢ － ＳＤＳ “§ž
ＣＯ ２ › ¯€ÇÈ［ Ｊ］ ． àáâÃČ ¿， ２０１５， ２５（６） ： ６０２ － ６０６． 
，
—¬， ¥¦¡©，  —¬。 ，ＴＢＡＢ ®ª‰ Œ ª，２ ℃ €±²
 ， ›œƒ –€ «³„，“ ´µ›œ¶· ＣＨ４  ¢£¸¹Š ňÆ， ¢£¤， § œƒ ［１４］ Ž，‚‡
‘  ＳＤＳ “›œ ¤€–，™ —¯。 （３）  ＴＢＡＢ － ＳＤＳ °¡€›œ ™š， ›Ýœ， ÙÎÚ． ´Ï¬žŸš¡Þߛœ ­€¸¹［Ｊ］． ´¿， ２０１６， ４１（４）： ８７１ － ８７５． （２） ＴＢＡＢ － ＳＤＳ ‚ƒ–¤，  ［５］ ­， €Î‚， ƒ ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ［ Ｊ］ ． Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｏａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈ  ¤； ５ ℃ ª
¥¦， 
—， “ ›œ©¥ƒ –€«。 ［４］  ａｎｄ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓａｆｅ ａｎｄ ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｓｉｍｕｌｔａｎｅｏｕｓ ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｏｆ ［１１］  ０． ０５６ ｍｏｌ ／ ｍｉｎ  ０． ６６８ ｍｏｌ， ¨¡© ［３］ å ２９ æ ¿ Ï€［ Ｊ］ ． ´¿， ２００８， ３３（１２） ： １４１９ － １４２４． ¡，ＴＢＡＢ － ＳＤＳ ¢£ ２ ℃ ¤¥¦
¥¦§， ƒ ­ ［２］  ［ Ｊ］ ． ‡ÑÒ， ２０１５， ３４（１２） ： １２７６ － １２７９． ［７］ ［１０］ （１） Ÿ ［１］  ３５（２） ： ４２９ － ４３５．  †‡ˆ‰， Š‹ €–。 Œ— ＴＢＡＢ ˜ ，™”•ƒ šƒ ， ›œ Œ ＴＢＡ＋  „ ， Œ€Ž，‚‡
‘’ ＳＤＳ “”• ­€‚ Ä ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｎａｔｕｒａｌ Ｇａｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１６ ， ３５： １５１９ － １５３４． （  ）  ２８  ５  ２０１８  ９    １，２  ，  １，２  ，
‡ˆ‰Š‹ŒŽ，  ‚ƒ„ Ｓｅｐ． ２０１８  １，２  ， （１． 
，  ! Ｖｏｌ． ２８ Ｎｏ． ５          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ  ２，３  ， １，２  １５００２２； ２．  ­€‚ƒ„ １５００２２； ３．  ‘’，  † １５００２２） "： ，
  ­€， †‡ˆ‰Š‹，ŒŽ‡ˆ‘ ’“”’•–—˜。 ™š›œ：‚ žŸ¡¢£， †‡ˆ¤¥，’“¦§”’¨©¤ª； ，¦§”’ «¬®”¯°、±‹²³´，¨©µ，¶·¸¹，¹º»¼“§½¾， ¦§”’«¿À  †‡ˆ １ ＭＰａ ‰Š‹，ÆÇÈɏ”’Ê¥，Ȩ̈ÍÊÎ。 ÏÐ ÒÓ½ÔÕÖ×。 ÁÂÃÄ；µÅ， ŽÑ #$%：ØÙÚ； ； ； ’； ”’ ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１８． ０５． ００１ &'()*：ＴＤ７１２ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１８）０５－ ０４８３－ ０５ +./01：Ａ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｉｎｉｔｉａｌ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｎ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ Ｗｕ Ｑｉａｎｇ１，２ ， Ｊｉｎ Ｋａｉ１，２ ， Ｚｈａｎｇ Ｂａｏｙｏｎｇ１，２ ， Ｇａｏ Ｘｉａ２，３ ， Ｌｉｕ Ｃｈｕａｎｈａｉ１，２ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｅｎｔｒｅａｌ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ Ｇａｓ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｐｉｐｅｌｉｎｅ Ｓａｆｅｔｙ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ３． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｓ ａｎ ａｔｔｅｍｐｔ ｔｏ ｉｍｐｒｏｖｅ ｔｈｅ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｄｕｒｉｎｇ ｓｔｏｒａｇｅ ａｎｄ ｔｒａｎｓ ｐｏｒｔａｔｉｏｎ ｂｙ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｎｇ ｔｈｅ ｌａｗ ｂｅｈｉｎｄ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｎ ｔｈｅ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｒａｔｉｏ ａｎｄ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｕｎｄｅｒ ｔｈｒｅｅ ｉｎｉｔｉａｌ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｐｒｅｓｓｕｒｅｓ ｕｓｉｎｇ ａ ｓｅｌｆｂｕｉｌｔ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｄｅｖｉｃｅ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ， ｗｉｔｈｉｎ ｔｈｅ ｒａｎｇｅ ｏｆ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｃａｌｅ， ａ ｌａｒｇｅｒ ｉｎｉｔｉａｌ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｍｅａｎｓ ａ ｓｍａｌｌｅｒ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｒａｔｉｏ ａｎｄ ｉｎｓｔａｎｔａｎｅｏｕｓ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｒａｔｅ； ｔｈｅ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｉｎｖｏｌｖｅｓ ａｎ ｉｎｉｔｉａｌ ｑｕｉｃｋ ｒｉｓｅ ａｎｄ ａ ｄｅｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｔｈｅ ｉｎｓｔａｎｔａｎｅｏｕｓ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｒａｔｅ； ｔｈｅ ｐｅａｋ ｖａｌｕｅ ｉｓ ｆｏｌｌｏｗｅｄ ｂｙ ａ ｌｏｃａｌ ｆｌｕｃ ｔｕａｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｉｎｓｔａｎｔａｎｅｏｕｓ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｄｕｅ ｔｏ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ ａｎｄ ｌａｃｋ ｔｉｍｅｌｙ ｈｅａｔ ｓｕｐｐｌｙ ａｎｄ ｔｈｅ ｌａｔｅｒ ｓｔａｇｅ ｏｆ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｉｎｖｏｌｖｅｓ ａ ｇｒｅａｔｅｒ ａｖｅｒａｇｅ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｏｆ ｓｔａｇｅ ａｎｄ ａ ｌｏｎｇｅｒ ｄｕｒａ ｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｐｒｅｓ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｅｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｉｎｉｔｉａｌ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｆ １ ＭＰａ． Ｔｈｉｓ ｓｔｕｄｙ ｃｏｕｌｄ ｐｒｏｖｉｄｅ ａ ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｓｔｏｒａｇｅ ａｎｄ ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ＣＢＭ； ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ； ｓｔｏｒａｇｅ ａｎｄ ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ； ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｒａｔｉｏ； ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｒａｔｅ 2345： ２０１８ － ０５ － ０９ 6789： “”•–‡—˜™š›（５１３３４００５） ；“”•–‡—œžš›（５１６７４１０８） :;<=>?： Ÿ ¡（１９５９ － ） ，¢，£¤¥¦§¨，©ª，«¬®¯°，‰Š±²：
³，Ｅｍａｉｌ：ｗｑ０１６０＠ｓｉｎａ． ｃｏｍ。 安全科学与工程·61· ４８４ " ! 0 1 ０   ， “  ” ，   ， 、 
。  × ƒ < < Š\À = ２８ 3 2 ÁŠ—ü´Õ Ö@,+， ˆ „ÀĄÅ ÁŠÐ`´Õ Ö@, +。 ÆÇÈÉ Ê „Å   ， ­€‚，ƒ„ †‡ˆ‰Š‹Œ ［１ － ２］ ，›œž Ž‘’ƒŠ，“”•–—˜™š Ÿ¡¢£¤¥¦§。 ¨©，ª ­、« ¬®¯°±、²³Ÿ¡¢£¤¥¦§，´µŸ ［３］ ¶·¸¹º»¼½¾¿À ， ÁÂÙÄÅ、 /‰ä，ðŠ üË，]^Õ Ö @;:，€>)(@Ð`´Ù@­ @› ­,+。 １  １． １   ‚ÆÇÈÉÊËÌÍ–。 ，  ÅÉË̼： ÎÏ、 ÐÑ、 ÒÓÊÔ£ ¾´é›)(@Ð`， ;:.Ì'¨ Í ¶ÎÏÕ Ö@ªÏÐ， ÑÒ １ ÓÔ。 ú 。 ي， ÎÏÚÛÜÝ、 ޟ ÁÕÖחØìÁÕ、  ³ÐÁÕ、 ¡šÁÕ、 Ù ØÁÕ、©Ú‡¿ÁÕÅ。 ي，¡šÛÛ ‡ ［ ４ － １１ ］ Õ ÖÅÉ×Ø ƒ；ÐÑß´Åàáâ、 ãÐäÃåæ； ÒÓÉ ÊÆ、çèéêë，ìí ­ –¨ï。 ðñ ［１２ － １５］ ¹òŠ ＣＨ４ € —£—Ðóôõ¶ö÷øÕ Ö， ùú ３１６ Ｌ éÜÝáÞìÊ，Û ß¤àÐ ３０ ＭＰａ，¼™ Ö»¼Åûü、 ÇÈä、 ÅÉóô—£、 ÅÉËÌýþÿ~、Ƃ}|{。 ¨©，[\Õ Õ ÖÅÉ×Ø]^ÅÄ_ÉÊ，  ［ １４，１６ ］ 。 ¼™ß ^ ÅɈ‰Š，°Õ Ö €—£—ü － Ð`óôõ、é@，] ÑÅÄ£ÇÈÅÉÚÏ]‰。 ¨©， ? >Õ Ö@， Õ _Å 。 ， \Õ Ö@ É×Ø= Ó ?>， ¼ „<。 ðñ ［１５，１７ － ２０］ ˆ—Ì]^Õ Ö@;:， 
 ü、` @ˆ‰Šò‚ ­`<ü€>Õ Ö ¨， ¹òƒ³ƒ„ ［１５］ Õ Ö†‡—üˆ@ ，ù  ０ ℃  ［ １７ ］ ， õÕ ÖÄ /‰.°±™š ðñ［１８］ ªŠ[\Ï<­`<‹Œ ‹ Ö@“£ ­`<”， @• ú–—.°±ò‚。 ðñ ［１９ － ２０］ `< ’-Õ ü˜Õ Ö@ˆ‰， ¹ò@­`™ š,+€ƒ，š›­£`<œ­`žŸ¡ š¢Õ Ö@ £¤›¨ 。 ©， ðñ ［２１］ ¦Ð_«ß´Õ Ö]^@;:， § ]^¨©ª，¹ò«¬® @Ì，úÌ õ ¯°¶ªÕ Ö@±， ù‡ ¥ ²@±³ƒ， «´Ù@,+´µ²¶。 ðñ［２２ － ２３］ ·
?>¨Õ Ö @ˆ ‰Š@¸¹、Õ Ö“ºƒ¶´@ˆ‰,+。 »*˜¼½，¾´Õ Ö@，?>ƒ„¿ ·62·安全科学与工程 Ｆｉｇ． １ １  Ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ áâ １ Ｌ，㠗ü¯° － １０ ～ ５０ ℃ ；חØìä± ‰ － １０ ～ ６０ ℃ ，—Øåü ± ０． １ ℃ ；æÐçØÐå ü ± ０． １ ＭＰａ。 ;: Շ ”è ＰａｃｉｆｉｃＴ Ⅱé êëìíîÀÕïìÊÀð Õ， ñìò ＳＤＳ â±ü ５００ ｍｇ ／ Ｌ óÎ ２００ ｍＬ， ي ＳＤＳ ֒ô & õ Ï Ú ö ÷ ¼ ¤ ø ù ª ú；  Ë Ｇ   （ ＣＨ４ ）  ８０％ ， （ Ｎ２ ）  １６％ ， （ Ｏ２ ）  ４％ ，Ö% $#û/  ¼¤øùñì； Õ Ö —ü、Ð`
 ２ ℃ 、７ ＭＰａ， @—ü ２ ℃ ， )(@Ð` ｐ ｏ 
 ０、１、２ ＭＰａ。 １． ２  ;:üÊýþ：（１） ã Àð ÕÿÛ ，§~Ú;:Ã， }ñì| ＳＤＳ óÎ{[¡ šÛ；（２） ŸÛ ， †(¦—， \—üûÈ ２ ℃ œ ]ÿ¡šÛ ２ ～ ３ ^，Ž_¡šÛÝ ；（３ ） `¡šÛ@[ ７ ＭＰａ Ë， †( £５ ¤ ，；（４）  ， ；（５） ，    ，     ；（６） 
 ，  ，  ；（７） ， 。  ­ €‚ƒ„， † ２ ‡。 ˆ† ２ ‰Š，
‹ŒŽ‘，’ “” Ａ、 •– Ｂ —˜Ž‘ Ｃ。 “ ”Ž‘™”“， š› œ ；•–Ž‘™•–， šž › Ÿ；—˜Ž‘， ­ž ， ¡ ¢š
€£¤‚—¥¦‚。  §¨© ０ € １ ＭＰａ 
 ªƒ«。 “”，  ０ ＭＰａ ™¬®，  ０． ９ ＭＰａ，１ ＭＰａ ¯ ƒ°Ÿ， ± ０． ８ ＭＰａ， „ †‚¯²‡³°´； •–， １ ＭＰａ ™ ¬°ˆ ０ ＭＰａ ， †‚¯² ０ ＭＰａ  °´，„ ０ ＭＰａ µˆ １ ＭＰａ —˜¶。 Ｆｉｇ． ２ ２ ŒŽ ４８５ ½”‘ ｖ ÃÄ‚
 ¦，§：ƒŠ‹
¨© ¥ › ， (ｎ ) － ( ｎｇ ) ｔ △ｎ ｇ ｇ ｔ ＋△ｔ 。 ＝ △ｔ ｄｔ ｔ š ( ｖ ＝ ) （３） Ž‘—¾”‘ ｖ ˜‚‚Å —¾ ”‘，™Æº³©­ ‚‚Å ５ ｍｉｎ，  － ｖ ＝ ［ （ ｎ ｇ ） ｔ ＋５ － （ ｎ ｇ ） ｔ ］ ／ ５ ， － š （４） š：ｐ———，ＭＰａ； Ｖ——— ¯›Ç，Ｌ； θ———，℃ ； Ｚ———œžÈ，ˆ»¼ÉŸ¡Ê； Ｒ——— ›Ë，­ ８． ３１４； (ｎ ) ， ( ｎ ｇ ) ｔ — ｔ ＋ △ｔ 、 ｔ –Š‹
ｇ ｔ ＋△ｔ ›，ｍｏｌ。 ２  ２． １  ˆš（１） 、（２） »¼‘， Ì¢ †３ ‡ ‘€‚†。 ３   Ｖａｒｉａｔｉｏｎ ｏｆ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｃｕｒｖｅｓ ｕｎｄｅｒ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ １． ３  ·‰ƒŠ‹
 ŒŽ ¸¹，º³»¼Š‹
‘、½ ”‘Ž‘—¾”‘‹Œ’“” •‰。 ”，Š‹
› △ｎ ｇ  š △ｎ ｇ ＝ › ( ＺＲｐＶθ ) ｔ ＝ ｔ ＋△ｔ ‘ ｘ ｔ ¿– ²—， š ｘｔ ＝ (ｎ ) ｇ ｎ － ( ＺＲｐＶθ ) ｔ＝ｔ 。 （１） À»›€Á ｔ × １００％ 。 （２） Ｆｉｇ． ３ Ｖａｒｉａｔｉｏｎ ｏｆ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｒａｔｉｏ ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｆｏｒ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｒｅｓｓｕｒｅ 安全科学与工程·63· ４８６ § ¨ © ª  ３ ，， 。 ，， ０ ＭＰａ  ， １９． ５ ｍｉｎ  ，  ２ ＭＰａ   １ ＭＰａ ，  １９． ５ ｍｉｎ  ，     ，   ６７． ７％ 。 １９． ５ ｍｉｎ １００％ ， 。  ６０ ｍｉｎ，  ，  ０ ＭＰａ 
，   ９９． ２％ ， ９５ ｍｉｎ， 
，   ９６． ８％  ９５． ３％ 。 ２． ２  （１） 、（３）  
¬ ¬ ¯ ２８ ° ® １０ － ３ ｍｏｌ ／ ｍｉｎ， ２ ＭＰａ ‚，  ２２． ９ × １０ ｍｏｌ ／ ｍｉｎ，         ２ ＭＰａ， ０ ‘ １ ＭＰａ   －３ ‚ ７４％  ４１％ 。  ’“    １ ＭＰａ，  ２ ＭＰａ。  ０ ＭＰａ， ”  ‚，  •ƒ，– ­€ ƒ ，   —‚ ˜，•™š，—ƒ›œ„ †，‰Š‡šž‹，ˆ‰Š  ­€ ‹，‰‡šžŠ， • • ， Ÿ¡‚
• ­€Ž 。 ­€ ­ ４ 。  ４ ， ，   ０  €‚，  «  ， ƒ，„。
 ２ ， ，†‡，† （１） 、（４） ‹ŒŽ
• ‘ ５ ｍｉｎ ’“ ，
 ５ 。 ５ Ｆｉｇ． ５  Ｓｔａｇｅ ｏｆ ａｖｅｒａｇｅ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｏｆ ｇａｓ ｈｙ ｄｒａｔｅ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ  ５ ，，’“ ƒ 。 ０ ～ ５ ｍｉｎ „ ５ ～ １０ ｍｉｎ ’“  ”¢， ， ’“  ；１０ ～ １５ ｍｉｎ， １ ＭＰａ ’“  ０ ＭＰａ ––‘， １ ＭＰａ •  Ｆｉｇ． ４ ４ ３ ”—  。   
’“ ，†‡–—˜。   Ｉｎｓｔａｎｔａｎｅｏｕｓ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ‡ˆ，‰Š  ‹。 ŒŽ －３  ０ ＭＰａ ‚ ， ３９． ９ × １０ ｍｏｌ ／ ｍｉｎ，  １ ＭＰａ ‚，  ３２． ５ × ·64·安全科学与工程 （１） £¤
•，   ‚， •¥， １ ＭＰａ ¦™ƒ，”–  ，”„ ‘ ５ ｍｉｎ ’“ — ，†‡–—˜。 （２）  —， —ƒ›œ„ †，•¥，  Ž  Â５ à ¬ ®， ：ÄÅ ˆ 。 （３） 、  ， ， ，  ［３］ ­€‚ƒ„ †， ２０１５， ３６（１２） ： ２６３７ － ２６４０． ， ． ˆ
， ［５］ ［６］ ’． “”•–—˜ƒ„［ Ｄ］ ．  ， ２００８． ’ ．  “ ”      • ™ š ［ Ｍ］ ．  €， ２０１１． ‚ƒœ， „ ［７］ ［８］ ［９］ ［１０］ ［１１］ ． “” †， ž ­ ： Žƒ‘， ’“”， •–—． ¢£¤¥“”™š  ­€， ２００８： ４４０ － ４４４． ［ Ｊ］ ． Œ”， ２００９， ２８（２） ： ５４ － ５６． ˜™š， ‹ ›， œ ž． “”¢£ £ ¤， ˜ ． ‹Œ¨””¢£ ¦ §．  ŠŸ¡•ˆ¢［ Ｊ］ ． Œ µ， ． · 
¶¯°ˆ ¸ ¹      º  » ¼ ［ Ｊ ］． ［１６］ ， ２０１８（５０） ： １３ － １８． ®， ． ¯°± ®， ˜«¨， ‚¯°， ． Ž‰ €‚［ Ｊ］ ． ， ２００９（３） ： ３６１ － ３６５ ．  ›   ， Ｚｈａｎｇ Ｂ， Ｃｈｅｎｇ Ｙ，Ｗｕ Ｑｉａｎｇ， ｅｔ ａｌ． Ｓｐｏｎｇｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｎ ｃｏａｌ ｍｉｎｅ ｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ， ２０１１， １９（４） ： ６１０ － ６１４． ［１７］ · ¸ ¹， º « ´． ¸ ¹    € ‚ ［ Ｊ］ ． Œ »ƒ¼， •  ２００８， ５９（３） ： ６８１ － ６８６． ［１８］ ［１９］ ［２０］ ¾›， ２０１７， ２８（３） ： ３７７ － ３８２． ¿½À， Á Â，  ， ． ＣＨ４  €：¾‚¿‘À ”ÃÁƒ ［ Ｊ］ ．  ， ­ƒ„［ Ｊ］ ．    †  ， Ｐａｎｇ Ｗ Ｘ， Ｘｕ Ｗ Ｙ， Ｓｕｎ Ｃ Ｙ， ｅｔ ａｌ． Ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｄｉｓｓｏｃｉａ ｔｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｉｎ ａ ｍｉｄｄｌｅｓｉｚｅｄ ｑｕｉｅｓｃｅｎｔ ｒｅａｃｔｏｒ ｕｓｉｎｇ ｔｈｅｒｍａｌ ［ ２１］ ｍｅｔｈｏｄ［ Ｊ］ ． Ｆｕｅｌ， ２００９， ８８（３） ： ４９７ － ５０３． Ｒｕａｎ Ｘ， Ｌｉ Ｘ Ｓ， Ｘｕ Ｃ Ｇ． Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｏｄｕｃ ｔｉｏｎ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅｓ ｕｎｄｅｒ ｄｅｐｒｅｓｓｕｒｉｚａｔｉｏｎ ｃｏｎｄｉ ｔｉｏｎｓ ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｗｉｔｈ ｗｅｌｌｗａｌｌ ｈｅａｔｉｎｇ［ Ｊ］ ． Ｅｎｅｒｇｉｅｓ， ２０１７， １０ § （２） ： １ － １７． ¦¢ƒ ［２２］ ­² ， ２０１７， ３７ Ｂａｇｈｅｒｚａｄｅｈ Ｓ Ａ， Ａｌａｖｉ Ｓ， Ｒｉｐｍｅｅｓｔｅｒ Ｊ Ａ， ｅｔ ａｌ． Ｅｖｏｌｕｔｉｏｎ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｄｕｒｉｎｇ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ［ Ｊ］ ． Ｆｌｕｉｄ Ｐｈａｓｅ Ｅｑｕｉ ｌｉｂｒｉａ， ２０１３， ３５８（１１） ： １１４ － １２０． ［２３］ ± ½． ¨” ２０１８（２） ： ４１７ － ４２２． ­（ “”） ©–™šª‘‰［ Ｊ］ ．   Ｒａｍａｎ «¬³®［ Ｊ］ ． «¬•«¬ ¬ ¦¢ ¢， ２０１６（３４） ： ２０３ － ２０３． „［ Ｊ］ ． •¥， ２０１５（１） ： １６ － １７． ˜«¨， ©ª， ¬ •³´， ‚¶， ¦  ．  （９） ： ２７６８ － ２７７３． ［１２］ ［１５］ •™šƒ Ÿˆ‰Š‡． ２００８ ¡“”šƒ‡  ™š， ２０１４， ４２（６） ： ８１ － ８５． ¨” ： › „［ Ｃ］ ／ ／ ‡“”ˆ‰Š‡． ‹Œ‡‹ Ÿ ­Œ ｍｅｔｈａｎｅ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｍｅｔｈｏｄ［ Ｊ］ ． Ｃｈｉ ­‹ŒŽ‰‘‰［ Ｊ］ ． ， ２０１７， ４２ （６ ） ： Œ Ｃｈｅｎｇ Ｙ， Ｗａｎｇ Ｌ， Ｌｉｕ Ｈ， ｅｔ ａｌ． Ｄｅｆｉｎｉｔｉｏｎ， ｔｈｅｏｒｙ， ｍｅｔｈｏｄｓ， ­‰ １４６６ － １４７４． ［４］ ［１４］ ®．  ２０１８， ３４（１） ： ２６ － ３３． ， ．  ， ‡，  Š ¬ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ２０１５， ２（１） ： ５２ － ６５． ［ Ｊ］ ． ， ２０１７， ４６（２） ： ４１５ － ４２２． ［ Ｊ］ ． ²‚ƒ„´µ［ Ｊ］ ． › ［１３］ ａｎｄ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓａｆｅ ａｎｄ ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｓｉｍｕｌｔａｎｅｏｕｓ ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ．  ／  ， ———
［２］ ４８７ ³º»¼ ｏｆ ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ ［ Ｊ ］ ． Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｏａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ ： ［１］ 。 ­ Ｗｕ Ｑ， Ｗａｎｇ Ｙ， Ｚｈａｎｇ Ｊ， ｅｔ ａｌ． Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｒａｐｉｄｌｙ ｄｅｐｒｅｓｓｕｒｉｚｉｎｇ ａｎｄ ｒｉｓｉｎｇ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｎ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒ ｎａｌ ｏｆ Ｅｎｅｒｇｙ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ， ２０１２， ２１（１） ： ９１ － ９７． ­ （   ） 安全科学与工程·65·  ２７  ４  Ｖｏｌ． ２７ Ｎｏ． ４          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１７  ７  Ｊｕｌｙ ２０１７ ＣＯ２ ＣＨ４ Ｎ２ ＴＢＡＢ  １，２  ，  １，２  ，  １，２   １，２  ， （１．  ，
 １５００２２； ２．   ­€‚ƒ„ １，２   †‡ˆ‰Š，
 １５００２２） ， 
 "： ＣＯ２ － ＣＨ４ － Ｎ２ － ＴＢＡＢ   ４  ­€‚ƒ„， †‡ Ｒａｍａｎ ˆ，‰Š‹ ! ‡ŒŒŽ‘’“。 ”•–：— Ｇ１、Ｇ２ ˜™š›‘ ＣＯ２ ‡；Ｇ１ － ０． ４ ｍｏｌ ／ ＬＴ ＢＡＢ œ Ｇ２ － ０． ８ ｍｏｌ ／ ＬＴＢＡＢ žŸ˜¡¢£¤¥ ＣＯ２ － ＴＢＡＢ ‡； ¦§¨ ＴＢＡＢ  ＣＯ２ － ＣＨ４ － Ｎ２ ©ª«¬。 #$%：‡； ； ®¯°±²³； ´µ²¶ ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１７． ０４． ００３ &'()*：ＴＤ７１２ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１７）０４－ ０３３４－ ０６ +./01：Ａ Ｔｅｓｔ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ ＣＯ２ ＣＨ４ Ｎ２ ＴＢＡＢ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ｂｙ Ｒａｍａｎ ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ Ｌｉｕ Ｃｈｕａｎｈａｉ１，２ ， Ｗｕ Ｑｉａｎｇ１，２ ， Ｚｈａｎｇ Ｂａｏｙｏｎｇ１，２ ， Ｚｈａｎｇ Ｑｉａｎｇ１，２ ， Ｗｕ Ｑｉｏｎｇ１，２ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｅｎｔｒａｌ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ Ｇａｓ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｐｉｐｅｌｉｎｅ Ｓａｆｅｔｙ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｓ ａｎ ｅｆｆｏｒｔ ｔｏ ｅｘｐｌｏｒｅ ｔｈｅ ｃｒｙｓｔａｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ＣＯ２ ＣＨ４ Ｎ２ ＴＢＡＢ ｈｙｄｒａｔｅ ｓｅｐａ ｒａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ． Ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ ｉｓ ｆｏｃｕｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ Ｒａｍａｎ ｔｅｓｔ ｏｆ ｔｈｅ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｔｈｅ ｇａｓ ｉｎ ｔｈｅ ｆｏｕｒ ｓｙｓｔｅｍｓ ｕｓｉｎｇ Ｒａｍａｎ ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ， ａｎ ｉｎｓｉｇｈｔ ｉｎｔｏ ｔｈｅ ｈｙｄｒａｔｅ Ｒａｍａｎ ｓｐｅｃｔｒａ， ａｎｄ ａｎ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｈｙｄｒａｔｅｓ ｉｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｙｓｔｅｍｓ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｇａｓ ｓａｍｐｌｅ Ｇ１ ａｎｄ Ｇ２ ａｒｅ ｓｙｎｔｈｅｓｉｚｅｄ ｉｎｔｏ ｔｈｅ ＣＯ ２ ｈｙｄｒａｔｅ ｉｎ ｔｈｅ ｐｕｒｅ ｗａｔｅｒ ｓｙｓｔｅｍ； ｕｎｄｅｒ ｔｈｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ， Ｇ１０． ４ ｍｏｌ ／ ＬＴＢＡＢ ａｎｄ Ｇ２０． ８ ｍｏｌ ／ Ｌ ＴＢＡＢ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ａｒｅ ｓｙｎｔｈｅｓｉｚｅｄ ｉｎｔｏ ＣＯ２ ＴＢＡＢ ｈｙｄｒａｔｅ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｄｅｓｃｒｉｂｅｓ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ＴＢＡＢ ｅｆｆｅｃｔ ｏｎ ｔｈｅ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ ｏｆ ＣＯ２ ＣＨ４ － Ｎ２ ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｃｏａｌ ｍｉｎｅ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ； Ｒａｍａｎ ｓｐｅｃｔｒａ； ｔｅｔｒａｂｕｔｙｌａｍｍｏｎｉｕｍ ｂｒｏｍｉｄｅ； ｃａｒｂｏｎ ｄｉｏｘｉｄｅ 2345： ２０１７ － ０５ － １２ 6789： ‹ŒŽ‘„’“”•–（５１３３４００５） ；‹ŒŽ‘„’—˜•–（５１６７４１０８；５１２７４２６７；５１４０４１０２） ；™š›œž Ÿ¡¢£¤¥¦§¨©•–（２０１５ ） ；ª‹«¬®¯•–（ ＤＤ２０１６０２１６） :;<=>?： °±²（１９８８ － ） ，³，´µ¤，¶·†‡¸，†‡¹º：»¼½¾¿ÀÁ，Ｅｍａｉｌ：ｌｉｕｃｈｕａｎｈａｉ０４２９＠ １２６． ｃｏｍ。 ·66·安全科学与工程 +Ú*，¶：ＣＯ２ － ＣＨ４ － Ｎ２ － ＴＢＡＢ ©–†®þ\];:†_ -４ , ０ ３３５ Ｈ２ － ＴＢＡＢ ©–µ\]³¯†_，ûü©–µ、  ÇÌ߶¡¼Äµø—•©–µà´、 ¶´ ´  Ë·ø。 Ìæ¨\]¨©^ªìí¸ ＴＢＡＢ ÷Ø ［１］  ，        
，     （ＣＯ２ ）  ­€‚。 ƒ„ †‡ˆ‰Š‹ ，š — ＣＯ２ ˜™† Ÿ—¡¢‚ ˜。 £¤œ ［２ － ４］ “”（ ＣＯ２ － ＣＨ４ － Ｎ２ ） ©–µ«¹ûü@º ?»¼。 ½ë¾>’¿§¨\]¨©^ª， – Œ‡Ž‘’“”•– ÿ~=û›³¯Ý»ŸîÀ， ÿ“”© ›œž“” ž，¥Š¦§¨“”©–ª«¬†® ＣＯ２ —¯° <É Ｒａｍａｎ ¨©œ†_‘ÄäÅ ＴＢＡＢ － “”©– ± ＣＯ２ ¡²³´。 “”©–µœž“”™†  （ ＣＨ４ ，Ｎ２ ，Ｏ２ 、 ＣＯ２ ¶） ·© ¸¹º»¼½¾¿ÀÁ ［５］ ›Â、ÃÄÅÆÇÀÈ–µ 。 §¨Ç À©–µÀÁÉÊ，˗Ì͐†® 、ÎÏÐ Ñ、 ¯ Ò Ó Ô。 ©–µÕÁÖ× － Ø － ªŸÙÚÛÚÜÉÊ。 ¥Ý©–µÕÁÞß Æ、áâã äåÝ͆®·à’ ＣＯ２ æç。 „èéêŸÄëìíî¨ïðñòóô –µ•¸ ＴＢＡＢ ÷ؓ”©–µ³¯ÁÂø， µÕÁÆÇ， Ȥ ＴＢＡＢ － “”©–µ™Á› ，ŽÉ¿Ê˹òÌȤ ＴＢＡＢ  ＣＯ２ － ＣＨ４ － Ｎ２ “” ©–†® １   １ １  “” ºà ［６］ õ¤，ö ＴＢＡＢ ˜©÷øµÜ ， ¦ŸùÄëú。 ＴＢＡＢ º½¾¿ ËÀÁ©–µ， ±
ＴＢＡＢ †©–µ‚ １２ ２ １２ ３ （５ ６ 、５ ６ ） ， ö†· ＴＢＡ ＋ ®Ù １２ ［７ － １０］ 。 „è ُ ©–µ （５ ） ［１１ － １４］ ， éÄë ＴＢＡＢ ©–µìí¦‚Æûüý  Ｏｙａｍａ ¶ ˜ ＴＢＡＢ ©–µ’ È › ： Ａ  （ Ｃ１６ Ｈ３６ Ｎ ＋ Ｂｒ － ２６Ｈ２ Ｏ ） º Ｂ  ［１５］ ­šÍ。 ©–†®ÿ~ ÎϛÐÝ»Ëџ îÀ
ÒÁ，ŸîÀÓ¨ÔÕÖÑ×ا¨ Ùø—•ÝÚ»øÐ， ŸîÀÌÍÛ® ３ ｍＬ、 Ü» ２０ ＭＰａ。 ÿ~ݨ§¨\]¨©Þ˜¬„ ＪＹ ßà Õá Ｌａｂ ＲＡＭ ＨＲ － ８００ ˼’¿âã\]¨ ©Þ，±˜©–µ;:äå¦;:æç、ì²è’ ¿éþê， âãÍëËìí` ãéó，\]³¯;:ôå，õœ １ Ýö。 ÿ~î¨ ÷øù¸ ＣＯ２ 、 ＣＨ４ º Ｎ２ ， ±
８０％ ＣＯ２ － ６％ ＣＨ４ － １４％ Ｎ２ ， ＡＢ ©–µ /}.ý‡ ¸½¾¿Ë ＴＢ ，  ＴＢＡＢ ¹Ý， ©–µà ’ Ｈ２ м
。 Ｋａｍａｔａ ¶ ûü，  ＣＨ４ † ­ ， ＣＨ４ ／ Ｃ３ Ｈ８ － ＴＢＡＢ ©–µ  ２ μｍ îå†ïß，äÌ ５３２ ｎｍ §¨ð• ５０ ñò （Ｃ１６ Ｈ３６ Ｎ ＋ Ｂｒ － ３８Ｈ２ Ｏ） ，©–³†˜ ２６ º ３８。 Ｓｔｒｏｂｅｌ ¶ ［１６］ ûü³Š，Ｈ２  １ μｍ、 ¤¹ “” １１％ ＣＨ４ － １４％ Ｎ２ ；Œú ÷ Ｇ１ ˜ ÷ Ｇ２ ˜ ７５％ ＣＯ２ － ®†˜ ９９％ ，øûü Ìþßà。 ［１７］ þ
€Ì ＣＨ４ †‚ƒ ©–µ 
。 „   ±ÿ~½¾ˆ‰è ＴＢＡＢ Š } ¹    € ‹  Œ ＴＢＡＢ © – µ Õ Á Æ， ö ［１８］ ¶ ûü†‡，     ＴＢＡＢ － ＣＯ２ ©–µŠ}†Ž‘’“。 ”|  ÇÀ©–µ ýÊ•{Äûü
̖[ —˜，™±È、Á皛、»Ùœ、ÛÄ·   ¼Äž¸ø、–Á·†ôŸî¡¼Ä¶¢Ì£¤ ［１９］ ¢ûü。 ¥ Œ ¦ ¶ ì í ＣＯ２ － Ｈ２ － ＴＢＡＢ － Ｆｉｇ． １ ^ª«¸•–©–µ （ ＣＯ２ ，Ｈ２ ，ＴＢＡＢ － Ｈ２ Ｏ）
 ™†Á¬，†_–•–µ
ＣＯ２ ®† １ ２ Ｈ２ Ｏ Ö×þ
ＣＯ２ †®ÿ~， ¨\]¨© ４０％ ¯  １０％ ～ １８％ ， ±\]¯°`ݱ² ［２０］ Õ ６ ｃｍ   。 Ｓｈｕｎｓｕｋｅ Ｈａｓｈｉｍｏｔｏ ¶ ìí －１  １     Ａｐｐａｒａｔｕｓ ｆｏｒ ｈｙｄｒａｔｅ ｉｎ － ｓｉｔｕ ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｓ ｕｓｉｎｇ Ｒａｍａｎ ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ  （１） `ŸîÀèð¢ÿ~}©， î¨  å|«¬{[ŸîÀ ２ ～ ３ \，]ÿ~ÀèŸîØ 安全科学与工程·67· ３３６ ª « ¬ ® ¯ œ ° ° ² ２７ ³ ±  ２ ℃ ，  ＴＢＡＢ   ， 
 ，  ­ ，­
 „
    
€ ，  ２０ ｍｉｎ ‚ƒ    １ 。 ，  ， ‚ ４ ­ ２ ～ ５ 。           ａ ２５ ｍｉｎ １  Ｉｎｉｔｉａｌ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｎ（ ＴＢＡＢ） ／   Ⅱ ６％ ＣＨ４ ＋ １４％ Ｎ２ ） Ⅲ Ｇ２（７５％ ＣＯ２ ＋ ｔ／ ℃ ｐ ／ ＭＰａ ４． ８４ ０ １． ５ ０． ８ １１％ ＣＨ４ ＋ １４％ Ｎ２ ） Ⅳ  ０． ４ Ｇ１（８０％ ＣＯ２ ＋ Ⅰ Ｖ ／ ｍＬ ｍｏｌ ／ Ｌ €  Ｔａｂｌｅ １ ２ ４． ９２ ０ 
    ‚‰  ’’“”•–Š‹，—†˜™“ š€„”。 ‡ ５３２ ｎｍ › ６０ ｓ， ž•     ˆ，Š‹†‡Œ‡ˆ‰Š‹ŒŽ ­   ｂ ４５ ｍｉｎ （２） †‡‚ƒ€„ˆ Ž‘，‘    ‚ˆ™，œ    ５ ， ŸŠ¡¢， £ ¤¢¥–—˜。  ２  ２ １ ＣＯ２ ＣＨ４ Ｎ２ －           € Ｇ１ “¦§  ２ａ ～ ｄ 。 ‡ ‚ °，½ 

 ˆ １ ２７２ ³ １ ３７８ ｃｍ － １ ＣＯ２ ¸“‹¹º»¼ ÅŸ¡Ænj （５１ ２６２） œ¿À； ¶ Ｉ  ”ÈÉ Ｎ２ š³ ＣＨ４ –“Ê ¢£，２ ９００ ～ ３ ６００ ｃｍ ¨   ¾¥œ¿À ＣＯ２ Á¸。 ¶ ‹，ＣＯ２ ¸Â‚ÿÀ， žÄĂ “
    ，¨‹™š©€，›ª¢«–“¬
®¯›°±， ² ´µ，¶±·  ｃ ６５ ｍｉｎ －１ ®，ÎѦÒÓ。 ÔÕ‚É ８５ ｍｉｎ ，  ¢£‹Ä¥ ＣＯ２ ¸Ö，ＣＨ４ ¦ Ｎ２ ¸ ‚¢£。 ¸
°×ØÂÙ§¨ ·68·安全科学与工程 Ｆｉｇ． ２ ­Τ， ›ª¢–“ ＣＯ２ 
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±·。 ２ａ ～ ｄ ‹™š©€，ÌÍ           Ｇ１ ｄ ８５ ｍｉｎ 
 Ｒａｍａｎ ｓｐｅｃｔｒａ ｏｆ ｇａｓ ｉｎ ｈｙｄｒａｔｅ ｐｈａｓｅ ｆｏｒｍｅｄ ｂｙ ｇａｓ ｓａｍｐｌｅ Ｇ１ € Ｇ２ “¦§  ３ａ ～ ｄ ，‡
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，  ＣＯ２  
，        ４ Ｆｉｇ． ４ ｄ ７０ ｍｉｎ  Ｇ１ －０． ４ ｍｏｌ ／ ＬＴＢＡＢ   Ｒａｍａｎ ｓｐｅｃｔｒａ ｏｆ ｈｙｄｒａｔｅｓ ｆｏｒｍｅｄ ｂｙ ｇａｓ ｓａｍｐｌｅ Ｇ１ ａｎｄ ＴＢＡＢ 安全科学与工程·69· — ˜ ™ š  ＴＢＡＢ       ７００ ～ １ ５００ ｃｍ － １  ２ ８００ ～ ３ ０００ ｃｍ － １ ； ＣＯ２  ，  １ ２７４  １ ３７７ ｃｍ － １ ；   Ｎ２  ，  ＣＨ４    ＴＢＡＢ  ，  ；    ＣＨ４         › œ             ａ ５ ｍｉｎ               ｂ ２５ ｍｉｎ  －１             ｃ ４５ ｍｉｎ    ５ａ ～ ｄ ，
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， ＴＢＡＢ  －１ －１  ７００ ～ １ ５００ ｃｍ  ２ ８００ ～ ３ ０００ ｃｍ  ­，€‚；ＣＯ２  ，  １ ２７８  １ ３８３ ｃｍ － １ ，€ †‡；  Ｎ２ ； ˆ ＣＨ４ ‰ ＴＢＡＢ ， Š ‹†‚ ＣＨ４ 
； Ｇ２ － ０． ８ｍｏｌ ／ ＬＴＢＡＢ ­€‚ƒ„ †‡ ＣＯ２ － ＴＢＡＢ 。 ‹“Œˆ‰ŠŽ‘’， Ｒａｍａｎ’ ”• ＣＨ４ 、Ｎ２ ，Š ‹–，‚ƒ—“‡˜™š› ＣＨ４  Ｎ２ œ， † ＣＨ４  Ｎ２ œš› ‰ 。 ＣＯ２ œ”žš› ·70·安全科学与工程 ¡ ２７ ¢ Ÿ   －１ －１  １ ２７８ ｃｍ  １ ３８３ ｃｍ ；  ，     Ｎ２   ＣＨ４   ＴＢＡＢ   ，   ＣＨ４  ；２ ９００ ～ ３ ６００ ｃｍ ž ，
”‹†Ÿ¡ƒ ＣＯ２ œ¢ ＣＨ４ 、 Ｎ２ •œ£“‡。 ２ ９００ ～ ３ ６００ ｃｍ － １ 。  ４ａ ～ ｄ ，
 
， ＴＢＡＢ  －１ －１  ７００ ～ １ ５００ ｃｍ  ２ ８００ ～ ３ ０００ ｃｍ  ­，€‚ƒ„；ＣＯ２  ， １ ２７４ －１  １ ３７７ ｃｍ ，€ †‡；  Ｎ２ ； ˆ ＣＨ４ ‰ ＴＢＡＢ ，  Š‹†‚ ＣＨ４ 
 ；Ｇ１ － ０． ４ ｍｏｌ ／ ＬＴＢＡＢ ­€‚ƒ„  †‡ ＣＯ２ － ＴＢＡＢ 。 ５ａ ～ ｄ ˆ‰Œ Ｇ２ － ０． ８ ｍｏｌ ／ ＬＴＢＡＢ ­ŠŽ‘’ ，   ＴＢＡＢ  －１ －１  ７００ ～ １ ５００ ｃｍ  ２ ８００ ～ ３ ０００ ｃｍ ；  ＣＯ２ ，   。 ž  ３３８              ５ ｄ ６５ ｍｉｎ  Ｇ２ － ０． ８ ｍｏｌ ／ ＬＴＢＡＢ   Ｆｉｇ． ５ Ｒａｍａｎ ｓｐｅｃｔｒａ ｏｆ ｈｙｄｒａｔｅｓ ｆｏｒｍｅｄ ｂｙ ｇａｓ ｓａｍｐｌｅ Ｇ２ ａｎｄ ＴＢＡＢ ３ ＴＢＡＢ  ¤Šˆ‰Œ Ｇ１ – Ｇ２ ‡ ＣＯ２  ÍÒÓ，©：ＣＯ２ － ＣＨ４ － Ｎ２ － ＴＢＡＢ  Ð４ Ñ －１ ， １ ２７２ １ ３７８ ｃｍ  ；Ｇ１ － ０． ４ ｍｏｌ ／ ＬＴＢＡＢ  ＣＯ２  １ ２７４  １ ３７７ ｃｍ － １ ，Ｇ２ － ０． ８ｍｏｌ ／ ＬＴＢＡＢ   ＣＯ２  １ ２７８ １３８３ ｃｍ ，Ｇ２ － ０． ８ ｍｏｌ ／ ＬＴＢＡＢ   ＣＯ２  ［４］ Ÿ­¥， €‚ƒ， ¦„ ［５］ §ˆ， ‰ ４ ～６ ，     ＣＯ２  Ｇ２ － ０． ８ｍｏｌ ／ ＬＴＢ ＡＢ  ５１ ２６２  ５１ ２６３ ， ＣＯ２  ５１２６３  ［６］ ［７］ ［８］ ［９］ ［１０］ ‡
， € ˆ‰ Š ‹ ŒŽ， ­‘€ ＴＢＡＢ ’， ［１２］ ４  †‡ˆ¢‰， £¤ †‡ˆŠ‹， ¥¦‘†§
 ¦¨©¦ª。 （２） ‘ ， —˜«Œ Ｇ１、Ｇ２  Ž ＣＯ２ ；Ｇ１ － ０． ４ ｍｏｌ ／ ＬＴＢＡＢ  Ｇ２ － ０． ８ ｍｏｌ ／ ＬＴＢＡＢ ¬®¯ƒ ＣＯ２ － ＴＢＡＢ 。 （３） °±­‚‘’“‰”† ＣＯ２ • ­—¥ ＴＢ ＡＢ ‡˜«™š² ＴＢＡＢ ＣＨ４ 、Ｎ２ ©•–； “ ＣＯ２ － ＣＨ４ － Ｎ２  ［１３］ œ． µ¶·¸ ·š， ２０１１（１） ： ８４ － ８９．  ¹ºž  ［１６］ Ÿ ， ［１７］ ［３］
，  Ə ， ›£． ÀÁŽÂݤ ＣＯ２ ĤŠÁœ［ Ｊ］ ． » ¡¿， ２００９， ３４（１） ： ２８ － ３２． Ｚｈｏｎｇ Ｄ Ｌ， Ｅｎｇｌｅｚｏｓ Ｐ． Ｍｅｔｈａｎｅ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｆｒｏｍ ｃｏａｌ ｍｉｎｅ ｍｅｔｈａｎｅ ｇａｓ ｂｙｔｅｔｒａ － ｎ － ｂｕｔｙｌ ａｍｍｏｎｉｕｍ ｂｒｏｍｉｄｅ ｓｅｍｉｃｌａｔｈｒａｔｅ Ｋａｍａｔａ Ｙ， Ｏｙａｍａ Ｈ， Ｓｈｉｍａｄａ Ｗ， ｅｔ ａｌ． Ｇａｓ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｕｓｉｎｇ ｔｅｔｒａ － ｎ － ｂｕｔｙｌａｍｍｏｎｉｕｍ ｂｒｏｍｉｄｅ ｓｅｍｉ － ｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅ Ａｌｏｎｄｒａ， Ｉｖｏｎａ Ｒ， Ｒａｄｏｖｉｃ， Ｊｏｈｎ Ｆ， ｅｔ ａｌ． Ｋｉｎｅｔｉｃｓ ｍｅａｓｕｒｅ ｍｅｎｔｓ ａｎｄ ｉｎ ｓｉｔｕ Ｒａｍａｎ ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ ｏｆ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｈｙｄｒｏｇｅｎ － —˜™， Ÿ°±， š›， ©． Ï®‡˜ Ì°› ‰ „Ž¡ œ ［ Ｊ］ ．  ‰ ¡ ¿， ２０１１， ６０ （ １２ ） ： ž Ÿ，  ¡． ＴＢＡＢ § ² ［ Ｊ］ ． š¡¿， ２０１１， １１（５） ： ８２３ － ８２７．   Ｏｙａｍａ Ｈ， Ｓｈｉｍａｄａ Ｗ， Ｅｂｉｎｕｍａ Ｔ， ｅｔ ａｌ． Ｐｈａｓｅ ｄｉａｇｒａｍ， ｌａｔｅｎｔ ｈｅａｔ， ａｎｄ ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｈｅａｔ ｏｆ ＴＢＡＢ ｓｅｍｉｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｃｒｙｓｔａｌｓ Ｓｔｒｏｂｅｌ Ｔ Ａ， Ｋｏｈ Ｃ Ａ， Ｓｌｏａｎ Ｅ Ｄ． Ｈｙｄｒｏｇｅｎ ｓｔｏｒａｇｅ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ［ Ｊ］ ． Ｆｌｕｉｄ Ｐｈａｓｅ Ｅｑｕｉｌｉｂ， ２００７， Ｋａｍａｔａ Ｙ， Ｏｙａｍａ Ｈ， Ｓｈｉｍａｄａ Ｗ， ｅｔ ａｌ． Ｇａｓ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｕｓｉｎｇ ｔｅｔｒａ － ｎ － ｂｕｔｙｌ ａｍｍｏｎｉｕｍ ｂｒｏｍｉｄｅ ｓｅｍｉ － ｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙ ｄｒａｔｅ［ Ｊ］ ． Ｊｐｎ Ｊ Ａｐｐｌ Ｐｈｙｓ Ｐａｒｔ １ － Ｒｅｇｕｌａｒ Ｐａｐ Ｓｈｏｒｔ Ｎｏｔｅｓ Ｒｅｖ Ｐａｐ， ２００４， ４３（１） ： ３６２ － ３６５． £， ¤¥³， ©． ž¦«（ ＣＯ ２ ／ Ｎ２ ） ［１８］ Ÿ°±， ¢ ［１９］ Ｃｈｕｎ Ｇａｎｇ Ｘｕ， Ｓｈａｏ Ｈｏｎｇ Ｚｈａｎｇ． ＣＯ２ （ ｃａｒｂｏｎ ｄｉｏｘｉｄｅ） ｓｅｐａ  ＣＯ２ ［ Ｊ］ ． ·š， ２００９， ２９（１０） ： ３７ － ４０． ｒａｔｉｏｎ ｆｒｏｍ ＣＯ２ － Ｈ２ （ ｈｙｄｒｏｇｅｎ） ｇａｓ ｍｉｘｔｕｒｅｓ ｂｙ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｓ ｉｎ ＴＢＡＢ （ ｔｅｔｒａ － ｎ － ｂｕｔｙｌ ａｍｍｏｎｉｕｍ ｂｒｏｍｉｄｅ） ｓｏｌｕｔｉｏｎ ａｎｄ Ｒａ ｍａｎ ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｉｃ ａｎａｌｙｓｉｓ ［ Ｊ］ ． Ｅｎｅｒｇｙ， ２０１３， ５９： ７１９ － ７２５． Ｓｈｕｎｓｕｋｅ Ｈ， Ｔａｋａａｋｉ Ｔ． Ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ Ｈｙｄｒｏｇｅｎ Ｔｅｔｒａ － ｎ － Ｂｕｔｙｌ Ａｍｍｏｎｉｕｍ Ｂｒｏｍｉｄｅ Ｓｅｍｉ － Ｃｌａｔｈｒａｔｅ Ｈｙｄｒａｔｅ ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃｓ， ２０１０： １ － ５． ［２１］ ［ Ｊ］ ． ½¾ˆ¡¡¿， ２０１１， ４０（２） ： １９０ － １９５． Ｋａｍａｔａ Ｙ， Ｏｙａｍａ Ｈ， Ｓｈｉｍａｄａ Ｗ， ｅｔ ａｌ． Ｇａｓ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｕｓｉｎｇ ｔｅｔｒａ － ｎ － ｂｕｔｙｌ ａｍｍｏｎｉｕｍ ｂｒｏｍｉｄｅ ｓｅｍｉ － ｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅ ２６１（１ ／ ２） ： ３８２ － ３８９． ［ Ｊ］ ． ¡， ． »¼ ＣＯ２ ¢ ［２］ ｅｃｕｌｅ ｕｓｉｎｇ ｔｅｔｒａ － ｎ － ｂｕｔｙｌ ａｍｍｏｎｉｕｍ ｂｒｏｍｉｄｅ ｓｅｍｉ － ｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙ ［ Ｊ］ ． Ｆｌｕｉｄ Ｐｈａｓｅ Ｅｑｕｉｌｉｂ， ２００５， ２３４（１ ／ ２） ： １３１ － １３５． ［２０］ ［１］ ｂｒｏｍｉｄｅ － ｗａｔｅｒ ［Ｊ］． Ａｃｔａ Ｃｒｙｓｔａｌｌｏｇｒ Ｃ， ２００５， ３１（２）： ６１ － ６５． Ｓｈｉｍａｄａ Ｗ， Ｅｂｉｎｕｍａ Ｔ， Ｏｙａｍａ Ｈ， ｅｔ ａｌ． Ｓｅｐ － ａｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｇａｓ ｍｏｌ ６４５ － ６５２． ³´›‰。 ： Ｓｈｉｍａｄａ Ｗ， Ｓｈｉｒｏ Ｍ， Ｋｏｎｄｏ Ｈ， ｅｔ ａｌ． Ｔｅｔｒａ － ｎ － ｂｕｔｙｌ ａｍｍｏｎｉｕｍ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｙｄｒｏｇｅｎ Ｅｎｅｒｇｙ， ２０１２， ３７： ５７９０ － ５７９７． ［１５］ （１）
 ¯［ Ｊ］ ． š¡¿， ２００１， ９（１） ： １８６ － １８９． ｔｅｔｒａｂｕｔｙｌａｍｍｏｎｉｕｍ ｂｒｏｍｉｄｅ ｓｅｍｉ － ｈｙｄｒａｔｅｓ ［ Ｊ］ ． Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ ［１４］  ¥， ŽÁ”， Í«¡，©． ¬‘Î’·“ － ¬®”•– ［ Ｊ］ ． Ｊｐｎ． Ｊ． Ａｐｐｌ． Ｐｈｙｓ， ２００４， ４３（１） ： ３６２ － ３６５． “，ＣＯ２ － ＣＨ４ － Ｎ２ － ＴＢＡＢ －  ”• Š‹†， ‚–†—˜  Ž¡。 Ÿ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ［ Ｊ］ ． Ｅｎｅｒｇｙ Ｆｕｅｌ， ２０１２， ２６（４） ： ９８ － １０６．  ­€‚，ƒš ›œž‚—˜ ＣＯ２ –†ŸŽ „ Ž¡®¯Ì°ªœ［ Ｊ］ ． ½¾ˆ¡¡¿， ２００９， ３８ （２ ） ： ［ Ｊ］ ． Ｊｐｎ Ｊ Ａｐｐｌ Ｐｈｙｓ Ｐａｒｔ １ － Ｒｅｇｕｌａｒ Ｐａｐ Ｓｈｏｒｔ Ｎｏｔｅｓ Ｒｅｖ Ｐａｐ， ［１１］ „† ¨， Š‹Œ． ＴＨＦ “‹©‰—˜·Ë ２００４， ４３（１） ： ３６２ － ３６５． „† １５ ｍｉｎ， Ｇ２ － ０． ８ ｍｏｌ ／ ＬＴＢＡＢ  Ｇ２  ­€‚ „†２０ ｍｉｎ。 ＴＢＡＢ ™‰， ž［ Ｊ］ ． ‡Èɺ¡Ê¡¿， ２０００， ２０（１） ： １ － ４． ｄｒａｔｅ ｃｒｙｓｔａｌｓ ［Ｊ］． Ｊｐｎ Ｊ Ａｐｐｌ Ｐｈｙｓ， ２００３， ４２（２Ａ）： ２９ － ３１． ［２１］  ，

 Ｓｈｉｎ 。  ＴＢＡＢ  ＣＯ２ － ＣＨ４ － Ｎ２  ­ € ‚      ƒ „，     ， Ｇ１ － ０． ４ ｍｏｌ ／ ＬＴＢＡＢ  Ｇ１  ­€‚ ． » ＣＯ２ ĤŠ‹†Çº ２０３ － ２０８． －１  ３  ３３９ ÂÔ‘ Ｓｈｉｎ Ｈ Ｊ， Ｌｅｅ Ｙ Ｊ， Ｉｍ Ｊ Ｈ， ｅｔ ａｌ． Ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ， ｓｐｅｃ ｔｒｏｓｃｏｐｉｃ ｉｄｅｎｔｉｆｉｃａｔｉｏｎ ａｎｄ ｃａｇｅ ｏｃｃｕｐａｔｉｏｎ ｏｆ ｂｉｎａｒｙ ＣＯ２ ｃｌａｔｈｒａｔｅ ｈｙｄｒａｔｅｓ［Ｊ］． Ｃｈｅｍ Ｅｎｇ Ｓｃｉ， ２００９： ６４（２４）： ５１２５ － ５１３０． （  ） 安全科学与工程·71·                                       
 
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 Šª‹ ŒŽ‘’ † ‡ ­Ÿ ‚        ˆ ¡¢ ›£†‡Š€¤¥ 安全科学与工程·77·  ２６  ２           Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１６  ３    １，２  ， １，２  ， Ｍａｒ． ２０１６ 
 ３ ， Ｖｏｌ． ２６ Ｎｏ． ２ １，２ （１．    ­€‚ƒ„ †‡ˆ‰Š‹ŒŽ‘’， “”• １５００２２； ２．  ­€–—˜， “”• １５００２２； ３．  ™š–—˜， “”• １５００２２）     ! "：  ， 
 ­€ ６００ ｍ‚ƒ„ ，†‡ ˆ‰Š‹ŒŽ‘’“ ‰”•–—，  ˜™š›Ž‘’”•，œž€Ÿ¡¢£¤。 ¥¦§¨： ©ª«¬， Ÿ¡ ¢‹ － ‹®¯°±²³‰ ´µ‰ ¶‰·¸， ¹º¬»¼½¡·¸，¾¿¼¢ ÀÁ，ÂÃÄÅœ»；œ®Æ，‚ƒ Ç¢ÈÉ、ÊËÉÌ®ÍÎÏ Ð©ª«¬ÑÒ£«¬¯°；©«»¢ÓÔÕ²Ö´×´‘´，ÓØÅÙÚ®»。 ； #$%：  ； Ž‘’； £¤ ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１６． ０２． ００１ &'()*：ＴＤ７１２ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１６）０２－ ０１１７－ ０５ +./01：Ａ Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｇａｓ ａｎｄ ｈｙｄｒａｔｅ ｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅｓ ＷＵ Ｑｉａｎｇ１，２ ， ＬＩＵ Ｗｅｎｘｉｎ１，２ ， ＧＡＯ Ｘｉａ３ ， ＧＡＯ Ｃｈｅｎｇ１，２ （１． Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｅｎｔｒａｌ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ Ｇａｓ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｐｉｐｅｌｉｎｅ Ｓａｆｅｔｙ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ３． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｓ ｄｅｖｏｔｅｄ ｔｏ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｎｇ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｇａｓ ａｎｄ ｈｙｄｒａｔｅ ｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅｓ． Ｔｈｅ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｄｒａｗｓ ｏｎ ａ ｓｅｒｉｅｓ ｏｆ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎａｌ ｔｒｉａｘｉａｌ ｃｏｍ ｐｒｅｓｓｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ ｏｎ ｔｈｅ ｇａｓ ａｎｄ ｈｙｄｒａｔｅ ｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｏｂｔａｉｎｅｄ ｆｒｏｍ － ６００ ｍ ｏｕｔｂｕｒｓｔ ｃｏａｌ ｓｅａｍ ｉｎ Ｔａｏｓｈａｎ ｃｏａｌ ｍｉｎｅ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｌｏｎｇｍａｙ Ｍｉｎｉｎｇ Ｈｏｌｄｉｎｇｓ Ｒｅｆｃｏ Ｇｒｏｕｐ Ｌｔｄ ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｓｅｌｆｄｅｖｅｌｏｐｅｄ ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ ａｐｐａｒａｔｕｓ ｆｏｒ ｇａｓｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｎｄ ｔｒｉａｘｉａｌ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｉｎ ａ ｔｅｎｄｅｎｃｙ ｏｆ ｃｏｎｖｅｒｔｉｎｇ ｆｒｏｍ ｓｏｆｔｅｎｉｎｇ ｔｙｐｅ ｔｏ ｓｃｌｅｒｏｔｉｃ ｔｙｐｅ ｉｎ ｔｈｅ ｓｔｒｅｓｓ ｓｔｒａｉｎ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｔｗｏ ｋｉｎｄｓ ｏｆ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅｓ， ａｎｄ ｔｈｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｈｙｄｒａｔｅ ｎｏｔ ｏｎｌｙ ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｓ ｔｈｉｓ ｔｒｅｎｄ， ｂｕｔ ａｌｓｏ ｅｎｈａｎｃｅｓ ｔｈｅ ｃｏｈｅｓｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅｓ， ｂｕｔ ｗｉｔｈｏｕｔ ａｎｙ ｅｆｆｅｃｔ ｏｎ ｔｈｅ ｉｎｔｅｒｎａｌ ｆｒｉｃｔｉｏｎ ａｎｇｌｅｓ； ｔｈｅ ｃｏｎｓｔａｎｔ ｇａｓ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｐｒｏｖｉｄｅｓ ａ ｌｉｎｅａｒ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｔｈｅ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ， ｔｈｅ ｐｅａｋ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｄｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｍｏｄｕｌｕｓ ｏｆ ｔｈｅ ｏｕｔｂｕｒｓｔ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅｓ ｄｕｅ ｔｏ ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅｓ； ａｎｄ ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅｓ ｔｅｎｄｓ ｔｏ ｃｈａｎｇｅ ｔｈｅ ｆａｉｌｕｒｅ ｓｕｒｆａｃｅ ｏｆ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅｓ ｆｒｏｍ ｒａｄｉａｌ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ ｔｏ ａｎ ａｘｉａｌ ｏｎｅ， ｃｏｎｔｒｉｂｕｔｉｎｇ ｔｏ ａ ｇｒａｄｕａｌｌｙ ｌａｒｇｅｒ ｒｕｐｔｕｒｅ ａｎｇｌｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ； ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ； ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｂｅｈａｖｉｏｒ； ｔｒｉａｘｉａｌ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｔｅｓｔ 2345： ２０１６ － ０２ － ０１ 6789： †‡›œ‚žŸ¡¢£（５１３３４００５） ；†‡›œ‚ž¢£（５１２７４２６７；５１４０４１０２） :;<=>?： ¤ ·78·安全科学与工程 ¥（１９５９ － ） ，¦，§¨©ª«¬，®¯，°±²³´，„ µ¶：­€·–—，Ｅｍａｉｌ：ｗｑ０１６０＠ ｓｉｎａ． ｃｏｍ。 １１８ ０ <  ; : / •    " ２６ ! #
         ­        、   ， 
    、 ­，€‚ƒ„ † ［１ － ２］ 。 ‘’ “”• ‡ˆ  ‰ Š ‹ Œ Ž ［３ － ５］ – —˜™š›œžŸ¡¢ £¤¥，¦§¨©ª«’ “”¬®，¯ “”±²， ³´µ¶·’ ［６］ “”¸¹º»¼。 Ｈｙｏｄｏ ¨ ½¾·Œ¿ÀÁ   '１ DEFGHIJKLMNOPQRSBC °‰’ Ｆｉｇ． １ ª«Ã¸ÄÅÆǬ®， ¯°Èɽ ’ ¾§ÊËÌÍÊÎÏ、 ÐÑÒÊÓÔ Õ֝， ¿×ØÙÚ·，ÛÙÓÔÑ¡ÜÖ ［７］ ÞߧÊ。 àá⨠ãäœ å¾æçåè龪«ÅƬ®， ÈÉêëé §Ý’ ¾ì íîïðñ ， Õòóôõö ［８］ êëøù。 úû⨠ü¾ ª«ý±ÅÆÅÆþѬ®， ¬®ÿ~ÅÆ ’ ÷ Ç}|{¾[\§Ê、]^§ÊÑ¿_`。 ［９］ @¨ üœ?>’ Þߪ«ÅÆ ¬®，×Â`ø€§Êì ”。 ［１０］ ¨  ¯°„Ñ}|{ü¾ ［１１］ ëêë±²。 ਠ ?>Ñ}|{ü?>ԐßÝ ݒ  Þߪ«ÅÆǬ®， ~³Ãݒ Þß  。  ¯°¡ ì Ì ， Ñ”üݒ êë， Þß ©=í １  １ １ @ABC ｔｒｉａｘｉａｌ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｏｎ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ @ATU ã™å¶ª«¬®， š è=;›œž)‰ŸŸ{ ６００ ｍ ¡， ¡¢ ȌÙ£¤， ¥§Ê，¦“ ¼ ［１２］ ϧ    。 ’  Ò  Ê ˜ å  ６０％ ¨ ©，ª«¬ １７８ ～ ２５０ μｍ ™®¯’°›´ `±² ，°¿¶ ９７ ｋＮ，˜å³１００ Ｎ ／ ｓ´ µ¶€，·¸˜´¹ˆº ３０ ｍｉｎ，¿¶
·å¿ ５０ × １００ ｍｍ »¼é¾；¾½å¿¹ ü¶ª«¾†， ÔÊ、¿ÀÜ(üõÀ×Áª «    à  é， ¬ ® · à  ÿ Ä @  è ０． ４８０ Ｎ ／ ｍ，ÃÅÆÇè １４０°， ¬®ªÃ ０． １４ ～ ２４０． ００ ＭＰａ， ¸  È À  ０． ００７ ０ ～ １ ０００． ０００ ０ μｍ。 ¡  É é ¾  ¹ š È Ê Ｖ ｐ  ０． １４５ ３ ｍＬ ／ ｇ；¬®’?ËÌÍή¯’Ï= «å‹，* ９９． ９９％ ÐÀÁ， '&%Ñ~* ÒÓÔӃ。 ¾¾½»¼ 。 Ｔａｂｌｅ １ Ⅰ ¶ÅƬ®， <;: /•.-†,¬®+=í’ “”Å ÆÇ ¬®ª«， é
 １。  Óƒ’ “” － Ô­€‚， ‚ Œ¿„ †‡ （ ÔÏÍ ） ， ˆ‰ ’ ¸Š´； ‹*ŒŽ‘’， ³ˆ*“ƒ¹Š； ¡ûö”Ñ ３０ ＭＰａ， Æ ５０ ＭＰａ，Æ• –Ê ０． １ ｍｍ，Íʗ ¬®ª«>’ ƒ˜åù ０． ５ ℃ 。   １ ２ ÕÖ ¶ݒ  Ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ ａｐｐａｒａｔｕｓ ｆｏｒ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｎｄ ’ “”ÔÅÆÇ雐
，ÛÙü`¬®¯°，?>Ñ{Ý’ Ýì  Ⅱ V１ ¾×Ö １ －１ １ －２ １ －３ ２ －１ ２ －２ ２ －３ ÿ １。 @AJWWXYZ Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｔｅｓｔ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅ  ／ ｍｍ ５０ ｍ／ ｇ １０１． ０ ２３７． ２ ４ ９９． ７ ２３７． ２ ４ ５０ １００． ０ ５０ １００． ０ ５０ ５０ ５０ ｐ ｇ ／ ＭＰａ ｐ ｃ ／ ＭＰａ ｈ ／ ｍｍ １００． ６ ９９． ８ ２３７． ７ ２３７． ４ ２３７． ６ ２３７． ５ ４ ４ ４ ４ ５ ６ ７ ５ ６ ７ １ ３ @A[\ ¬®×äØÙ×， ÚÝ’ ÅÆ Ç¬®ÝÅÆǬ®。 æ ［１３］ Û ·Ñ´Åب$（５、６  ７ ＭＰａ） 。 ¶ é¾Ý}|{Ý’ }|{×ܪ 安全科学与工程·79· Õ２ Ö × §，Ø：€š• 。 （１） ，  ０． ５ ＭＰａ ，  ０． １ ＭＰａ  ， 。 （２）  ， 、  ，  ４． ５、 ４． ０ ＭＰａ，    ４． ０ ＭＰａ，
€‚€ƒ„ ４８ ｈ，   ０． ５ ℃ ，­ Ž， ‘€， ­­€‚ƒ １５％ ，  „； ’ “†­‡”• ˜™。 †‡   ‹ ，        œ  – ² ³ ‹ ，  ¡   ¸，‹   ¹ º » ´µ¤Ž¦¶‹ · ¿À¾¿    ，  À ³ ´ ¶    £ ¤ ， ­ †‡  Á Á µ   · ¸     ÃÄ Å Æ ，     ¶ ”      ² ³ Ç ， ‚ ƒ     Â Ã Ä È 。 ž ‚ « ¬ ：  ¤ ż«¬ ，   É  ‹  Ê Æ   Ë ¡ Ǭ ， ‹¹ º Ì   Í Ž 。 ½ « ¬   ‘ ，ÆÈÉÏ Î® Ï „¦§¾¿  ，   ¾ ¿ ¿   ¼ 。 Ê Ë « ¬ ： ½ « ¬  –— €¿¾¿  ， Ï § （４） €š， ›ˆ，
œ• „¦§ÌЀ  ， Æˀ²ºÍ‰‚ 。 «±ƒ， ÑÒΐ‹ ”ž。 †‡ １１９ –— ® ¯ « ¬： °   ¡   ¤ Ž ¦ « ¬， ² º ±  Ž§ †‡ˆ‰Š。 （３） ‹Œ  †‡ ®»  ¼ ¼   ‚ ½ ¾ 。 ½ « ¬    § 、  １２ ｈ，
 。   œ œ®¢‚ÓÔ，ÅÏ，ÃÕ¼ ２ ２ １  －   ‰Ÿ ４ ＭＰａ， ５、６、７ ＭＰａ Š ¡， － ‹ŒŽ ２ ‘’。  － ¢“£”¤Ž¥¤Ž¦§ ，•“¤Ž¥ １５％ ƒ”Ž¤Ž§ ；–¥—˜¨ Ｅ５０ ©™š 。 Ž ２ ª
›， • †‡ ž«¬  （５、６ ＭＰａ） œ®¯ž‚–， ° ž«±ƒŸ （７ ＭＰａ） ， ¡®¢ ‚£¤，²‹，¤Ž§ ²¥‹。  ， œµ ¹§ ，±֟¹Ï ÑÐ‰Ï  †‡§ ， ³´„¦§， ³´„¶¨·¸©šª 。 ÉÍ×，ÑÀ ³´¥„¦§œØ†‹§，‹ÒÅÆÏ °°Ó±¹§ 。 
ÇŠ«¬¤Ž§ ”ÙÚÛÜ。 µÊ˧ ２ ２  －  Ý °Þ， • ‹®¯« ¬²‹²³‹， ‹· ß  ５％ ⵃÌã¦， ²¼‹ÌÐ ©€ °¼àá¼；
 ５、６ ＭＰａ ƒ‹ ； ７ ＭＰａ ƒ，‹ ６％ ⵃÌã ¦，ªä‹ÑÓ± ¾¿¿， Ó  § ” 。 ５、６ ＭＰａ ƒ －  ± ７ ＭＰａ ƒ，¡ ¢œ®ž‚–，
 »®¯å¢‚–ÓÔ。 °Ž ２、３ ¿À›，²º‹，  － ¢æ°ž‚–¢‚–Ì‚， °           †‡‰ŠÑÃçԁ‚Ä£”。       ２ Ｆｉｇ． ２            Ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ·80·安全科学与工程     －  ¬ ƒ ，     ‹  ª    Š « ¬ 。 ， Ｆｉｇ． ３ ３       －  Ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｇａｓｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ １２０ ２ ３ ¶ · ¹   ２  ３ ，，  ，
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Ｅ５０ †¡›‚ ¦ˆ。 ¡›ƒ ，  Ｅ５０ ˆ， ‰„ ¯°Šˆ。   Ｅ５０ ‹†‡¡› ‚ƒ„±Œ， Ž ˆ，²‘‡ž‚。  Ｅ５０ ¡ ， ¡› ７ ＭＰａ ›
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—˜ ™： ２ｃ·ｃｏｓ φ １ ＋ ｓｉｎ φ ＋ σ１ ＝ σ ， １ － ｓｉｎ φ １ － ｓｉｎ φ ３   
： ｃ———    ６
ƒ¡› › ｑ ｆ ‚。  ‡¡› ´，  µ。 ‰Š‹ŒŽ Ｍｏｈｒ － Ｃｏｕｌｏｍｂ ‘’“”  。 τ ＝ ｃ ＋ σｔａｎ φ， ‹：τ———，ＭＰａ； ５    （２） Ｆｉｇ． ６ ６      
 Ｄａｍａｇｅ ｄｅｖｉａｔｏｒｉｃ ｓｔｒｅｓｓ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｔｗｏ ｓｐｅｃｉｍｅｎｓ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅ 安全科学与工程·81· à２ á ２ ４ » １２１ ˆ，É：Ž‘’Õ«“”•œž   ７ ，  ，，，   。  ５ ＭＰａ ，     ，；  （６、 ７ ＭＰａ） ， ，  ， ， 
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 １，２ ­€， ‚ƒ„ １５００２２； †‡ˆ‰Š‹ŒŽ‘， ‚ƒ„ １５００２２）   （１．   ２．  ! "：，  － 
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 ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１６． ０４． ００７ &'()*：ＴＤ７１３ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１６）０４－ ０３８３－ ０４ +./01：Ａ Ｔｒｉａｘｉａｌ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｔｅｓｔ ｏｎ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｗｉｔｈ ｌｏｗ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｕｓｉｎｇ ＫＡＮＧ Ｙｕ１，２ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｅｎｔｅｒａｌ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ Ｇａｓ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｐｉｐｅｌｉｎｅ Ｓａｆｅｔｙ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓ ｔｈｅ ｔｒｉａｘｉａｌ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｔｅｓｔｓ ｏｎ ｔｈｅ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｗｉｔｈ ｌｏｗ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｏｆ ４０％ ， ｕｓｉｎｇ ｓｅｌｆｄｅｖｅｌｏｐｅｄ ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ ａｐｐａｒａｔｕｓ ｆｏｒ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｎｄ ｔｒｉａｘｉ ａｌ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ． Ｔｈｉｓ ｓｔｕｄｙ ｉｓ ｆｏｃｕｓｅｄ ｍａｉｎｌｙ ｏｎ ｔｈｅ ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎ ｃｕｒｖｅｓ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓ ｓｕｒｅｓ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅ， ｔｈｅ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｗｉｔｈ ｌｏｗ ｓａｔｕｒａｔｉｏｎ ｐｒｅｓｅｎｔｓ ｔｈｅ ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎ ｃｕｒｖｅｓ ｄｅｆｉｎｅｄ ａｓ ｓｔｒａｉｎｓｏｆｔｅｎｉｎｇ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ， ｗｉｔｈ ｐｅａｋ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ ｌｉｎｅａｒｌｙ ｄｕｅ ｔｏ ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｔｈｅ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅ； ｔｈｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｃｒｉｔｅｒｉｏｎ ｏｆ Ｃｏｕｌｏｍｂ ｃｒｉｔｅｒｉｏｎ ａｌｌｏｗｓ ｔｈｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｌｏｗｅｒ ｃｏｈｅｓｉｖｅ ｆｏｒｃｅ ａｎｄ ｉｎｔｅｒｎａｌ ｆｒｉｃｔｉｏｎ ａｎｇｌｅ ｉｎ ｔｈｅ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｗｉｔｈ ｌｏｗ ｓａｔｕｒａｔｉｏｎ ｔｈａｎ ｉｎ ｔｈｅ ｈｉｇｈ ｓａｔｕｒａｔｉｏｎ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ， ｓｕｇｇｅｓｔｉｎｇ ａ ｇｒｅａｔ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｓａｔｕｒａｔｉｏｎ ｏｎ ｔｈｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｏｕｔｂｕｒｓｔ ｃｏａｌ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ ｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ； ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅ； ｌｏｗ ｓａｔｕｒａｔｉｏｎ； ｔｒｉａｘｉａｌ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ 2345： ２０１６ － ０６ － １９ 6789： ’“”•Œ–—˜™š（５１３３４００５） ；’“”•Œ–™š（５１１０４０６２；５１１７４２６４） :;<=： › œ（１９８２ － ） ，ž，Ÿ¡¢£，¤¥，¦§¨，©ª： ·88·安全科学与工程 «¬®¯，Ｅｍａｉｌ：１９８２ｋａｎｇｙｕ＠ １６３． ｃｏｍ。 ３８４ ０ $  ñ # " !  ¡ ¡ 1 ２６ 2 0 ŽžŸé@ª«ÃÄ － Ÿ¡œ’¢、 æç’ è£Ÿ¤/、*Ÿ¥’¤/、¦§¨©ä>˜¤  /ª`。 ，   、   
，       ，­€‚ƒ„。 †， ‡ˆ‰Š‹ Œ，Ž‘’“， ”•、 –—˜™š›   œžŸ“¡ ¢，  £¤ ［１ － ５］ ¥。 ¦ § ›¨©ª«¬
  ，®¯° ±¤¥。 ²³˜™´µ、 žŸ¶· ¸¹， ºžŸ »、’“¼½“ ¾¿。 À，ÁŸ™ª«ÃĆÅž     １  
   Ÿ Ｆｉｇ． １ 。 ÑÒÓÔÕ， Ö×ØÙÚª «ËÛÜÝ¢“¡ ¢ÞßÁÂàß， ¨© １ ３ ᬭ â Ï ， ã ä å  Á ­  Ú   ª « Ã Ä － æç’è“¡ ²éÒêŸÞßëì， ® ¬°@ í‘̐»Úª«ËŸæç’è »Þ ßÁÂ，îï‘̐»Úª«ËŸ » ™，   Ü  ™ ＣＨ４ ’ “ ４． ０ ＭＰａ， § » »ÆÄÇÈ，½©ª«¬
  ÉÊ， ¢ºª«Ë̐»、͟ÎÏ В§¾¿ ÆÄÇÈ。 ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ 
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±²³， ˆª«Ë`† ¬´@Œ： §» ｔ ０． ５５ ℃ ， ’“ ｐ２． ７７ ＭＰａ。 Þß ­— ０． ５ ℃ ，û´@Œ ＣＨ４ ª«Ë`†¬µ¶ ·，Ò`ª«Ë。 １  １ １  ª«Ë̐» φ `ª«ËŸ¸é@  ܏Ÿ¸¹º，»ªÞߙ ４０％ ª«Ë̐»´ @。 ¼™ª³½ŒØ¾½ª³，，¿À Þßð©ñ˜òóôõö÷øùú ＃ １２ á¬，ûá ¸。 Œüý þŸÿ~}Þß|{[\] ， ^¬­_`Ï é@。 ­?¸¹>©=<ž;“¡¡:/ê. -，^¬,+ÅÔ¥Œ １８０ ～ ２５０ μｍ , ２２０ ｇ，      ³   ª  ， ’ ­ `  ¥  ５０ ｍｍ、œ»１００ ｍｍŸ， ¸ ０． ５ ｍｍ。 » ¸ª³ ­ ª«Ë`Å ̐» ４０％ 。 *Ÿ¸Ì«`ª«Ë。 >©=) ＰｏｒｅＭａｓｔｅｒ３３ ϒ
 Ïé Ü| é，­€“â ０． ４８０ Ｎ ／ ｍ，
 ‚ƒ„Œ １４０°，
’“ Ð ０． １４ ～ ２３１． ００ ＭＰａ， †½Ü¥ Ð Ｄ ０． ００７ ０ ～ １ ０００． ０００ ０ μｍ，‡Å ˆÜ‰ μｐ Œ ０． １８９ ２ ｍＬ ／ ｇ。 «`ª«ËŠ©‹Œ Ž ( ' & ‘ ’ * Ÿ  “ ÷ ø › ”，  »   ９９． ９９％ ，Þß©•–ªå­。 １ ２ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ａｐｐａｒａｔｕｓ ｆｏｒ ｔｒｉａｘｉａｌ ｔｅｓｔ ｆｏｒ ｇａｓ  ˜ª«ÃĐæç’è ¬˜éêŸÄ™?™ ， š› １ Šœ。 û™? ÞߗåÁ １ ｍ３ ª«ËÁÂà ０． ８ ｍ３ Ī，|«’
é©ä，Ų³`̐»Úª«Ë ŸŠÁÆǪ³ ｍ。 ÈÉØ©Ê ­ １。 １  ­ Ｔａｂｌｅ １ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｆｏｒ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅ ｆｒｏｍ ÈÉ σ３ ／ ＭＰａ  ／ ｍｍ ｈ ／ ｍｍ １ －１ ４． ０ ５０ １０１ １ －２ ５． ０ ５０ １０１ １ －３ ６． ０ ５０ １００ １ ４ Ｑｉｘｉｎｇ ｃｏａｌ ｍｉｎｅ ｍ／ ｇ ＳＨ ／ ％ １５． ６２ ４０ €‚ƒ„ Þ߸¹>©ËÇæçÞß%， ÌÃВ Å£Ÿç’。 Œ°îï‘̐»Úª«Ë Ÿ » ，>©’“ ４． ０ ＭＰａ，ВÔ͌ ４． ０、５． ０、６． ０ ＭＰａ æδ@。 ωÐѪ«Ë 安全科学与工程·89· ±４ ² ´：‹† ³ ©Á。 （３） ­€›Œ¨©： É®­žªŽœž˜ 。 ： （１）    ，        ０． ５ ＭＰａ， ０． ３ ＭＰａ ， 
  。 （２）   ４． ０ ＭＰａ，  ４． ０ ＭＰａ，  ２４ ｈ，。 （３） 
 ­，  ­ €‚； ， ƒ ４ ＭＰａ， 
， „ ­€†‡ ２０％ ˆ‰。 （４） ２ €‚ ５、６ ＭＰａ ƒ„
。 ，ŠŸ“¡¢， ʋ† ¼½¥† ÌÍ、Ì¿À。  －  Š † （４０％ ） ‹Œ ‡ˆŽ‘‰’ （４． ０、５． ０  ６． ０ ＭＰａ）  ­ － ­€“ ，” ２ •–。 ” ２ —Š˜， （４） ª«€¬¨©： š¨©®­žÎž«Ï ƒ‰€，¯¬“Š®¨Ðē‹Œ。 ŽŠ ˜，Ž‹† ‹Œ›­€— Ñ １０％ „。 ２ ２  ­‹† ‡ˆŽ‰’ ，Ž¯¦­­€“ Ò ［９ － １０］ ‡ˆŽ‰ €¬»£€ŒŸ°， ” ３、 ¨‡ˆ ， ４、５  ６ ＭＰａ •­­¨œž˜ Ԃ ３． ９８９、６． ８１６  ９． ９７０ ＭＰａ， €¬»£ Ｅ５０ Ԃ ４２２、 ４４０  ５７６ ＭＰａ。  ‡ˆŽ‘‰’ ™š­€›Œ ，œžŽ‘‰’’ Ÿ“¡¢；” ，—    —¤¥­­€“ •¦“   ‚§“¨©、˜Œ¨©、­€›Œ¨©™ª« €¬¨©。 ３  Ｆｉｇ． ３           Ó°，—¦Ñ‹† ‹† •–—£ ‹Œ， ¦¡¢Ë ’¨œž˜ ４ •–。 ­¢ ４０％ †  ２ １ ３８５ ‡ˆµ¶        
 Ｖａｒｉａｔｉｏｎ ｏｆ ｐｅａｋ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｗｉｔｈ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｗｉｔｈ ｌｏｗ ｓａｔｕｒａｔｉｏｎ                 ２  －  Ｆｉｇ． ２ Ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｗｉｔｈ ｌｏｗ ｓａｔｕｒａｔｉｏｎ  （１） §“¨©： š¨©›­€œ®­ “Ÿ°， ±“ ²³‡ ¨©。 ›­€ ¡´µ¢ ０ ～ １． ２５％ ¶·。 ¸¹›­€º， ® ž¯ ­ž、€¬»£™ “º；¼½¤¥†  ‡ˆ¼’€¬¨©， ¦­€¾¿À ［６ － ８］ ¤Á 。 （２） ˜Œ¨©：œ–—­ － ­€“ ¼§Â， š¨©Ãē€¬²³œž˜ 。 š¨©¸¹ ›­€¨º， ®­žºÅÆ， “ ÇÈ ·90·安全科学与工程     ４ Ｆｉｇ． ４        Ｖａｒｉａｔｉｏｎ ｏｆ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｍｏｄｕｌｕｓ ｗｉｔｈ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｗｉｔｈ ｌｏｗ ｓａｔ ｕｒａｔｉｏｎ Ô ３、４ —Ո，¸¹¨º¡，‹ † ‡ˆ¨œž˜ “º， Ö ４  ５ ＭＰａ ׍，€¬»£ºË ¤，ºȂ ３８６ ¹ º ¤ » µ  ４． ２７％ 。 ６ ＭＰａ ，， ４ ＭＰａ  ， ３６． ４９％ 。 ２ ３  ４０％  ５ 。  ¨ （２） É ２６ Ê ©  †‡ ¦§ £©„， ª«¬ž® ¯°。   ¨   ，  （３）４０％  ，  
€Š­ １． ０３ ＭＰａ，３９． ０８°。 ” ‹‚ƒ„Ÿ， Ž‘š’“ †© ”•   †‡¡。   ：   ［１］      ［２］          ［３］ Ｆｉｇ． ５          Ｖａｒｉａｔｉｏｎ ｏｆ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｍｏｄｕｌｕｓ ｗｉｔｈ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｆ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ  ｃ 
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€‚ σ τ ｆ ＝ ｃ ＋ σｔａｎ φ †‡ˆ‰。 ­ 
€Š ［１１ － １２］ ， ­ １． ０３ ＭＰａ，３９． ０８°。 ‹‚ƒ„   ˆ 
 Œ‰Š ， Ž  ３  ［５］ ［７］ ［８］ ． ª· ¨， ２００５： １０６ － １０９． º»¼， ¢ Ž‘’“’ †‡•–†Ž‘。 ［１０］   †‡  －  —„­˜–—。 —„˜™€­™š€， ›œ žŸ、–žŸ、˜–žŸš›¡¢žŸ。 £¤¥ˆ，¦§™œ¨。 «ƒ„¬®［ Ｄ］ ． ¸¹： ¯ª° ， ½¾¿． ÀÁ—ÃÄ ¥£™±² ［ Ｊ］ ． ÅƀǝȔ ¶¨©， ２００６， ３１ （２ ） ： ． Ê˳̛³［ Ｊ］ ． ´™µ ¢ ， É ¢ ， ½¾¿， ， ¶． ¨¨©， ２００４， ２３（３） ： ４２６ － ４２９． ª ·–”†›  ·–€Á¸µ［ Ｊ］ ． ¹º¤»µ¨¼¨©， ２０１０， ２０（１） ： º， ™½， ±， ¶． ¾¿ „¬®［ Ｊ］ ． Ä ， ÀÍÁ¨à ¦µ， ２０１２， ４０（４） ： ５２ － ５７． ， ， ¶． £”  ±²［ Ｊ］ ． À´™¨©， ２０１２， ３４（７） ： １２３４ － １２４０． ＧＡＯ Ｘ， ＧＡＯ Ｃ， ＺＨＡＮＧ Ｂ Ｙ， ｅｔ ａｌ． Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｕｎｄｅｒ ｔｒｉ ｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１５， ２５（１） ： ９５ － １１２． ［９］ ，”“ （１） ¥£´‹µ¦§ ａｘｉａｌ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ［ Ｊ］ ． Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｅｎｇｉ ［１１］  ¢ ¶¨©， ２００５， ３０（３） ： ２８３ － ２８７． ２３ － ２７． ［６］ †‡ ‘‰。 ‹Œ， ”• ， ± £ ²， ¤ ³ ．  １９１ － １９５．  ［４］ ƒ„ ４０％  ¢    ５ ［ Ｊ］ ． ½
， ， ±， ¶．  ²‹µ［ Ｊ］ ． Æł ­€‚， ƒ„ ¨Å›± ， †‡ˆ． ÄϝÐÑ Ä ¬®［ Ｊ］ ． ÀĨ´™¨©， ２００６， ２５（８） ： １６２５ － １６３１． ¢ ， ‰Š‹， ˆ ， ¶． Çȗ”   ¨  Å  ± ² ［ Ｊ ］． （８） ： １４９２ － １４９６． ［１２］ Î ， ２０１１， ２７（６） ： ２４ － ２８． ½¾¿， ˆ   Œ， ˆ ¶ ¨ ©， ２０１４， ３９ ， ¶． ”   ± ² ［ Ｊ］ ． ¹ º ¤ » µ  ¨ ¨ ©， ２０１５， ２５ （２） ： １３７ － １４２． （
  ） 安全科学与工程·91·  ２９  ４           Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１９  ０７  －   ，  Ｖｏｌ． ２９ Ｎｏ． ４ Ｊｕｌｙ ２０１９ 
  ­€ １５００２２） （  ， － 
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ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１９． ０４． ００２ &'()*：ＴＤ７１２ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１９）０４－ ０３９２－ ０６ +./01：Ａ Ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ａｎｄ ｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｖｅ ｍｏｄｅｌｓ ｂｅｈｉｎｄ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ Ｇａｏ Ｘｉａ， Ｐｅｉ Ｑｕａｎ （ Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｐｒｅｓｅｎｔｓ ａ ｎｅｗ ｓｔｕｄｙ ａｉｍｅｄ ａｔ ｉｄｅｎｔｉｆｙｉｎｇ ｔｈｅ ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ａｎｄ ｄｅｖｅｌｏｐｉｎｇ ｔｈｅ ｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｖｅ ｍｏｄｅｌ ｂｅｈｉｎｄ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｕｎｄｅｒ ｈｉｇｈ ａｎｄ ｌｏｗ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓ ｓｕｒｅｓ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｉｎｖｏｌｖｅｓ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｎｇ ｔｈｅ ｄｅｖｉａｔｏｒｉｃ ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅｓ ａｎｄ ｓａｔｕｒａｔｉｏｎｓ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｒｉａｘｉａｌ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｔｅｓｔｓ； ｄｉｓｃｕｓｓｉｎｇ ｔｈｅ ｑｕａｎｔｉｔａｔｉｖｅ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｓ ｂｅｔｗｅｅｎ ｆａｉｌｕｒｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅ， ａｓ ｗｅｌｌ ａｓ ｅｌａｓｔｉｃ ｍｏｄｕｌｕｓ ａｎｄ ｈｙｄｒａｔｅ ｓａｔｕｒａｔｉｏｎ； ａｎｄ ｅｓｔａｂｌｉｓｈｉｎｇ ｔｈｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｅｘｐｏｎｅｎｔｉａｌ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｂｙ ｃｏｍｐａｒｉｎｇ ｔｈｅ ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｍｏｄｅｌ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｍｅａｓｕｒｅｄ ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎ ｃｕｒｖｅｓ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｄｅｖｉａｔｏｒｉｃ ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ａｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓｔｒａｉｎ ｓｏｆｔｅｎｉｎｇ ｔｙｐｅｓ ｕｎ ｄｅｒ ｌｏｗｅｒ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅｓ ａｎｄ ｏｆ ｔｈｅ ｓｔｒａｉｎ ｈａｒｄｅｎｉｎｇ ｔｙｐｅｓ ｕｎｄｅｒ ｈｉｇｈｅｒ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅｓ． Ｉｔ ｆｏｌ ｌｏｗｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｉｎｄｅｘ ｍｏｄｅｌ ｃｏｕｌｄ ｐｒｏｖｉｄｅ ａ ｂｅｔｔｅｒ ｄｅｓｃｒｉｐｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅ ｆａｉｌ ｕｒｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ａｎｄ ｔｈｅ ｃｈａｎｇｅ ｏｆ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅｓ ａｎｄ ｓａｔｕｒａｔｉｏｎｓ． Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｒｅｓｕｌｔｓ ｃｏｕｌｄ ｓｅｒｖｅ ａｓ ａ ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ｂａｓｉｓ ｆｏｒ ｆｕｒｔｈｅｒ ｓｔｕｄｙ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｖｅ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙ ｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅ； ｃｏａｌ； ｔｒｉａｘｉａｌ ｔｅｓｔ； ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅ； ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｅｘｐｏｎｅｎｔｉａｌ ｍｏｄｅｌ 2345： ２０１９ － ０５ － ０７ 6789： ‚ƒ„ :;<=>?： Œ ·92·安全科学与工程 †‡ˆ‰Š‹（５１６７４１０８） Ž（１９８４ － ） ，‘，’“”•–—，˜™，š›，œžŸ¡： ¢£¤，Ｅｍａｉｌ：ｋｌｇａｏｘｉａ１９８４＠ １６３． ｃｏｍ。 6４ 7 ０  ä ö，ƒ：•ˆ‰–—µ － µ¸à\¦§™¡   。  
，  ［１］  ­ 。 €‚ƒ ［１ － ４］ „ ３９３ ƒæ¼ ９９． ９９％ 。 ùú‡ˆ¼2 „ ˆ。 ùú³‡ˆ‰Š‹š›ùú¡†，‡ ˆ １ ‰。 Š,Š‹ － ‹ŒäߎÔ，`3‘ ’ß ４０ ＭＰａ， 3‘’ß ２０ ＭＰａ。 “ó” • ó”–Þ¼ － ２０ ～ ６０ ℃ ，óæ—Ü
¥ ０． ５ ℃ 。 †‡ˆ‰Š ‹ŒŽ‘’， “”•ˆ‰–— ˜™š›œž Ÿ¡¢£¤。 ¥”•ˆ ‰–—š›¦§¨©£¤， ªŸ«¬® ¯ˆ‰Š‹°±›²ž³´µ¶‡· ¸¹º»，“¼½¾•ˆ‰–—¿À Á¨©„ûÄÅÆ。 ÇÈ，ə•ˆ‰–—š›¦§¨ ©ÊËÌÍÎÏ，ÐÑ£¤ÒÓÔ²•š ›ˆ‰–Õ֖¦§¨©ÊË。 ²•— '１ Ｆｉｇ． １ ［５ － ６］ š›£¤ÊË，×Øك ÚÛ •© ²ÜÝÞß߶‡·šà。 áâ ［７］ £¤ 䵶‡·•å‚æ、ç ［８］ ¨èÞßé߸‹êë。 ìíîƒ ï ã ðñòÞßó攕åš›ôõ。 ［９］ äöƒ žœ ˆ‰–÷ø渋”•ˆ‰– —‚æàôõùú。 ²ˆ‰–Õ֖¦§¨© ［１０ － １１］ ÊË，Ｆ． Ｙｕ ƒ ¥ûüýþ － ÿ¦§¨©， ½ ¾ ~}|{[ˆ‰–Õ֖²ÜÝóæÞß· ［１２］ šà\ûü¨©。 Ｋ． Ｍｉｙａｚａｋｉ ƒ ]^_` ùúð@，½¾ •ˆ‰–Õ֖?>禧 ［１３］ ¨©。 Ｓ． Ｕｃｈｉｄａ ƒ =•ˆ‰–Õ֖¶¼<ð ;，½¾ ~:}|/.•ˆ‰–Õ֖‚æ鸹 ［１４ － １５］ à\š¦§¨©。 Ｙ． Ｓｏｎｇ ƒ -,ýþ － ÿ+* － )('&½¾ %$ˆ‰–•ˆ ［１６］ ‰–Õ֖š¦§¨©。 #ƒ -, ë，½¾ ~:}|{[ˆ‰–Õ֖²ÜÝÞ ßˆ‰–÷øæ·š¦§¨©。 ［９］ ú -,•ˆ‰–—‚æà_`ù ，£¤ÜÝ÷øæÞß·•ˆ‰– —‚渹à\， “^½¾ÜÝÞ߈‰– ÷øæ·•ˆ‰–—‰Å¿¨©。 １  １． １ @ABCD  -,"!šš'=³? ［１７］ ５０ ｍｍ、 ä １００ ｍｍ  ÷ø ¶ —©，ËÜæÜ
¥ ０． ５ ｍｍ。 ù ú‡—0*1 —É­€‚„Ã， EFGHIJKLMNOPQRST Ｔｅｓｔｉｎｇ ａｐｐａｒａｔｕｓ ｆｏｒ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｙ ｏｎ ｇａｓ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ １． ２ UV ùúÊ ˜™¼ˆ‰– é• ˆ‰–—_`ߚ›。 —«œ‡·： （１） Š。 =ž|Ÿ<©Š, _`ߡߢ4，‡£š¤=¥¦，‡§¨© ª«¬®=¯°±¨²， °³´µ¶·=£š¤ ߢ«®·²。 （２） ¸¹Ôº。 Š|_`ß¡、 ª¤°，»¼½äÞ߬¾À （０． ５ ＭＰａ） ， ¿À Áª¤ÔÂà ０． ３ ＭＰａ —， ĹÅ ¤Íԏ—ß，‡/ ３ ～ ４ Æ。 （３） ÇÈ。 ÉʽäÞ߬ ４． ５ ＭＰａ，ß ¬ ４． ０ ＭＰａ °ËÌ ２４ ｈ，ÍÂÇÈ,Ô。 （４） ˆ‰– 。 Îϓó•óæ¼ ０． ５ ℃，ª ˆ‰ / µ， ù ú ¥ 5 Ô ò Ð Ë Ì ¯ Ñ Ò ß  ¼ ４． ０ ＭＰａ，ÌÊ ６ ｈ，ӏ—ßÜÔ·Õ，&Ö¼ˆ‰ – 。 （５） ׌ùú。 ˆ‰– °ÉÊËÌ —ß ４． ０ ＭＰａ，¬ ２４ ｈ °žòª_`ߚ ùú。 Ø=ÞßÕ¬ ４． ０ ＭＰａ， “ËÌߡُ —ßܸ，ÄÍÞߏ—ߘÚÛÜ，Ô¯Ý Â=ÞßάùúÞßÀ°žòß×`ß， ¬µ¸àá １５％ âãäùú。 ２ ２． １  WM － WX#Y ˆ ２ ¼•ˆ‰–—²åÞß σ３ ·æµ 安全科学与工程·93· ３９４ ¬ ® ¯ °  －  （ σ１ － σ３ ） ～ ε ｌ  Ｓ ｈ  。 ±  ² ² ´ ２９ µ ³ ， Š
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„ ‹ŒŽ ‘（ σ１ － σ３ ） ｍ ；Š
， １５％ „ ‹ŒŽ‘， ŒŽ‘„Œ Ž。  ３ ’“ ”   Ｓ ｈ ŒŽ‘ （ σ１ － σ３ ） ｍ 
 σ３  ，ˆ，Ｓ ｈ  ２５％ ，（ σ１ － σ３ ） ｍ  σ３ ­ €  （ σ１ － σ３ ） ｍ ＝ ２． ０３０ σ３ ＋ ２． ０４０，    • Ｒ２ ＝ ０． ９９４ ９；Ｓ ｈ  ５０％ ，（ σ１ － σ３ ） ｍ ＝ ２． ３９５ σ３ ＋ １． ６２２，Ｒ ＝ ０． ９９９ ９； Ｓ ｈ  ８０％ ２ ２． ７０５ σ３ ＋ ２． ０６６，Ｒ ＝ ０． ９９４ ６。 ２ '３ Ｆｉｇ． ３ ， （ σ１ － σ３ ） ｍ ＝ `abcB\]_#Y Ｖａｒｉａｔｉｏｎｓ ｏｆ ｙｉｅｌｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｗｉｔｈ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅ  ３ ，  Ｓ ｈ –‚ ，  ŒŽ‘ （ σ１ － σ３ ） ｍ 
 σ３    ，ƒ—„。 – †，
 ˜™ ‡ˆ‰ Š‹ŒŽ‘Ž‘’“”š、 •– ›，™—‡Ž˜™˜š››œžŸ‹Œ¡ ［１８］ ™Ž‘¢œ£Ž‘žŸ ， ¤ ¡ƒ Š ŒŽ‘。 „¢£•¤¥–¦­，  '２ Ｆｉｇ． ２ Z[\]^EFGHIJKL_WM － WX#Y Ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎ ｃｕｒｖｅｓ ｆｏｒ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｗｉｔｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅ  ２ ，    、 、 、   （
 １、２ ＭＰａ）  （
 ３ ＭＰａ） 。 
，   （ σ１ － σ３ ） ｍ  Ｅ  Ｓ ｈ  。 ­
 （１、２ ＭＰａ） ，  ， €‚­。 ­ƒ
（３ ＭＰａ） ， „  €‚ †。 ２． ２ `abcB\]_#Y ‡， „‡ ２ ˆ‰ －  ·94·安全科学与工程 ŒŽ‘（ σ１ － σ３ ） ｍ 
§™¥ ¨。  ２． ３ dOefBHIJghc_#Y  ４ ©
   Ｅ  Ｓ ｈ     ，  ˆ， σ３  １ ＭＰａ ，Ｅ  Ｓ ｈ ­€ Ｅ ＝ ９５． ３４０Ｓ ｈ ＋ １３８． ９１６，• Ｒ２ ＝ ０． ９３１ ６；σ３  ２ ＭＰａ ，Ｅ ＝ １２１． ５６１Ｓ ｈ ＋ １５２． ５９０，Ｒ ＝ ０． ４８０ ３； σ３  ３ ＭＰａ ２ Ｅ ＝ １６３． ６０８Ｓ ｈ ＋ １７１． ４９９，Ｒ２ ＝ ０． ９７３ １。 ，  ４ ¦，§
，   Ｅ  Ｓ ｈ  。 „¢ £•¤­ª¨，©
 １ ＭＰａ  ３ ＭＰａ ，  Ｅ  Ｓ ｈ §™­¨ ；©
 ２ ＭＰａ ，  Ｅ   Ｓ ｈ ­ª。 «–«¬，™®¯¥–¦ ·４ ¸ † ¹，‰：
€‚ － €ƒº»‘¼½”• 。 ， ，  σ３ ，  （  ） ， 
 。 （ ¤¥ ３９５ ） 、•£–€ƒ（ ¤¥€ƒ ） ¦•£–”Ÿ 。 ˜§›œ™（３） ～ （５） “š‹†„‡Ž Ａ、 Ｂ、Ｃ。 ˆš ３ ＭＰａ（  μ ＝ １ ／ ２） ‰， ‡Ž Ａ、Ｂ、Ｃ ›„›œ˜ƒ，ž¨‰¤¥€‚ƒš １５％ €ƒ ε ｍ —Ÿ€¤¥’€‚ （ σ１ － σ３ ） ｍ 。 ¡， ž¢ ›„‡Ž Ｄ。 ƒ（１） “¢， ˆ ε ‹‡£‰， Ｅ０′＝ ＢＤｅ Ｄε 。 ©ª”Ÿš Ｅ０′＝ ＢＤ。 ­ ２． １ ¤¥¦ ， 
 §¨©«˜ ª。 š›«¬®， ¬®  Ｅ ¯¯°±©ª”Ÿ［１８］ ，‡¨“ ４ Ｆｉｇ． ４ Ｄ ＝ Ｅ ／ Ｂ。 ²³‹，‡Ž Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ ´°± ­²žµ³ ´Žµ›„，‡Ž¬®ˆ¶¶· １ Ÿ¸。  Ｖａｒｉａｔｉｏｎｓ ｏｆ ｅｌａｓｔｉｃ ｍｏｄｕｌｕｓ ｗｉｔｈ ｈｙｄｒａｔｅ ｓａｔｕｒａｔｉｏｎｓ ３  ３． １  Ｔａｂｌｅ １ €‚ － €ƒ  （１、２ ＭＰａ） „€ƒ ， †  ­ ［２０］ ，“ŒŽ €‚ － €ƒ”•–€—­： σ１ － σ３ ＝ μｆ（ ε） ＋ （１ － μ） ｇ（ ε） ， ‚， 
 ｆ（ ε） ＝ （ Ａε － Ｂ） ｅ － Ｃε ＋ Ｂ， ｇ（ ε） ＝ Ｂ（１ － ｅ － Ｄε ） ， １ ２ ３ （１） ƒ： μ———˜„™Ž，  €‚ － €ƒ μ １， €‚ － €ƒ μ １ ／ ２； ３． ２ σ３ ／ ＭＰａ ，  （３ ＭＰａ） „€ƒ 。 ‡， 
ˆ ［１９］ ‰ Š‹ － ŒŽ ‘ ŒŽ’ ­ Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ———†„‡Ž。 σ３ ／ ＭＰａ １ ˆš １、２ ＭＰａ（  μ ＝ １） ‰，›œŠš － Ｃε ＋ Ｂ， （２） σ１ － σ３ ＝ ｆ（ ε） ＝ （ Ａε － Ｂ） ｅ žŸ€ƒ ε ‹‡ŒŽ‰， ¡‘’€‚，  （ σ１ － σ３ ） ｌ ＝ Ｂ， Ｅ ｔｍ ＝ ［ Ａ（１ － Ｃε） ＋ ＢＣ］ ｅ － Ｃεｍ ＝ ０， ２ （３） ƒ（２） “¢， ”Ÿš Ｅ ｔ ＝ ［ Ａ（１ － Ｃε） ＋ ＢＣ］ ｅ － Ｃε 。 •£– （ σ１ － σ３ ） ｍ ＝ （ Ａε ｍ － Ｂ） ｅ － Ｃεｍ ＋ Ｂ， ‡Ž Ｄ： ３ （４） （５） ƒ，（ σ１ － σ３ ） ｍ 、ε ｍ 、Ｅ ｔｍ ———•£–—•£ ３． ３ １   Ｐａｒａｍｅｔｅｒ ｖａｌｕｅｓ ｏｆ ｍｅｃｈａｎｉｃｓ ａｎｄ ｍｏｄｅｌｓ ｆｏｒ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ Ｓｈ ／ ％ Ｅ ／ ＭＰａ （σ１ － σ３ ） ｍ ／ ＭＰａ εｍ ／ ％ ２５ １６５． ８５８ ４． ０１０ ５． ５１５ ５ ５０ １８０． ８８９ ４． ００１ ４． ３７７ ４ ８０ ２１７． ７７７ ４． ６９０ ３． ９０８ ２ ２５ １７０． ５０４ ６． ２２０ ５． １０４ ２ ５０ ２３６． ２４３ ６． ４２７ ４． ３２０ ５ ８０ ２３９． ４４２ ７． ６４０ ４． ６２２ ５ ２５ ２１５． ７０９ ８． ０７０ １５． ０００ ０ ５０ ２４７． ２３８ ９． ００８ １５． ０００ ０ ８０ ３０５． １４２ １０． １００ １５． ０００ ０ Ａ Ｂ Ｃ Ｄ ０． ６４６ ４ ４． ０００ ０． ５９２ ８ — １． ４０３ ７ ３． ８４２ ０． ６０９ １ — ２． ０５５ ８ ４． ２３０ ０． ５４０ ５ — １． ７８２ ４ ６． ０７５ ０． ５５８ ７ — ２． ０６９ ４ ６． ３４４ ０． ７９６ ９ — ２． ５９９ ４ ７． ２６０ ０． ５４６ ６ — ０． ５７６ ４ ８． ０７０ １． ０００ ０ ０． ２６７ ３ ０． ６４２ ９ ９． ００８ １． ０００ ０ ０． ２７４ ７ ０． ７２１ ４ １０． １００ １． ０００ ０ ０． ３０２ １ 
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ŒŽ  安全科学与工程·95· ３９６ ³ ´ µ ¶ ， －  ， ５ 。 · ª ¸ ¸ º ２９ » ¹ ，š› ２ ＭＰａ
  －  ２ ＭＰａ    € ‚      ‘  œ  ž ，  ­   Ÿ ž：    ０ ～ ３％  － ¡
 ，Ž¢，Ž ３％  。  ６ ŽŸž£。 ６ Ｆｉｇ． ６ ２ ＭＰａ    Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｂｅｔｗｅｅｎ ｒｅｖｉｓｅｄ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｅｘｐｏ ｎｅｎｔｉａｌ ｍｏｄｅｌ ａｎｄ ｔｅｓｔ ｒｅｓｕｌｔｓ ｕｎｄｅｒ ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ２ ＭＰａ ­  ６ ­，Ÿž£ƒ„ ¤¥  ２ ＭＰａ
 ’“”。 ４     －  
 （１、２ ＭＰａ） ， 
 （１） （３ ＭＰａ） 。 ¦§‰Š‡， ５ Ｆｉｇ． ５ ¨©†‡ˆ
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，   Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｂｅｔｗｅｅｎ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｅｘｐｏｎｅｎｔｉａｌ «¬ˆ‰Š‡­€ª， ƒ
Ž １、３ ＭＰａ ‚‹Œ ， ƒ
Ž ｍｏｄｅｌ ａｎｄ ｔｅｓｔ ｒｅｓｕｌｔｓ  ５ ，    
（１、２ ＭＰａ）   
（３ ＭＰａ） ，  ­ €‚ƒ„ ­
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Ž ２ ＭＰａ “” ３． ４  ‘’ •。 –—
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’“”。 º４ »  ，：€ －  ｖａｒｉｏｕｓ ｐｏｒｏｓｉｔｙ［ Ｊ］ ． Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｏｆｆｓｈｏｒｅ Ｐｏｌａｒ Ｅｎｇｉ ： ［１］ ，   －  ，  ｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１１， ２１（４） ： ３１６ － ３２２． ， ．  ［ Ｊ］ ． 
， ２０１８，  ３５（２） ： ４２９ － ４３６． ［２］ ［１２］ ｈｙｄｒａｔｉｏｎ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈｉｎａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏ ［４］  ， ，  ［１３］ ［１４］ Ｇａｏ Ｘ， Ｇａｏ Ｃ， Ｚｈａｎｇ Ｂ Ｙ， ｅｔ ａｌ． Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｏｎ „ ［１５］ †， ， ， ． ‡ˆ ‹Œ
‡ € ， ２０１０， ３９（２） ： ３３６ － ３４４． ［６］ ［７］ ［８］ ，  ［ Ｊ］ ． “ ，„ ”， ２０１３， ３６（１） ： １０３ － １１０． •–—． ˜‘’™ 
， ２０１７， ３６（２） ： ３８０ － ３９４． š›œ，  ，  ， ． ž  ［１７］ Ÿ¡¢˜ ［１８］ ３８（９） ： １３４７ － １３５３． ［９］  ’ ［１０］ ， •，  ， ．  ［ Ｊ］ ． ， ２０１５， ４０（１２） ： ２８２９ － ２８３６． ［１１］ ［１９］ Ｙｕ Ｆ， Ｓｏｎｇ Ｙ， Ｌｉ Ｗ， ｅｔ ａｌ． Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｅｎｉｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１１， ７７（２） ： １８３ － １８８． ｈｙｄｒａｔｅ ｄｉｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ａｔ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ ｏｎ ｔｈｅ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ  ¦， ，  ， ． §¨€©ª« ¬®
¯°［ Ｊ］ ． ¢®， ２０１９， ４０ （４） ： ，  ， ­€‚， ． ‰± ƒŽ ‚ƒ［ Ｊ］ ． ˆŽ
， ２０１２， ３４（７） ： １２３４ － １２４０． „， •， • ， ． ƒˆ ¬†² Ｄｕｎ ， ． ˆŽ － ´®µ¶ ｃａｎ － Ｃｈａｎｇ «［ Ｊ］ ． ˆ
， ２０１６， ３５（１２） ： ２３８８ － ２３９７． ‘ ａｎｄ ｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｖｅ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ａｒｔｉｆｉｃｉａｌ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ Ｓｏｎｇ Ｙ Ｃ， Ｚｈｕ Ｙ Ｍ， Ｌｉｕ Ｗ Ｇ， ｅｔ ａｌ． Ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｍｅｃｈａｎｅ ３７５ － ３８６． ［ Ｊ］ ． ˆ ‰€‚ƒ［ Ｊ］ ． ”（ £¤¥） ， ２０１７， ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｓｅｄｉｍｅｎｔｓ ｉｎｇ， ２０１６， １４７（２） ： ７７ － ８６． ［１６］ ‘’ Ｓｏｎｇ Ｙ Ｃ， Ｚｈｕ Ｙ Ｍ， Ｌｉｕ Ｗ Ｇ， ｅｔ ａｌ． Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｐｒｏｒｏｕｓ ｓｅｄｉｍｅｎｔ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｅｎｇｉｎｅｅｒ ‰Š ［ Ｊ］ ． ˆŽ
 †．  ｍｏｄｅｌ ｆｏｒ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｓｏｉｌ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｇｅｏｐｈｙｓｉｃａｌ Ｒｅ （２） ： ７０ － ７８． ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ［ Ｊ ］ ． Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ［５］ Ｕｃｈｉｄａ Ｓ， Ｓｏｇａ Ｋ， Ｙａｍａｍｏｔｏ Ｋ． Ｃｒｉｔｉｃａｌ ｓｔａｔｅ ｓｏｉｌ ｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｖｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｄｉｓｓｏｃａｉｔｏｎ［ Ｊ］ ． Ｍａｒｉｎｅ ＆ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｇｅｏｌｏｇｙ， ２０１４， ５２ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｕｎｄｅｒ ｔｒｉａｘｉａｌ ２０１５， ２５（１） ： ９５ － １１２． ｔｒｉａｘｉａｌ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ａｒｔｉｆｉｃｉａｌ ｍｅｔｈａｎｅｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｓｅａｒｃｈ Ｓｏｌｉｄ Ｅａｒｔｈ， ２０１２， １１７（ Ｂ３） ： ３２ － ３９． ， ．    ­€‚ƒ［Ｊ］． ， ２０１４， ３９（８）： １４９２ －１４９６． Ｍｉｙａｚａｋｉ Ｋ， Ｔｅｎｍａ Ｎ， Ａｏｋｉ Ｋ， ｅｔ ａｌ． Ａ ｎｏｎｌｉｎｅａｒ ｅｌａｓｔｉｃ ｍｏｄｅｌ ｆｏｒ ｓｅｄｉｍｅｎｔ ｓａｍｐｌｅｓ［Ｊ］． Ｅｎｅｒｇｉｅｓ， ２０１２， ５（１０）： ４０５７ －４０７５． Ｗｕ Ｑ， Ｈｅ Ｘ Ｑ． Ｐｒｅｖｅｎｔｉｎｇ ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ ｏｕｔｂｕｒｓｔ ｕｓｉｎｇ ｍｅｔｈａｎｅ ｇｙ， ２００３， １３（１） ： ７ － １０． ［３］ ３９７ ¼©ª½¾ ［２０］ ， ‡ˆ‰， Š³ «［ Ｊ］ ． ˆŽ
， ２０１７， ３６（５） ： １２６９ － １２７９．  ‹， Œ·， Ž ‘． ¸’¹Ž －  ¶´ ® － “ ¶«［Ｊ］． ˆŽ
， ２０１０， ３２（９）： ４５５ －４５９． Ｙｕ Ｆ， Ｓｏｎｇ Ｙ， Ｌｉ Ｙ， ｅｔ ａｌ． Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎ ｂｅｈａｖｉｏｒ ａｎｄ ｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｖｅ ｒｅｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅｂｅａｒｉｎｇ ｓｅｄｉｍｅｎｔｓ ｗｉｔｈ （    ） 安全科学与工程·97·  ２６  ６  ２０１６  １１   －  －  １  Ｖｏｌ． ２６ Ｎｏ． ６          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ， 
 １  ， Ｎｏｖ． ２０１６ ２  ， ２ ２  ， （１．   ­€‚ƒ„  ，  ２  †‡ˆ‰Š‹， ŒŽ‘ １５００２２； ２．  ’“”•， ŒŽ‘ １５００２２） ! "： ，
 －  －  ­€‚ƒ„， †‡ˆ‰Š ‹ŒŽ‘、’“”‘、 •”–—˜™Žš› œžŸ¡¢£¤， ¥‰œ¦§ ¨©ª¢ «¡ «¬® ，¯°±ˆ‰¨²—˜³´µ› œ¦Ÿ¡¢¶·¸¹。 º»¼½： —˜¾ ¿ ，› œ¦§ÀÁŒŽ–ÂÃÄœ”¢ÆÇÈÉÊËÌ¢¶·ÍÎ，ϗ˜Ðњœ¦§ £¤ÒÓÔÕ。 ÀÁ •”¢ÆÇ，œ¦§É“ Ｖ” Ö׶·，ÏǗ˜œ¦§¶·¬ØÙ。 Š‹ —•™Žµ，ǘÚ， œ¦§ÛÜÝފ¶； —˜Ú， › œ¦§ÀÁ—•™Ž¢ÆÇÉß Ｇａｕｓｓ à̶·ÍÎ，á‡ÔÕâ、 ã«Æäâ、 å™Æäâ–ã«âæçâè。 é ‡ˆêë ‰ìí³´µ—ï 𜦧«¬ñò。 ； œž； —˜™Ž；  －  －  ； ­€‚ #$%： ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１６． ０６． ００４ &'()*：ＴＤ７１２； ＴＤ３１５ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１６）０６－ ０６０６－ ０６ +./01：Ａ Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｓｅｅｐａｇｅ ｌａｗ ｕｎｄｅｒｌｙｉｎｇ ｌｏｗｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｇａｓｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｕｎｄｅｒ ｃｏｕｐｌｉｎｇ ｏｆ ｓｏｌｉｄｔｈｅｒｍａｌｇａｓ Ｌｉｕ Ｇａｎｇ１ ， Ｘｉａｏ Ｆｕｋｕｎ１ ， Ｙｕ Ｈａｎ２ ， Ｈｏｕ Ｚｈｉｙｕａｎ２ ， Ｚｈａｏ Ｒｏｎｇｘｉｎ２ ， Ｐａｎｇ Ｊｉａｎｂａｏ２ （１． Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｇｒｏｕｎｄ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ ＆ Ｇａｓ Ｃｏｎｔｒｏｌ ｉｎ Ｄｅｅｐ Ｍｉｎｉｎｇ Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｓ ｆｏｃｕｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ ａｎｄ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ ｏｕｔｂｕｒｓｔ ｄｉｓａｓｔｅｒｓ． Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｃｏｎｓｉｓｔｓ ｏｆ ａ ｓｙｓｔｅｍａｔｉｃ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｆｉｅｌｄ， ｍａｉｎ ｓｔｒｅｓｓ ｆｉｅｌｄ， ｇａｓ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ａｎｄ ｕｎｌｏａｄｉｎｇ ｓｐｅｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｓｅｅｐａｇｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｇａｓｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｕｓｉｎｇ ｓｏｌｉｄｔｈｅｒｍａｌｇａｓ ｃｏｕｐｌｉｎｇ ｔｒｕｅ ｔｈｒｅｅ ａｘｉｓ ｄｅｖｉｃｅ； ａ ｃｏｎｓｅｑｕｅｎｔ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ａｎｄ ｉｔｓ ｑｕａｌｉｔａｔｉｖｅ ａｎｄ ｑｕａｎｔｉｔａｔｉｖｅ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ； ａｎｄ ａ ｄｅｅｐｅｒ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｖａｒｉａｔｉｏｎ ｌａｗ ｂｅｈｉｎｄ ｔｈｅ ｐｅｒｍｅａ ｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｇａｓｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｕｎｄｅｒ ｖａｒｉｏｕｓ ｕｎｌｏａｄｉｎｇ ｐａｔｈｓ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｉｎｄｉｃａｔｅ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｇａｓ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｇａｓｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｅｘｈｉｂｉｔｓ ｃｈａｎｇｅ ｔｅｎｄｅｎｃｙ ｏｆ ｎｅｇａｔｉｖｅ ｉｎｄｅｘ， ａｓ ｉｓ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｄ ｂｙ ａ ｄｅｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｔｅｍｐｅｒａ ｔｕｒｅ ａｎｄ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ ｓｔｒｅｓｓ ｂｅｆｏｒｅ ａｎｄ ａｆｔｅｒ ｕｎｌｏａｄｉｎｇ ｗｈｉｃｈ ｈａｓ ａ ｇｒａｄｕａｌｌｙ ｄｅｃｒｅａｓｉｎｇ ｅｆｆｅｃｔ ｏｎ ｐｅｒｍｅａｂｉｌ ｉｔｙ； ａｌｏｎｇ ｗｉｔｈ ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ ｇａｓ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｃｏｍｅｓ ａ “ Ｖ” ｆｏｎｔ ｃｈａｎｇｅ ｉｎ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ， ｓｕｇｇｅｓｔｉｎｇ ａ ｓｍａｌｌ ａ ｍｏｕｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｖａｒｉａｔｉｏｎ ｉｎ ｌｏａｄｉｎｇ ａｎｄ ｕｎｌｏａｄｉｎｇ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ； ｗｈｅｎ ｓｕｂｊｅｃｔｅｄ ｔｏ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｒｅｌｉｅｆ ｖｅｌｏｃｉｔｙ， ｔｈｅ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｒｅｍａｉｎｓ ｕｎｃｈａｎｇｅｄ ｉｆ ｉｔ ｉｓ ｌｏａｄｅｄ； ａｎｄ ｗｈｅｎ ｌｏａｄｅｄ， ｔｈｅ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｇａｓ ｂｅａｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｓｈｏｗｓ ａ ｃｈａｎｇｅ ｔｒｅｎｄ ｏｆ Ｇａｕｓｓ ｆｕｎｃｔｉｏｎ， ａｌｏｎｇ ｗｉｔｈ ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｒｅｌｉｅｆ ｖｅｌｏｃｉｔｙ， ｒｅｐｒｅｓｅｎｔｉｎｇ ｔｈｅ ｆｏｕｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｚｏｎｅｓ： ｔｈｅ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｚｏｎｅ， ｔｈｅ ｓｔａｂｌｅ ｇｒｏｗｔｈ ａｒｅａ， ｔｈｅ ｄｅｃｅｌｅｒａｔｉｏｎ ｇｒｏｗｔｈ ｚｏｎｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｓｔａｂｌｅ ｒｅｇｉｏｎ． Ｔｈｅ ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｐｒｏｖｉｄｅｓ ａ ｑｕａｎｔｉｔａｔｉｖｅ ｆｏｒｍｕｌａ ｂｅｈｉｎｄ ｕｎｌｏａｄｉｎｇ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｕｎｄｅｒ ｃｏｍｐｌｅｘ ｓｔｒｅｓｓ ｐａｔｈ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｇａｓ； ｓｅｅｐａｇｅ； ｕｎｌｏａｄｉｎｇ ｖｅｌｏｃｉｔｙ； ｃｏｕｐｌｉｎｇ ｏｆ ｓｏｌｉｄｔｈｅｒｍａｌｇａｓ； ｔｒｕｅ ｔｈｒｅｅ ａｘｉｓ 2345： ２０１６ － １０ － ０８ 6789： –—˜™š›œž（５１５７４１１５； ５１３７４０９７； ５１６０４１００） :;<=>?： Ÿ ·98·安全科学与工程 ¡（１９８６ － ） ，¢，£¤¥¦§，¨©，ª«，¬®¯°：±²³，Ｅｍａｉｌ：１８９４４６３０１１０＠ １６３． ｃｏｍ。 7６ 8 ０  9 6，©：^ － + － *`@°(× ，ÉÉ/’Øþ‘‹ÉžŸ·¡¢žŸ Ž，*Ÿ¸“þ‘‹Í¸ *£·¤¸¥  ［１］  ，    、、
 ， ［２］ ６０７ §¢‡¡ß45 ­€‚ƒ„ †‡ˆ 。 
 ‘’“”•‡–—˜ ¦Ž，ÌžŸ# þ‘‹§Ì¨·ÌžŸ Ž，©‘ ‹–—˜# ®ª2™·« ®¯ １ａ ©°，¯®‰±·)‰±óÉ´Âî¯ １ｂ ©°。 ¬。 ^*`@-)„ ‰Š‹ŒŽ ™，š™‡›œ˜žŸ¡¢ ［３］ ‡£。 € ，¨ ０． １ ～ １． ０ ｍＤ ©ª    １ ͸ *´µ； ６ *£； ２ ¸/； ３ ¿¸¥； ４ ¸²³þ‘； ５ ÷ *´µ； ７ §Ì¨； ８ ßؔ’þ‘； ９ –—˜™# þ‘； １０ ]›œ； １１ š； １２ ÉÉ/ÌžŸ ａ ËÈ，ÙÊË¿。 ÚÛ，ÜÝÇÞ Ÿ‡ ¡ßàáâÔ‰。   ²，‚ïðñò󞟫Áäôõêëìö÷ øÜÇùúû，üý܎þÿ‡~。 }| ［４ － ８］     óʺ{[\¸、  ¸、 ]¸·^_`@ôõ ，× žñ· ¡ß?Ù÷øÜú>。 ·ÁÀ¬®žŸ/?Ù¡¢?ٛþ· ]ô õ  Ì   /  ó ¡ ¢ ? Ù ‡ » ¼。 } | ［１６ － １９］ ØžŸìö¬ -)þ‘  ƒã，ÁäåæçèéŸêëìí，î }|［９ － １２］ ó× ‡¡¢ ]=¸、 < ª;Á\¸、Ì、  ¸、 :ÉÉ/¬®©÷ øÜ.Ù.Ø。 }| ［１３ － １５］ ú>Ü¿À     ¸¹º»¼，Ž”½¾¿À·ÁÀÂÃ。 ÄÅ，Æ LJȿ，ÉÊËÈ， ÌÊËÈÍ （ Î ­« ３０ ～ ５０ ℃ ／ ｋｍ） ，¤¡¢ ÊËϧ， ÐÑ  ™´ÒÓÔÕÖ， š ×Ø· ¸Ê      ‚¤¡¢ ¥¦§ ˆ。 «ƒ¬®， ¯°±²³Ÿ´µ¶· ｂ Ｆｉｇ． １     ›œ™¶É· １  Ｓｏｌｉｄ ａｎｄ ｇａｓ ｃｏｕｐｌｉｎｇ ｔｅｓｔ ａｐｐａｒａｔｕｓ ２  ２ １  -)¸ü2¹º»ƒºŽ¼ １１ ¤， † ＃ ®，¡ßú>Ü-‡,。  ú > ˜« ]· ]‡ôõ÷ø‡， š«ƒ ¤ ¬®，¤Ÿ½¾=ÉÂÃ，ž ŸñÙ、Ì、 É、  ¸·¯°±÷ ÇÁ¬ ７００ ｍ， Â、 çÃ， ÄÅÆ¿¯ ˜»¼¯°±²³Ÿ¡¢?Ù‡Ô‰Ú ，ÚÛ，òú>ÜʺÁäôõ^ － + － *` @]§¢‡ １ ¡ß?Ù。 ½ Ø， Ÿ¡¢ ，“¬<¾ §， ™ ¿À。 †¤ ，À-)Çü±Æ。 È3É·±‡¡¢ «Ê ‘ËÌÍ， ‹ÎÏЩ ［４］ ‡-) ÑÒò‡/45ŽÐ， (±ÓÔÉú>ž Ÿ¡ß?٘ø‡。 ±Ƈ °¬®： Õ Öüý¸(×Ø×Ã， ÆØØü ０． １８ ～ ０． ２５ ｍｍ‡×，¿ÙØÚÛ@  ÜÝ ¾５０ ｍｍ × ５０ ｍｍ × １３０ ｍｍ ‰Þ， « ＴＡＷ － ２０００ＫＮ ߘ# -)('&%$ƒÇÞ¸#  à_‚ƒž1]6Ù-)þ‘ ¨ １００ ＭＰａ ¸ 
Ô"-)!·
01‘ ­€ @ú ‡^ － + － *`@]‚ƒ-)„ 。 †‡ áÀ ３０ ｍｉｎ，â‰Ý« １２０ ℃ ã¨ãä２４ ｈ，å ˆóžŸ«ÊºÉ、Ì、 ¸ ‡¡ß?Ù÷ø‰Š。 -)„ ˆ‰‹ŒÞŽ ２ ２ ：‚ƒ¿Àþ‘、 ÉÉ/’Øþ‘、 *Ÿ¸ “þ‘、Ì# þ‘、ßؔ’þ‘•–—˜™ # þ‘。 ‚ƒ¿Àþ‘‹=¿Àš·›œŽ «äæ，¨ˆ-)Ñ(。  Ÿ«çè=Ê©ÉÂÃ， ƒ ¬®，´»¼， ÉÔé·， êë±ìÄ ½¾ÁäÂÃ，ÆíLJȿ，Ì ¸Ê 安全科学与工程·99· ６０８ Û Ü Ý Þ ß  à à Ｋ＝ ，，   、 、
、   。 ­€‚： （１） ƒ„ ， † ‡ˆ ， ‡ˆ。 
， ­€‹。 ‰Š， （２ ） Œ‚ƒ„ Ž‚ １ ｈ， †‘‡ ˆ， ‰ １ ｈ， „Š’“‹”• –，ŒŒ—‡ˆŽ˜ ™š›‘œƒž、’Ÿ ƒž“‡”¡，¢•‰£–—ƒ‡ˆ˜“¤™。 š›˜“¤™。 （３） œ
ž‡¥ ™，
 Ÿ¡†‘， ¢Ž˜“¤ １ ｈ。 £¤ƒž¢¤œ¦ˆ， â ２６ ã á ２ｑμＬｐ０ ， Ａ（ ｐ２１ － ｐ２２ ） （１） ２ ÄÀ：Ｋ———，ｍ ； Ａ———ÇțÉ，ｍ２ ； Ｌ———Ê，ｍ； ｑ———¬—，ｍ３ ／ ｓ； μ——— Å ´ Ë ‹  Ì， μ ＝ １． ０８７ × １０ ＭＰａ·ｓ； － １１ ｐ０ ———­€¾Å，Ｐａ； ｐ１ ———œÍ，ＭＰａ； ３ ２ ｐ２ ———Í，ＭＰａ。 YZ[\ISTU]^_ 、ˆ”Ϊ¸±²‚，‘ ¥§。 （４） ¨¦， §©ª«¨‚¬® Æ
˜ÇÈ。 ˜­€ÌĜ¦ ÏÉ，ú‡ˆˆ
 ， ÊÀ，  ‹­€。 ２ ３ DEQR 
ÐÉÑÒ̯Ó，Ä（２） ÔÕ： Ｋ ＝ ａｅ － ｂｔ ， ¯°ª«±²‚³´µ ¶，©ª  · « ¬ ­ ®， “ ¤   σ ｘ ＝ ２． ０ ＭＰａ， ÄÀ：ｔ———
，℃ ； ａ、ｂ———ÏÉÖÌ。 σ ｙ ＝ １． ５ ＭＰａ，σ ｚ ＝ １． ０ ＭＰａ， ｐ ＝ ０． ３ ＭＰａ，
 ｔ ＝ ３０ ℃ ，ˆ ｖ ＝ ０． ００６ ＭＰａ ／ ｓ，¯°œ¦ ‚¨­€： QR １ σ ｙ 、 σ ｚ 、ｐ ” ｖ ª¸，ｔ ± ３０ ℃  １０ ℃ ¯²¹‡º ７０ ℃ ，
³¸， »´µ„，
œ¤ ０． ９ ｈ •，œ¤ ｖ ˆ σ ｘ ，
 ¸¶”ˆ¼•´¬®‹。 ｔ、 σ ｙ 、 σ ｚ 、 ｐ ” ｖ ª ¸， σ ｘ ± QR ２ ２． ０ ＭＰａ ３． ０ ＭＰａ ¯²¹‡º １４． ０ ＭＰａ， · ‡½¸ σ ｘ ，»´µ，σ ｘ œ¤ ０． ９ ｈ •，œ¤  ｖ  σ ｘ ，ª«ˆ‚´¬®‹。 × ２ ¯ª«
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žÀœ¦， Á»Â¼©ž« ‹，½¾¿ÀÁ¤¶¢， ÃÄÀÁ¤¶， ú­€À Ｋ ÅÆÄ（１） ： ·100·安全科学与工程   ¹，‡º ０． ０１８ ＭＰａ ／ ｓ。 ³¸ˆº»´µ    »´µ， σ ｘ œ¤ ０． ９ｈ •， œ¤ ｖ  σ ｘ ， ª«‚´¬®‹。 ３ （２） Ｆｉｇ． ２ ３ ３ '２      `abcd&YZ[STU]^_ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｎ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｄｕｒｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｌｏａｄｉｎｇ ａｎｄ ｕｎｌｏａｄｉｎｇ efg[\ISTU]^_ 、ˆ”
Ϊ¸±²‚，‘Æ ˜ÇÈ。 ˜­€ÌĜ¦ Í６ Î Ï，Ð：Ñ － Ò － ÓÔ›œ„ ，、，， ， （３） ： Ｋ ＝ ｃｅ － ｄσ ｘ ， （３） ：σ ｘ ———，ＭＰａ； ｃ、ｄ———。 ６０９ ’Õ£¤ “ Ｖ” „ £¤。 šŠ ０． ３ ～ ０． ９ ＭＰａ ˜，
š‚，  ’。 šŠ ０． ９ ～ １． ５ ＭＰａ ˜，
š ‚， 。 ‚‰²— ３ ，†š€˜， ³‰² € ，‡´ µ¶š
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。         Ｆｉｇ． ５ ５ ：  Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｕｎｌｏａｄｉｎｇ ｓｐｅｅｄ ｏｎ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ： ［１］ “ ” •． À – º » — Ú ［ Ｍ ］ ． ˜ ™： „ Û À Ü ® ±  š ›， １９９２． ­• –，ÀÁ„ （ • ） Š¸¶ ［２］ £·，œ’， ƒ¶£·º»€—² ˜。 Á¬‚’š¾­Ã™¬›œ ，ƒº»¬²€— ­ƒ¹。 šÀš ‚’，¾“„¯¿， Á’š™¬ 。 ¬š†™¬¯¿”™¬›œ ·102·安全科学与工程 ＤＩＡＺ Ａ Ｍ Ｂ， ＧＯＮＺＡＬＥＺ Ｎ Ｃ． Ｃｏｎｒｏｌ ａｎｄ ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ ｏｆ ｇａｓ ｏｕｔ ｂｕｒｓｔｓ ｉｎ ｃｏａｌ ｍｉｎｅｓ， ＲｉｏｓａＯｌｌｏｎｉｅｇｏ ｃｏａｌｆｉｅｌｄ， Ｓｐａｉｎ［ Ｊ］ ． Ｉｎｔｅｒ ｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｏａｌ Ｇｅｏｌｏｇｙ， ２００７， ６９（４） ： ２５３ － ２６６． ［３］ œ©ª． º»Ë±［ Ｍ］ ． žŸ： ݶÜš›， ２０１１． ［４］ «¬®， ¡­¢， £¤¥， Â．  ÞƒÖº»› Ÿ±”º»¡ß×؏àá［ Ｊ］ ． ›âŸ±ã¶Œ± ä， ２０１１， ３０（１） ： ６８ － ７７． Ð６ Ñ ° ±，‡：À － — － ¬˜™š›Šžƒ ［５］ ． ［ Ｄ］ ． ［６］ ． 
  ： ［７］ ［８］ ． ‚ƒ„   ‰   ［ Ｊ ］．    ２３９３， ２３９８． ［９］ ［１０］ ［１１］ ［１２］ ［１３］ ［１４］ † €，  ，  ． Š‚ ［Ｊ］．  ‹ ， ２０１２， ３１（２）： ３０３ －３１０． •‰［ Ｄ］ ． Ÿ： Ÿ ， ２０１１． ‡ ¥， ƒˆˆ，  ‰， ‡． ¦’§ ±， ‡． ™š¦’§›œšžŸ ² ³ ´   ［ Ｊ］ ．    ‹ ， ２０１４， ３３ ［１８］ ”•–， °  ［Ｊ］．  ‹ ， ２０１５， ３４（Ｓ２）： ４２１６ －４２２５． ±， — ¢¤¸¥ ˜， ‡． ™š§·š› œŠ［ Ｊ］ ．  ３５（１０） ： １９５４ － １９６４． “”  ”•–， ° ±，  ‹ ［２０］ «“¯¤¸ ¥œ‚ ［ Ｊ］ ．   œ‚ ¦， ¬ ²¶
， ２０１６， ¦， ‡． §¨¨©ª¢ ， ２０１６， ３５（ Ｓ２） ： ３４５８ － ３４７２． ¢£¤ ［Ｊ］．  ‹ ， ２００６， ２５（Ｓ１）： ２９６３ －２９６８． ， ”•–， ° ±， — ˜． ¡¢ ９０＃µž‚²¶£¤ œ‚ƒœ ‚ž ­€， ‚¡， ƒ„ ， ‡．  ˆ† ˜， ° ‹ ［１７］ ［１９］  œ‚ž‰［ Ｊ］ ．  ”•–， — ， ２０１１， ¥， ƒˆˆ， ‡． ¬®¦’§¯’“ （９） ： １７９１ － １７９７． 
•‰［Ｊ］． – ， ２０１１， ３６（１２）： ２０３９ －２０４２． ． —˜™š›Š ‘， ‡ ‚ „ˆ ， ２０１０， ３１ （ ８ ） ： ２３８９ － 
，  ， ． ŠŒŽ‘’ Ž ２０１４， ３３（１０） ： ２１３８ － ２１４６． ［１６］ ， ‡．  ‹ ３０（９） ： １８４８ － １８５４． ［１５］  
 ， ２００６． ，  ［Ｊ］． ­€ ， ２００２， １７（４）： ２８ － ３２． ［ Ｄ］ ． ：  ， ƒœ‚ª«ž•‰［ Ｊ］ ．  ， ２０１２． ：  ６１１ ®， ƒ ‹ ¯． °¹©± ƒžª«［ Ｊ］ ． º»¥€¼ ， ２０１６， ２６（１） ： ２１ － ２４． œŠž‰［Ｊ］． – ， ２０１２， ３７（９）： １４９３ － １４９８． ‡ ¥， ， ‹Œ （  ， ‡． ˆ¨¤©  ） 檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪 （  ６００ ） ［ Ｄ］ ． ：€¼ ： ［１］ ［２］ ［３］ ［７］ °²． ³´ ［ Ｄ］ ． ：  ［５］ ［６］ ， ２０１３： １ － １２． ¶¿·¼¸ ［８］ ¹º»． ¼½¦Àµ„ ［ Ｄ］ ． ¿À： ¢€€¼ Á ¼ ［４］ µ½¾„  ， ２００６． ™„½¾ÁžÂ Â． µ¼À¿·¼¸［ Ｄ］ ． ： € µ¼½¿·¼¸［ Ｄ］ ． ： ［１０］ ， ２００６： １ － ６０． €¼ ， ２０１２： １ － ５１．  ， Ä Å， ÄÆÇ． ™¿·¼¸Ã“ ” È É £． ÊËÌ Î． µ¿·³È¼¸ ［ Ｊ］ ． –¼¸， ２０１４， ３３（０４） ： １１８ － １２１． Ï Ð， Ñ »¥€¼ ［９ ］ ． à ÍÂ， Ç€， ° ， ２０１３： ３９ － ５２． Ò． “ ” œÄµÉ „［ Ｊ］ ． º ， ２０１６， ２６（４） ： ３５８ － ３６１， ３７７． Ó ÔÕ， Ö ． ＦＬＡＣ ／ ＦＬＡＣ３Ｄ Ê  ‹ • × ［ Ｍ］ ．  Ï ¼¸， ２０１５， ４３ （１０ ） ： ： Ò­ËØ， ２０１３． Ð， Ñ Ò， ³Ç»， ‡． ÌÙ̀‚ڜĵ ÎÆϽ¾¼¸［ Ｊ］ ． –€ ５１ － ５５． œÄµž›［ Ｊ］ ． ２０１０，１５（６） ：４６ － ４８． “ ” ÅÆœĵ¿·¼¸ （  ） 安全科学与工程·103·  ２７  ５  Ｖｏｌ． ２７ Ｎｏ． ５          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１７  ９   －  ，  － ，  ， （ 
 ，  "： －  ，­€‚ƒ„ ，†‡ˆ ‰Š ! Ｓｅｐ． ２０１７  ­ ２２１１１６）  － ， 
 。  ‹ １２０ ｍｉｎ ŒŽ ‘’­“。 ‘ƒ — ˜™š›œžŸ¡¢£¤¥¦。 ˜™§¨：   ©‘œžª １． ２７％ ；«¬’®¯° ± —  ©‘œžª １． ３４％ ， ² ”•–” ³©‘£¤¥ ２． ３３％ ，Ž ÁÂî。 — ´“µ¶·¸。 ¹º»± — ˜™ ¼½¾¿Àˆ #$%：；  — ； Ÿ； ； œž ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１７． ０５． ００４ &'()*： ＴＤ７１２ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１７）０５－ ０４６２－ ０６ +./01：Ａ Ｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎ ｌａｗ ｂｅｈｉｎｄ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｃｏａｌｇａｓｍｏｉｓｔｕｒｅ ｃｏｕｐｌｉｎｇ Ｌｕｏ Ｘｉｎｒｏｎｇ， Ｙａｎｇ Ｈｕａｎ， Ｌｉ Ｍｅｎｇｋｕｎ， Ｄｉｎｇ Ｚｈｅｎ （ Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｃｈｉｎａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｘｕｚｈｏｕ ２２１１１６， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓ ｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎ ｌａｗ ｂｅｈｉｎｄ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｃｏａｌｇａｓｍｏｉｓｔｕｒｅ ｃｏｕｐｌｉｎｇ． Ｔｈｅ ｄｅ ｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｄｒｉｌｌｉｎｇｓ ｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎ ｇａｓ ｖｏｌｕｍｅ， ｕｓｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ａｉｒ ｓｌａｇｇｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ ｉｓ ａ ｓｉｍｐｌｅ ａｎｄ ｒａｐｉｄ ｍｅｔｈｏｄ ｒｅｄｕｃｉｎｇ ｔｈｅ ａｍｏｕｎｔ ｏｆ ｇａｓ ｌｏｓｓ． Ｔｈｅ ｃｏｕｐｌｉｎｇ ｔｒｅｎｄ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏａｌｇａｓｍｏｉｓｔｕｒｅ ｃｏｍｐｌｉｅｓ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｌｏｇａｒｉｔｈｍｉｃ ｅｑｕａｔｉｏｎ ｗｉｔｈｉｎ １２０ ｍｉｎｕｔｅｓ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｉｎｖｏｌｖｅｓ ｅｒｒｏｒ ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｕｎｃｅｒｔａｉｎｔｙ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｉｎｇｌｅ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅ ａｎｄ ｐｌｕｒａｌｉｔｙ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｄｅｍｏｎｓｔｒａｔｅ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｖｅ ｅｒｒｏｒ ｏｆ ｇａｓ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｆ ｃｏａｌ ｓａｍ ｐｌｅ ｉｓ ｏｎｌｙ １． ２７％ ； ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｖｅ ｅｒｒｏｒ ｏｆ ｇａｓ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｆ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｓｔａｔｉｓｔｉｃａｌ ｄａｔａ ｉｓ ｏｎｌｙ １． ３４％ ；ａｎｄ ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｖｅ ｅｘｐａｎｄｅｄ ｕｎｃｅｒｔａｉｎｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｅｒｒｏｒ ｏｆ ｔｈｅ ｔｏｔａｌ ｇａｓ ｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎ ａｍｏｕｎｔ ｉｓ ２． ３３％ ， ａｄｅｑｕａｔｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ ｏｆ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｐｒａｃｔｉｃｅ． Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｃｏｕｌｄ ｐｒｏｖｉｄｅ ａ ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ｂａｓｉｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｃｏａｌ ｇａｓ ｃｏｎｔｅｎｔ ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｄｒｉｌｌｉｎｇｓ； ｇａｓ ｃｏｎｔｅｎｔ； ｍｏｉｓｔｕｒｅ； ｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎ ｌａｗ； ｅｒｒｏｒｓ 2345： ２０１７ － ０４ － １０ 6789： €‚ƒ„ †‡（ Ｕ１３６１１０２） :;<=>?： ˆ‰Š （ １９５７ － ） ， ‹，  Œ Ž‘’ “，” •， – — ˜ ™ š， › œ ž Ÿ：  ¡  ｅｄｕ． ｃｎ。 ·104·安全科学与工程 ¢ £ ¤ ¥ ¦  §， Ｅｍａｉｌ： ａｑ２０４ ＠ ｃｕｍｔ． %$#，¨：)€, － '４ & ０   － ¥—Ö× µ， ˆ \ å æ ç â Ú è  é ê ë â， ＡＱ ／ Ｔ １０６５— ２００８《 ), ¥—ÎÏÐÑý³ 》 ［１５］ ˆ\  ，， ， 、 、  － ， åæçâ，´¯µÐ¶·¸¹µ，ùĎ® ［１６ － １７］ 。 »‡«¬é  ú©º´
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Ú»‹Û@Ù。 µ，Ü݋@µû、 ‚¦、 ‹Û@Þ›œß µû，à¶@áâ©。 １ ２  *Éڂã(ô¥— ÐÑ‹\ÂÛ ØÙ³， ¥—ÐÑËäú@Ðå²æç １。 è\éŠóüÖê»：ë ０． １ ｇ，¹ìò ’©ª«¬ÎÅ ò １ ０００ ｃｍ 。 ðý³Ð¥— òóíô、±õýÅî¦。 ［６ － ７］ ｔ≤  ０ ≤槡 ੪«¬  － ¥— [\]^_î`@Ú?>= ;:Ö×µƒ®， /µû;:Ç <@«¬ ÈÉ，àªáâ。 Ｐ． Ｇ． Ｓｅｖ ｅｎｓｔｅｒ ¨ ４６３ ¥— π ［８］ µûʍåæçâ。  Ｄ 槡 ６ ０００ ｇ，íîò ０． ５ ｇ；ÐÖê：¹ì ３ ”ññ »åæçâ、 ìíâ、 Îñâ ｔ .ò ０ µ， ［９］ ¥—ò。  ¨ ¶ ¥—ñƒ®， åæçâ 
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 ７． ９４％ 。 ð¨ Å ７ @‹Ø¹ ［１０］ ¶¥—©ª， ­§É ƒ®¶ñáâ Ｑ ｔ ＝ Ａｌｎ ｔ ＋ Ｂ ¦€‚@ ¥—ƒ„。 †‡ ˆ‰Š`- １１ ‹ 、 Œ Ž ３２ ‹ ‘±@»«¬¶’，‹Ø¹ —˜ü“ ［１１］ ­§É ¥—©ª， ƒ®”¶ñ¥—Ö×。 ［１２］ •–—¨ ž     «¬ü˜™Úš› œÚ ¥—ŸÚ¥—Ö×， ƒ®åæç âÚèéêëâ¡¢¥—µû£¤
 ［１３］ ¡¥¼í¦。 ¨ «¬ ¨- １５ © @ －  － ¥Ö×， »åæ ç⍪«µû¬/ÇÈÉ® ， ª«µû¬¤ÇÈɹ。 ¯Ò®ØÒ+Ï° ＧＢ ／ Ｔ ２３２５０—２００９《  *ɱ²ÐÑý³ 》 ［１４］   Ｆｉｇ． １ １ ３ １        Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｄｅｖｉｃｅ ｏｆ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅ ｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎ ｇａｓ ｆｌｏｗ ｂｙ ｗｅｉｇｈｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ  ‹\ÂÛ³ÐÑ¥— —ÐÑ©ªËäæç ２。 。 ö @¥ ¯@ÐÅìò １ ｇ ／ ｍｉｎ µ， ÷Þ@ Ðø，‰Å@ ２００ ｇ ØÙ（ íùŽ ０． １ ｇ ） ，ˌö úûüÊ。 Éûü;ö ú½， ø½ö ú øŠ，àýþ­ø。 Éö úûü½Å€\ ÿ=~}ú|‹€å²。 ÜÝéŠóü Ÿ{ñàä ０。 [\ö ú （３ ～ ５ ｍｉｎ） Ú]^， 安全科学与工程·105· ４６４ ° ± ² ³ ´ ５ ｍｉｎ， Ｔａｂｌｅ ２  ０ （ ｇ ／ ｍｉｎ） 。  ， Ｑ３ ，  Ｘ３ ＝ Ｑ３ ／ ２００。   Ｆｉｇ． ２ １ ４ ２ 
  ，

 － ［２０］  Ｍｉｎｉｍｕｍ ｐｏｒｅ ｓｉｚｅ ｏｆ ｗａｔｅｒ ｅｎｔｅｒｉｎｇ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅ ¦¬ θ ＝ １２０° θ ＝ １５０° ０． １０ ＭＰａ Ž‘ １ ４３５． ９７ ２ ４８７． １１ ０． ７４ ＭＰａ ¦ １９２． ６９ ３３３． ７４ ６． ２５ ＭＰａ ¦ ２２． ８１ ３９． ５１ ８． ００ ＭＰａ ¦ １７． ８２ ３０． ８７  ‡˜®¯ › °  ｒ ＝ － ２ γｃｏｓ θ ／ ｐ， ：Ｑ———ｔ ² （１） Ｑ ｔ ———ｔ ² ：ｒ———­€，ｎｍ； £’ ´ ｐ———，Ｐａ。 ｑ０ ———  －  －  ｒ ／ ｎｍ  †€‚‡ ˆ ≤１０ „‰ Š ＞ １０ ～ １００ ‹ŒŽ„‰  ＞ １００ ～ １ ０００ ’“”“ ＞ １０ ～ １０ •–”“ ƒ ３ ‘ 
† ＞ １０ ５ ｑ——— ·¤，ｃｍ ／ ｍｉｎ； ｔ——— ，ｔ ＝ ｔ０ ＋ ｔ１ ，ｍｉｎ； ３ ·¤¸，ｃｍ ／ ｍｉｎ； ３ ¹º› １４３２（１） €¥»¼ － ９００ ｍ １１ ” ２ 。 ¨© Ｅｘｃｅｌ Šª˜¨«， ３ Ｔａｂｌｅ ３ ›， Ｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎ ｇａｓ ｄａｔａ ”“„—“ （１） ˆ™‰Š‹  ２。 Œ ０． １０ ＭＰａ œŽ‘ ‰Š‹  １ ４３６ ｎｍ ¢£ •–—。 Œ ８． ００ ＭＰａ šŠ€  žŸ’，¡ ¤“， ”¥ ¦’，‰Š‹ ·106·安全科学与工程 ‹ŒŽ„‰ ¬  ２． ６０５ £’ ０． ３９２ µ¶ ０． ３４７ ¿‚ ０． ６９８
 ４． ０４０ ®
 ６． ５９０ šŠ Š˜§ １７． ８２ ｎｍ， ¨Š ©ª，™” ¾ ３。   ‡˜ «š–—。 ＃ œ ¬Ÿ˜  ３， ¦Ÿ¡
§ １ ５４８ ｇ，½•˜ §    ５ ，ｃｍ３ ； ｔ１ ———，ｍｉｎ。 Ｐｏｒｅ ｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ ａｎｄ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ  ´ ，ｃｍ３ ； ｔ０ ———µ¶，ｍｉｎ；  ｃｏａｌｇａｓｗａｔｅｒ ，ｃｍ３ ； ´ Ｑ０ ———£’µ¶ ，（ °） ； （２） Ÿ³ γ———‚­，Ｎ ／ ｍ； θ———ƒ„ Ÿ¡¢ （ ” Ｑ ＝ ｑ０ ｌｎ（１ ＋ ｔ） ，   Ｑ ｔ ＝ Ｑ － Ｑ０ ，  ｑ０ ｄＱ ＝ ｑ＝ ，  ｄｔ １ ＋ ｔ  －   ˜， œž ± ２ ｈ ¢“ ）： ， 、   １。 Ｗａｓｈｂｕｒｎ  Ｔａｂｌｅ １    １  ｒ ／ ｎｍ ２ ｃｒｕｓｈｅｄ ｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎ ， · ２７ ¸ ¶  Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｓｙｓｔｅｍ ｏｆ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅｓ  µ  、。 ２ µ ¦：£’ ®¯µ¶ 。 ｃｍ３ ／ ｇ ´µ¶，·：Ÿ¡¸ －  － ¹º ²４ ³            ３   ２  ４、５
 ­€ ＃ Ｒｅｇｒｅｓｓｉｏｎ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎ ｇａｓ ｏｆ ２ ＃ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｉｎ ƒ „ , 
 。 . ４、５ Ｄｉｎｇｊｉ ｍｉｎｅ － ９００ ｍ １１ ｃｏａｌ ｓｅａｍ †
 † 5€‡， Ｔａｂｌｅ ４ &' š›
 6。  １４３２（１）  １１  
 Ｒｅｇｒｅｓｓｉｏｎ ａｎａｌｙｓｉｓ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ Ｄｉｎｇｊｉ １４３２ （１） １１ ｔｒａｎｓｐｏｒｔ ａｌｏｎｇ ｈｅａｄｏｎ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｅｒｉｏｄｓ ｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎ ｄａｔａ  １０ ｍｉｎ 7 ，  †， 4 2,&'™3  ３ ! ， #１０、 ‡ 00‡‰Š‹Œ、Ž‘、’ “”•、–1—˜ ４  /ˆ， ƒ&'  ３ １ 。 $%-‚， ƒ&'  － ９００ ｍ １１  ２  Ｆｉｇ． ３ ３    Ｒ &' ２    (，Ｒ )* １，+)   ３０、６０ ｍｉｎ $%， （ Ｘ０ ） ， ５。 
，   ４６５ ，  ４；    š›  ６０ ｍｉｎ  ３０ ｍｉｎ $%8 $%  $%  $%   Ｑ ｔ ＝ ｑ０ ｌｎ（ ｔ ＋ １） ｑ０ ＝ ０． １７０ ７ ０． ９９９ ４ ｑ０ ＝ ０． １７６ １ ０． ９９９ ６ ｑ０ ＝ ０． １８１ ７ ０． ９９９ ２ Š‹Œ ｔ Ｑｔ ＝ ｋ 槡 ｋ ＝ ０． ０９２ ３ ０． ９９６ ６ ｋ ＝ ０． ０７６ ７ ０． ９９４ ９ ｋ ＝ ０． ０６９ ０ ０． ９９２ ３ Ž‘ Ｑｔ ＝ ’“”• Ｑ ｔ ＝ Ｖ０ （ –œ— Ｑｔ ＝ ＡＢｔ １ ＋ Ｂｔ  Ｑｔ ＝ Ｖ０ （１ ＋ ｅ － ｂｔ ） ｂ Ｖ１ ＝ ０． １２３ ４ Ｖ１ １ － ｋｔ ｔ １ － Ｋｔ ｋ ｔ ＝ ０． ９１１ １ （１ ＋ ｔ） １ － ｎ － １ ） １ －ｎ Ｖ０ ＝ ０． １６２ ８ Ａ ＝ ０． ６７５ ２ Ｖ０ ＝ ０． ０３２ ７  ０． ９６７ ０ ｎ ＝ ０． ８９８ ９ Ａ ＝ ０． ７３２ １ ０． ９４８ ３ Ｂ ＝ ０． ０３８ ３ Ｖ０ ＝ ０． ０２０ ９ ０． ８４０ ４ ｂ ＝ ０． ０７６ ２ Ｔａｂｌｅ ５ Ｖ０ ＝ ０． １２８ １ ０． ８５７ ５ Ｂ ＝ ０． ０７０ ６ ０． ９６８ ２ ｋ ｔ ＝ ０． ８４９ ７ ０． ８８８ ５ ｎ ＝ ０． ９９０ １ ５ Ｖ１ ＝ ０． １０５ ４ ０． ８９２ ２ ０． ９１９ ０ ｂ ＝ ０． ０４２ ５  Ｖ１ ＝ ０． １０６ ７ ０． ９７０ ３ ｋ ｔ ＝ ０． ８５３ １ Ｖ０ ＝ ０． ０２７ ２ ０． ９３９ １ ｎ ＝ ０． ５０２ ６ Ａ ＝ ０． ７７１ ７ ０． ９４４ ４ Ｂ ＝ ０． ０２９ １ Ｖ０ ＝ ０． ０１６ ８ ０． ９１８ ６ ｂ ＝ ０． ０３１ ５ 
 Ｌｏｇａｒｉｔｈｍｉｃ ｒｅｇｒｅｓｓｉｏｎ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅｓ  １０ ｍｉｎ  ６０ ｍｉｎ  ３０ ｍｉｎ Ｘ０ ／ ｃｍ３ ·ｇ － １  Ｘ０ ／ ｃｍ３ ·ｇ － １  Ｘ０ ／ ｃｍ３ ·ｇ － １  ­ž １４３２（１） 9:Ÿ3 １１  １ Ÿ¡ ０． ２５７ １ ０． ９９８ ７ ０． ２７８ ４ ０． ９９９ ９ ０． ２９３ ６ ０． ９９９ ４ ;€‚ １４１４（１） ¢<ƒ=£ ３ ＃ Ÿ¡ ０． １２６ ６ ０． ９９８ ９ ０． １４８ ５ ０． ９９６ ５ ０． １６７ ０ ０． ９９３ ９ ­ž １４３２（１） ¤£„ ０． ３１６ １ ０． ９９９ ４ ０． ３３０ ３ ０． ９９９ ６ ０． ３４６ ６ ０． ９９９ ２  ＃ ３ ２  １１  ２ ＃ Ÿ¡ ­€‚ ［２１］ †‡¥€¦§¨ ž － ９００ ｍ １１ ‰ ２ Ÿ¡ ＃ ０． ０３９ ｃｍ ／ ｇ， ３ ¦Š>€¦1‚ ，‚ˆˆ­  Š>€ ¦ ０． ９７％ 。 ‹;?ž、 ­ž‡‰ ©ª，«†‡¬‰ ６  ７。  ７ ； Ｖ 2,„°°
Ｑ ｚ  ­®¯ ±；ｖ 2,°±； Ⅰ、 Ⅱ、 Ⅲ、 Ⅳ#Œ 2,、 ­ 2,、Ž‘˜Ž‘ ’ƒ 2,。 安全科学与工程·107· ４６６ › œ ６ Ｔａｂｌｅ ６ ž Ÿ ¡ ¢ £ £ ¥ ２７ ¦ ¤ １４３２（１）  １４３２（１） ｃｏａｌ ｓｅａｍ ｇａｓ ｃｏｎｔｅｎｔ ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｄａｔａ ｔ０ ／ ｍｉｎ  Ｘ ／ ｃｍ３ ·ｇ － １ Ｘ０ ／ ｃｍ３ ·ｇ － １  ／ ％     １１  １ ＃  ６ ０． ２９７ ０． ３２０ ０． ６１０ ２． ８２１ １． ５６２  １１  ２ ＃  ５ ０． ４４４ ０． ３１５ ０． ９８８ ２． ６９９ １． ３６９  １１  ２ ＃  ５ ０． ３４７ ０． ３９２ ０． ６９８ ２． ６０５ ２． ８６５  １１  ３ ＃  ６ ０． ３９０ ０． ３６０ ０． ８０７ ３． ５０５ １． ８４１  １１  ３ ＃  ６ ０． ４１６ ０． ３３０ １． ０５４ ２． ２９８ １． ４２９  １１  Ｔ５  ９ ０． １５４ ０． ０９８ ０． ８３９ ２． ８１３ ０． ８３２  １１  Ｔ２  １７ ０． ２５２ ０． ０９４ ０． ２８８ ３． ５６０ １． ６８０  １１  Ｔ９  ９ ０． １７７ ０． ０９２ ０． ８５２ ３． ８２９ ０． ９０７  ６４ ＃  １１  Ｔ４ １０ ０． ０８３ ０． ０５７ ０． ３２０ １． ７１２ ０． ６３４  ６４ ＃  １１  Ｔ１４ １２ ０． ０３５ ０． ０１６ ０． ２０６ ２． ３００ ０． ４０８  １ ＃  １１  Ｔ１０１ ９ ０． １９６ ０． １５０ ０． １４０ ２． ８５２ １． ８３９  １ ＃  １１  Ｔ１０６ １３ ０． ２６７ ０． ２０８ ０． １３８ ３． ０６１ １． ００２  ２ ＃  １１  Ｔ１０２ １０ ０． ２８６ ０． １１８ ０． １９７ ２． ４９１ ２． ２４９  ２ ＃  １１  Ｔ１０４ １３ ０． ２６０ ０． １３７ ０． １７９ ２． ４９１ １． ９７１  １２ － ３  １０ ｍ １１ － ２  Ｔ１２６ ８ ０． １８５ ０． １３４ ０． ３３２ ２． ８１２ ２． ２４３  １２ － ３  １５ ｍ １１ － ３  Ｔ１２４ １０ ０． ２００ ０． １４７ ０． ４３０ ２． ５７１ １． １４３  １２ － ３  ２６ ｍ １１ － ３  Ｔ１２３ ９ ０． １７７ ０． ２２７ ０． ２６７ ３． ９６１ １． ２７４  １２ － ３  ４１ ｍ １１ － ３  Ｔ１２８ １１ ０． １３０ ０． １０５ ０． １９２ ２． ７６１ ０． ７８９  １２ － ３  ５８ ｍ １１ － ３  Ｔ１２７ ９ ０． １５５ ０． ０９５ ０． ３３８ ２． ７６５ １． ０５７ ７ Ｔａｂｌｅ ７   Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｅｒｒｏｒ ａｎｄ ｕｎｃｅｒｔａｉｎｔｙ ｏｆ ｓｉｎｇｌｅ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅ ａｎｄ ｍｕｌｔｉｐｌｅ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅｓ    １． ３４％ ，  ２． ３３％ ，。  ４     Ｑ ｚ ／ ｃｍ３ １． ８４３ １． ０３８ ８． １２９ ４． ６９０ ｔ０ ／ ｍｉｎ ０． ５００ ０． ２８９ ０． ５００ ０． ２８９ Ｑ０ ／ ｃｍ３ ５． ４８７ ３． １８３ １９． ５９０ １１． ３２５ Ⅰ ５． ８６３ １１． ３２５ １９． ２７９ １１． ３７８ Ⅱ ３． ７０４ ９． １３８ １０． ８１０ ５． ５３６  Ⅲ ４． ３４２ ３． ５３７ １１． ８１２ ６． ５５５  Ⅳ ８． ９７０ ５． ６３０ １０． １６６ ５． ２７９ Ⅰ ０． ００４ １ ０． ００８ １ ０． ００８ １ ０． ００７ ９ ０． ００２ ６ ０． ００７ ５ ０． ００４ ５ ０． ００３ ３ Ｖ ／ ｃｍ ３ ｖ ／ ｃｍ３ ·ｇ － １ Ⅱ  ７ ，   １． ２７％ ；    
 ，  －  －   － ­ － €‚ƒ„。  － ０． ００４ ９ ０． ００５ ７  ０． ０４５ ０ ０． ０５８ ０ ０． ０５１ ７ ０． ０４６ ０   ０． ０４５ ０ ０． ０５９ ０ ０． ０５２ ８ ０． ０９１ ７  ／ ％ １． ２７ ３． ８２ １． ３４ ２． ３３ ·108·安全科学与工程  。 ‹， Œ  †‡ ˆ‰ １２０ ｍｉｎ Ž ‹。 ‘ ­€ ’“”‚•， ­€ƒ„ ０． ００１ ９ Ⅳ － ‚†‡ˆ‰， Š
 †‡ 。  ０． ００３ ０ Ⅲ    –— 。  １． ２７％ ；  １． ３４％ ，  ２． ３３％ ， 。  ­€ ˜ Œ™š ÇÈÉ，¦：¹Á
－  － “”€†‡ Ë４ ¯ ‚ƒ„， ２０１２， ４３（１） ： １ － ４． ： ［１］ ［２］ ［３］ Ｊｏｕｂｅｒｔ Ｊ Ｉ， Ｇｒｅｉｎ Ｃ Ｔ， Ｂｉｅｎｓｔｏｃｋ Ｄ． Ｓｏｒｐｔｉｏｎ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｉｎ ｍｏｉｓｔ ［１２］ ． ———［ Ｊ］ ． ［１３］ ， ， ［１４］ ， １９９９， ２７（４） ： ２６ － ２８． （ ）， ２００４， ２３（２）： １５７ －１６０． ［５］ ［６］ ［７］ ［８］ ［９］ ƒ„， １９８６（４） ： ４ － １２． Ｓｅｖｅｎｓｔｅｒ Ｐ Ｇ． Ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ ｏｆ ｇａｓｅｓ ｔｈｒｏｕｇｈ ｃｏａｌ ［ Ｊ］ ． Ｆｕｅｌ， １９５９ ３８（１） ： ４０３ － ４１８． Ｎａｎｄｉ Ｓ Ｐ ， Ｊｒ Ｐ Ｌ Ｗ． Ａｃｔｉｖａｔｅｄ ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｆｒｏｍ ｃｏａｌ ａｔ ｅｌｅｖａｔｅｄ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ［ Ｊ］ ． Ｆｕｅｌ， １９７５， ５４（２） ： ８１ － ８６．  ．  
†‡ˆ‰Š‹€［ Ｊ］ ．  Ž， １９８９（３） ： ２１ － ２７．  ， ‘． ［ Ｃ］ ／ ／ ‚ ƒ„
’ ™› žŸ¡ ， ƒ， Œ， ¢： £ œ ‚ ¤ • ， ¦． § ©€［ Ｊ］ ． ‚ƒ„ ８１ － ８５． ［１１］  －  － €†“” ［１５］ ［１７］ Œ
． ª««€［ Ｊ］ ．  ‡  €»¼， ‚ƒ„，  ． ＡＱ ／ Ｔ１０６５—２００８ ¹
 ¤¥， ２００８． ­：  †， ¦． ½ª« «€［ Ｊ］ ． ‚ƒ„， １９９７（７） ： ９ － １１． ‰Œ［ Ｊ］ ． £œ‚¤ ， °¾ƒ． ˆ¿Š‹À Š‹Œ． ¹ÁŽ‘¹
ª«［ Ｊ］ ． ŽÂ， ２０１２， ３１（２） ： ９４ － ９５． ‘¿， Œ， ° €ÅÆ［ Ｊ］ ．  ­ ， ２０１１， ２８ （１） ： ­： œ¶·ˆ¥， ２００９． ， １９８８（３） ： ５８ － ６４． ［１９］   ‡ ［２０］ ． ÃĒ’“ ˜™， ２０１２， ４０（１２） ： ６２ － ６５． ÇÈÉ． €Áʔ®•– ４１ － ４３． ［２１］ †‡¨ «‰［Ｊ］． ）， ２０１３， ３２（６）： ６５８ － ６６２． （ †‡º·［ Ｓ］ ． ［１６］ ［１８］ ¥  ， ２００８： • ． ± £³´µœœ¶«
‰‡， £œœ¶·ˆ ［ Ｓ］ ． Œ •–—˜™š———２００８ ›„œ‚ １０２ － １０８． ［１０］ ­€［ Ｊ］ ． ‚ ， ２０１３， ３８（１） ： １５ － ２０． ‰²ž． ＧＢ ／ Ｔ ２３２５０—２００９ ª«¸ Ｂａｒｒｅｒ Ｒ Ｍ． Ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ ｉｎ ａｎｄ ｔｈｒｏｕｇｈ ｓｏｌｉｄ［Ｍ］． Ｃａｍｂｒｉｄｇｅ： Ｃａｍ ． 
 ， ¬ ， ¦． ®‚†‡¯¨ƒš °­„， ­， †² ．  ｂｒｉｄｇｅ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｐｒｅｓｓ， １９５１． ­€，  ‰［ Ｊ］ ．  ｃｏａｌ［ Ｊ］ ． Ｆｕｅｌ， １９７３， ５２（３） ： １８１ － １８５． ［Ｊ］．  ［４］ ４６７ ­ ” ［ Ｊ］ ． “， １９９８（４） ： •， –——． «Ä˜˜™š［ Ｊ］ ． ›™ Ž， ２００７（４） ： ６０ － ６２． （    Œ ） 安全科学与工程·109·  ２４  ４  Ｖｏｌ． ２４ Ｎｏ． ４          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１４  ７   １  ， ２  ，   １ ２  ， （１．  
，  １５００２２； ２．  Ｊｕｌｙ ２０１４  ， ­€‚ƒ „ １  ­，   １５４６００） ９０ ＃  
， ­€‚ƒ„ †‡， ˆ‰„Š‹ŒŽ‘­’“，”• – ­
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、«¬®¯°±，Ｅｍａｉｌ：ｚｈａｎｇｊｉｎ － ００６７ ＠ １６３． ｃｏｍ。 ·110·安全科学与工程 Ð４ ú  ９０  ，  。 １ ＃ １ Ｔａｂｌｅ １ Ｓｅｔｔｉｎｇ ｍａｓｓ ｏｆ ｇａｓ ｆｏｕｎｔａｉｎ À‹” ／ ％ （ ｍ ·ｍｉｎ ３  
、、   ­€。 、 ‚ƒ„ †‡ ；’ “‚ƒ„ ˆ‰Š，‹ŒŽ‘ ”Š，•“–—˜™š›œ
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–®¯°± ²³´µ–¶·¸¹º»， •¼–½‰ ¶·¸¹¼‰–¾¿°±、 À° ‚ƒ„ ±、£À°±、Ÿ°±Á。 ÂÃÄ ÅÆ®¯°±Ÿ¡， Ç¥¹ÀÈ É¾¿°±“， ʱݱ ，¤®¯°±– ［６］ Ê 。 （ ρ） ＋ ｄｉｖ（ ρｕ） ＝ ｄｉｖ（ Γｇｒａｄ ） ＋ Ｓ， （１） ｔ “：ρ———
‰Ë； Γ———
Íš； ｔ———； “ Ｓｉ ＝ － ３ ０４ １ ８６２ ５ × １０ － ５ àá˜â ３２ ９ ４ ８３ ™š›œÎž­ ３３ ９ ４ ９８ ４ ２２７ ３ × １０ － ６ Ÿ¡ž­ １２ ４ １ ８１ １ ２ １ ３ ÀÈÉιÀ ·­¸¹–À€‚ºƒ： ¼¶·¸¹ÅƬ®¯°Î±， ² ³¶·¸¹¼·­‹´³·­–µ¶Î”†ƒ ·Û¸¶。 ¹
­€€ƒäÎ
×Òº› œ， ¼¶·¸¹–»¼Ý½¾ˆÎ º，¦² ¼¶·¸¹–”†¿Ö¾ –Àš ˆ º 。 ÁԆ¿¾ˆºŒÂÃ， ºå æäÛ，§，ç“ÄÅÆ ˆÙÚ。 ¾Ǎ– ɀž­ “ Ｏ” ［８］ ÊŠ ， Ë žÎèÍΡ‚ƒÀϞéê， Ü㥠＃ ëì ９０  ¶·¸ ] ¹ÐÑ͚¾¿ŸÒÀš， ß （３） 。 íÊ Ｂｌａｋｅ － Ｋｏｚｅｎｙ Ó Ôî¥ ծ֖”†ƒÍ š Ｋｐ ｖ ｊ ———Ô ｘ、ｙ Î ｚ °Ñ–˟À； Ｃ２ ———‡ƒˆÒ͚，Ｃ２ ＝ １ ７５Ｋ ｐ ／ （１ － Ｋ ｐ ） ３ 。 （２） “，‰¼–ÐÉ ƒ€‚É， Õ Ｄａｒｃｙ ¬，Š‹–Ö×Ҍˎؖ ƒ€‚； Ðɇƒ€‚É， Š‹–Ö”“–À €‚。  žÙÚÎÛÀÓÜݒ， ™ “Ç¥Þȋ”，•–¹ÀÈÉ，ß ［９］ 。 ε ｐ （ ｘ，ｙ） ＝ （０ ６６１ｅ （２） ｜ ｖ ｜ ———ËÑÀ–Ó； Ì １。  
 １０ －３ － ０ ０２８ｘ ＋ １） （１ ６５９ － ９ ０５８ × ｙ ＋ ４ ７５３ × １０ － ５ ｙ２ ） ， Ｋｐ ＝ Ｋ ｐ ———”†ƒÍš； ċœ
‘·  １ ２３２ ０ × １０ － ６ £ãÓµ， §³¨½‰©ª£ãä× ［３］ «½‰–©ª°± 。 “：Ｓ ｉ ———Ð ｉ Ñ（ ｘ、ｙ „ ｚ） –ÀÈÉ； μ———Ò Ë͚； １ １ ２  ９ ８２６ １ × １０ － ７ œ
̑ １ μ ｖ ｊ ＋ Ｃ２ ρ ｜ ｖ ｜ ｖ ｊ ， Ｋｐ ２ [( ) ） （ ｋｇ·ｍ － ３ ·ｓ － １ ） ２０ ８ È ÈÉ。 １ １． １  ÌÏ ¹ÀÈÉ ／  ［７］ ——— ÊÀ，̹À ｍ、 Ë （ ｕ、ｖ、 ｗ） 、Ÿ Ｃ ｉ Á； Ｓ———
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Ħ êë，ìíîï §ðÖ²ñ １ ÷ø，áù １９８２ ý，þÿ~}²Ý€Ç， ìí §ðÖ²Ý€|{， [\®]^ ³_Â`¸ ĦÇ。 ïÂ@˜Êª« ? îï >，˜Êíî —，=íî²<´;: /.[-,+。 *@)ƜÙ@('/ .，—Æ& ˜ÊÞߪ«，­@/.› ， ”íî ´ü('。 ［１０］ ('݀Ý€ Ý€Çïíî) ［１１］ 。  @ ˜Ê¸ 。  \Ɯ”Ý€ Ý€ Ç， ‚ƒ。 •@ ‚  ｇ ˆ １ ２ ­•，€‚，ƃ’ €Î ｆ ，ｆ ， …，ｆ ｎ ，„ †。 ˜Ê¸ $ ‡ •‚ƒ。 ù‰$  —˜Ê`Š?Ħ‹ë·¸ÌŒÒ òó。 １ １ @\Ǝß、\ †‘ ｍ ß ｎ ‘ `，’‘­• ｇ， `# ｉ ß# ｊ ‘“  … ｆｎ ｇ ｕ１ ｕ２ ｆｊ （ ｕｉ ） ｇ（ ｕ ｉ ）  １ ２  =ˆ@ † ｆ ｊ ¢£šñ ”• ｓ， –［ ｓ］ ＝ ｛ ｕ ｉ ｜ ｆ －ｊ （ ｕ ｉ ） ＝ ｓ｝ ， • ［ ｓ］ š’ÆŽ)ù ’Ø ­• （ š„ ­• ｇ @”•¤¥ ［ ｔ］ ＝ ｛ ｕ ｉ ｜ ｇ（ ｕ ｉ ） ＝ ｔ｝ ［ ｓ］ ， ó„［ ｓ］  ｆ ｊ @ˆ™。  ｆ ｊ ˆ™ [ŨƒÆ­• ˆ。  ｆ ｊ ˆš ©ßÄ ｈ ` ßÄ （ š‰ÆŽ@Ä ） ｍ ª„ ƒÆ­• ˆ.，–£ ｄ（ ｆ ｊ ） ＝ ｈ ／ ｍ。 １ ３  « ｆ ｊ ™ ［ ｓ］ @ˆ™， ™š’Æ Ž)’¬‡ˆ ­• ｔ，ó„ “ « ｆ ｊ ®Œ ｓ， ó­• ｇ  ｔ” 。 ͯ°˜ ｆ ｊ š‡ˆ @Òò ó，–£ ｆ ｊ ＿ｓ→ｇ＿ｔ。 １ ４ ——`ÌŒÒò ± ² § ¨ Œ Å « ¹ ³： ＜ « Ａ ó
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 。   。 ” À À Ù ２７ Ú Ö Ø ˜™š›œƒŠŒ•žŸ¡–¢ œ£¤¥¦§¨， ©ª«¡。 ¬®¯ —˜•ˆ，™š°˜™š›œƒ± ２  ´µ‰《 ›œ˜™š›œƒ  》 –ƒ¶˜žœ ƒ·¸¤¹Ÿ²¢¡¢， º˜™š›œƒŠ£  »•¦、¼¤  
          ［１３］ „ Ｌ。 （１）      Ｃ： ＝ ［ Ｕ ］ ， ［ Ｕ］ ，Ｃ †‡ ｐ： ＝ ｜ Ｃ ｜ ， ­ Ｑ： ＝ Ｆ， ¦À¤ÁŸ²¢³ˆ‡ ˆ    Ｈ： ＝ ­ Ｐ： ＝  ‰ „ Ｌ： ＝ 。 （２） ƒ Ｃ ＝ ［ Ｃ１ ， Ｃ２ ， …， Ｃ ｐ ］ ，  ­ Ｐ ＝ ［ Ｐ１ ，Ｐ２ ，…，Ｐ ｐ ］ ， €‚ ­ Ｈ ＝ ［ Ｈ１ ，Ｈ２ ，…，Ｈ ｐ ］ （ Ｈ ｉ Š† Ｃ ｉ ‹ ） 。 ˆ Ｑ ＝ ［ Ｑ１ ，Ｑ２ ，…， Ｑ ｐ ］ ，ｔ： ＝ ｜ Ｑ １ ｜ 。 „ Ｃ， Ｑ ，（３） ；† Œ ，‡ˆ€‚。 （３）  Ｃ０ ，Ｈ０ ，Ｐ０ ，Ｑ０ ① 。 š›œƒ©ª ４ §‡³ÃÄ ­ 。 ４  ­†：（１） ˜¨©ª Ｕ， （２） š›«¦ ｐ，（３） š›¬®
 ｖ，（４） ˜¯ °¤Å‡ Ｆ。 ˜™š›Š†œƒ‡  ２， ˆÈ‚Ãʙš›œƒ ，¸Éˆ¹ ８ ³‡°· ３， ‘ÃÄ ３ ２  Ｄ：｛ ｄ１ ，ｄ２ ，…，ｄ ｔ ｝ 。 ’Š， ‰€ ”Œ‘•：  ②„ ｄ ｍａｘ ＝ ０， ‰ € “ ”   Ž ‡ Œ  ‘ •  ｎ ｍａｘ ： ＝ ｍａｘＮ，ｆ ｏ ： ＝ Ｑ ｉ （ ａｒｇ ｍａｘ Ｎ） 。  ｆ ｏ  Ｈｉ ′。 Ｈ０ ： ＝ ［Ｈ０ ，Ｈｉ ′］，Ｃ０ ： ＝ ［Ｃ０ ，Ｃｉ ］，Ｐ０ ： ＝ ［Ｐ０ ，Ｐｉ ′］，Ｑ０ ： ＝ ［Ｑ０ ， ˜¨©ª ｆ１ ŠÇȘ¨É¨ ÃĽŒÃ›˜™š›œƒŠ，˜¨ ɨ ５ ͪ。 †ˆ １、２、３、４、５ Ê。 （２） ˜žš›«¦ ˜žËÌËÍξ£ÏÎ¥ÐÑÏÐ ³ˆ¦。 š°±‡°ÁÂ， ш¬à ć ÌÆ ，  „ Ｌ， —‹ Ｈ ｉ ′ 。 „ Ｈ ｉ ′ ＝ ｛ Ｃ ｉ１ ，…， Ｃ ｉｓ ｝ ，  Ｃ０ ： ＝ ［ Ｃ０ ， Ｃ ｉ１ ， …， Ｃ ｉｓ ］ ， Ｈ０ ： ＝ ［ Ｈ０ ， Ｃ ｉ１， …， Ｃ ｉｓ ］ ， Ｐ０ ： ＝ ［ Ｐ０ ， Ｐ ｉ ′， …， Ｐ ｉ ′］ ， Ｑ０ ： ＝ ［ Ｑ ｉ ′，…，Ｑ ｉ ′］ ， ， Ｐ ｉ ′： ＝ ［ Ｐ ｉ ， ｆ ｏ ］ ， Ｑ ｉ ′： ＝ Ｑ ｉ － ｛ ｆｏ ｝ 。 （４）  Ｃ： ＝ Ｃ０ ，Ｈ： ＝ Ｈ０ ，Ｐ： ＝ Ｐ０ ，Ｑ： ＝ Ｑ０ ，ｐ： ＝ ｜ Ｃ ｜ ，’“ ”（２） 。 ·118·安全科学与工程 { ，Ò ３ Ò： １， ０ ＜ ｘ ｉ ≤２． ０， ｆ２ ＝ ２， ２． ０ ＜ ｘ ｉ ≤３． ０，  ｆ ｏ   Ｈ ｉ ′。 –ƒ Ｈ ｉ ′‘• ­š°¾Ê—˜Ë¿ （１） ˜¨©ª Ｑｉ ′］， Ｐｉ ′： ＝ ［Ｐｉ ，ｆ ｏ ］，Ｑｉ ′： ＝ Ｑｉ － ｛ｆ ｏ ｝。 ③„ ｄ ｍａｘ ＞ ０，‰€ Ｈ ｉ ÃÄ ¤，Àš°‡°Á½Ãć ÌÅ®¤Æ 。 ª， ｄ ｍａｘ ： ＝ ｍａｘＤ，ｆ ｏ ： ＝ Ｑ ｉ （ ａｒｇ ｍａｘ Ｄ） 。 ‰€ Ｈｉ º»。 ，½Ž † Ｃ ｉ ‹‰€€‚ Ｑ ｉ Ž‘ 。 ½± ²［１２］  ２６ ³´ªÆµ—ć°¶Ç，  ‚˜™š›œƒÃÄ， １８ ³‡°· ‹†‡ Ｎ： ＝ ｛ ｎ１ ，ｎ２ ，…，ｎ ｔ ｝ 。 ‰€“ 。 ， ， ¦‘˜™ ¬¼È‚‰€ Ｆｏｒ ｉ ＝ １ ｔｏ ｐ。  Ｈ ｉ ‡ ˜š›½Œ˜¾¥¿ ［１４］ ，­€‚： ： （ Ｕ，Ｆ，Ｇ） ； ƒ： ƒ €‚ ²¢³ˆ ３， ３． ０ ＜ ｘ ｉ 。 （３） š›¬®
 š›¬®
Š˜ÓԊ˜žÍՃ
。 š°±‡°ÁÂ， ш¬Ãć ÌÆ ，Ò ３ Ò： { １， ０ ＜ ｘ ｉ ≤７， ｆ３ ＝ ２， ７ ＜ ｘ ｉ ≤１４， ３， （４） ˜¯°Å‡ １４ ＜ ｘ ｉ 。 —４ ˜ ™š›，†：œž­Ÿ¡¢ 。  ，   ４ ， Ｔａｂｌｅ ２ ， ： １， ０． １ ＜ ｘ ｉ ≤０． ３， ２， ０． ３ ＜ ｘ ≤０． ４５， ｉ ｆ４ ＝  ３， ０． ４５ ＜ ｘ ｉ ≤０． ６， ４， ０． ６ ＜ ｘ ｉ 。 ２ Ｍｅａｓｕｒｅｄ ｄａｔａ ｏｆ ｔｙｐｉｃａｌ ｍｉｎｅ ｏｆ ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ ｏｕｔｂｕｒｓｔ Ｆ Ｕ ｐ ／ ＭＰａ ｖ ／ Ｌ·ｍｉｎ １ ３ ２． ７５ １９． ０ ０． ３ １ ２ ５ ０． ９５ ６． ０ ０． ２４ １ ３ ３ ３． ９５ １４． ０ ０． ２４ １ ４ ３ １． ２０ １８． ０ ０． １６ １ ５ １ １． １７ ５． ００ ０． ６１ ０ ６ ３ １． ２５ ８． ００ ０． ３６ １ ７ ３ ２． ８０ ８． ００ ０． ５９ １ ８ １ ２． ００ ７． ００ ０． ４８ ０ ９ ３ ３． ９５ １４． ０ ０． ２２ １ １０ ５ ２． ９０ ４． ００ ０． ５１ １ １１ ３ １． ４０ ６． ００ ０． ４２ １ １２ ３ １． ４０ ４． ００ ０． ５８ ０ １３ ４ ２． １６ １４． ０ ０． ３４ １ １４ ３ ０． ９５ ６． ００ ０． ２４ １ １５ ２ １． ０５ ４． ８０ ０． ６０ ０ １６ ３ ２． ３９ １１． ０ ０． ２８ １ １７ ４ １． ６５ ９． ０ ０． ３５ １ １８ ５ ３． ８６ １３． ０ ０． ３２ １ Ｔａｂｌｅ ３ ３    ， 

 ４，
 ５。 Ｔａｂｌｅ ４  －１ ３ ３   Ｍｅａｓｕｒｅｄ ｄａｔａ ｏｆ ｍｉｎｅ ｔｏ ｖｅｒｉｆｙ ｉｎｆｅｒｅｎｃｅ ｒｕｌｅｓ Ｕ ｐ ／ ＭＰａ ｖ ／ Ｌ·ｍｉｎ － １ Ｆ １ ３ １． ４０ ３． ０ ０． ５１ ０ ２ ４ ２． １０ １４． ０ ０． ５８ １ ３ １ ２． ４０ ８． ０ ０． ４２ １ ４ ４ ０． ７５ ７． ４ ０． ３７ １ ５ ５ ３． ９５ ６． ０ ０． ５４ １ ６ ２ １． ６５ ４． ０ ０． ５３ ０ ７ ４ １． １７ ８． ６ ０． ４０ １ ８ ２ ３． ８０ １２． ０ ０． ２１ １  ３５７ ‰ ４ 
 Ｂａｃｋｇｒｏｕｎｄ ｓａｍｐｌｅ ｏｆ ｆａｃｔｏｒ ａｎａｌｙｓｉｓ ｆ１ ｆ２ ｆ３ ｆ４ １ ３ ２ ３ ２ １ ２ ５ １ １ １ １ ３ ３ ３ ２ １ １ ４ ３ １ ３ １ １ ５ １ １ １ ４ ０ ６ ３ １ ２ ２ １ ７ ３ ２ ２ ３ １ ８ １ １ １ ３ ０ ９ ３ ３ ２ １ １ １０ ５ ２ １ ３ １ １１ ３ １ １ ２ １ １２ ３ １ １ ３ ０ １３ ４ ２ ２ ２ １ １４ ３ １ １ １ １ １５ ２ １ １ ４ ０ １６ ３ ２ ２ １ １ １７ ４ １ ２ ２ １ １８ ５ ３ ３ ２ １  
 ­： （１）   Ｃ：［ Ｕ］ ，€‚  Ｈ： ＝ ［ Ｕ］ ，Ｃ ƒ„ ｎ： ＝ １，€­€ Ｐ ＝  ‚ƒ­€：Ｑ： ＝ ｛ ｆ１ ， ｆ２ ，ｆ３ ，ｆ４ ｝ ， † Ｌ： ＝ 。 （２） „‡ Ｑ ˆ   †‡ „‡‰
ˆ［１３］ ，„‡ Ｄ： ＝ ｛８ ／ １８，８ ／ １８，１０ ／ １８，１４ ／ １８｝ ，Ｎ： ＝ ｛５，３，３，４｝ 。 （３） „‡Š‹ ‰ŒŽ ｄ ｍａｘ ： ＝ ｍａｘ Ｄ ＝ １４ ／ １８， ｆ ｏ ： ＝ Ｑ （ ａｒｇ ｍａｘ Ｄ） ＝ Ｑ（４） ＝ ｆ４ 。 Š‘ ｄ ｍａｘ ＞ ０，„‡ Ｈ１ （ ＝ Ｕ） ’ ｆ ｏ  ‹Œ  Ｈ１ ′， Ｈ１ ′ ＝ ［２ ３ ４ ９ １４ １６，１ ６ １１ １３ １７ １８，７ ８ １０ １２，５ １５］ ， Š‘ ƒ ［２ ３ ４ ９ １４ １６ ］ ∈ ［ ｇ ＝ １］ ，［１ ６ １１ １３ １７ １８ ］ ∈ ［ ｇ ＝ １ ］ ，［ ５ １５ ］ ∈  ，“”•–： ①‘ ｆ４ ＝ １， – ｇ ＝ １；②‘ ｆ４ ＝ ２， – ｇ ＝ １； ③‘ ｆ４ ＝ ４， – ｇ ＝ ０。 • ［ ｇ ＝ ０］ ，Ž‘ –①、②、③Œ’：Ｌ。 “” Ｈ１ ′  ［２ ３ ４ ９ 安全科学与工程·119· ３５８ ä å æ Î １４ １６］ ，［ １ ６ １１ １３ １７ １８］ ，［ ５ １５］ ，Ｈ１ ′ ＝ ［７ ８ １０ １２］ ，Ｑ１ ＝ ｛ ｆ１ ， ｆ２ ， ｆ３ ｝ 。 （４）  Ｑ１  Ｑ１  ， ， ： ④ ｆ４ ＝ ３  ｆ２ ＝ １，  ｇ ＝ ０； ⑤ ｆ４ ＝ ３  ｆ２ ＝ ２， ｇ ＝ １。 ，Ｈ１ ′ ＝ ，。 Ｔａｂｌｅ ５ C５ @A(BlpfhioQ Ｓａｍｐｌｅ ｏｆ ｆａｃｔｏｒ ａｎａｌｙｓｉｓ ｍｅｔｈｏｄ ｔｏ ｐｒｅｄｉｃｔ  ｆ１ ｆ２ ｆ３ ｆ４
 １ ３ １ １ ３ ０ ２ ４ ２ ２ ３ １ ３ １ ２ ２ ２ １ ４ ４ １ ２ ２ １ ５ ５ ３ １ ３ １ ６ ２ １ １ ３ ０ ７ ４ １ ２ ２ １ ８ ２ ３ ２ １ １ ３ ４ pfqrhi   ‡  €‚­ ­  ４ †­ pfMNOPhisr Ｖａｌｉｄａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔｓ ｔｏ ｐｒｅｄｉｃｔ ｉｎｆｅｒｅｎｃｅ ｒｕｌｅｓ ｆ１ ｆ２ ｆ３ ｆ４   ‡
 １ ３ １ １ ３ ０ ０ ２ ４ ２ ２ ３ １ １ ３ １ ２ ２ ２ １ １ ４ ４ １ ２ ２ １ １ ５ ５ ３ １ ３ — １ ６ ２ １ １ ３ ０ ０ ７ ４ １ ２ ２ １ １ ８ ２ ３ ２ １ １ １ ·120·安全科学与工程 µ¶· ´»［ Ｊ］ ． ¼½¾ ， ¼Áƒ½Âõ． ¸¹ƒ„ ， ． ºÇÈÉÊËÌ–ƒ„ †­  ［ Ｊ］ ． ƒ¿À， １９９９， ２４（６） ： ６２４ － ６２７． ， º¿， Í­． € ＢＰ –ƒ„ †­  ［ Ｊ］ ． ¼ÂÃο¿À， ２００３， １３（９） ： ５９ － ６１．  ，  ． ª¥ ＢＰ ÈÉÊ˃„ ÏÐ［ Ｊ］ ． žÑƦ †­ « ™„ »¼， ͗，  ， ． ª¥ºÇҋŒƒ„ † ½¾­ ［７］ º³­ †［ Ｍ］ ． ÄÅ： ƒƾ， ２００９．  ［４］ †­ ¿¿À， １９９８， ２７（４） ： ３７３ － ３７６． ［３］ ， ２００５（１２） ： １０２ － １０６． ［ Ｊ］ ． ƒ¿À， ２００７， ３２（６） ； ５９２ － ５９５． ， ，
． ¡ ™ÓÔ¢­ †［Ｊ］． ÂÎÌ¿¿À， ２０１５， ３５（５）： ５４７ －５５４． ƒ„ ［８］ —． Ｆｉｓｈｅｒ Ռ–ƒ „ †Öצ­ ［ Ｊ］ ． ¼ÂÃο¿À， ２０１０， ２０（１０） ： ２６ － ３０．  ［９］ ， † Öט­ ［１０］ ­ °±²． ƒ„ ¼ÁÂà ［６］   ［２］ ‹Œ。 ­ ‡„
Ž，­ ‡‘  ８７． ５％ ， ’­  Ｔａｂｌｅ ６ ç ２７ è À Ht+.： ［５］ C６ ¿ ›“œžƒ„ †­ ，£ª¥“ƒ„ †­ «， ¬Ÿ¡®ƒ„ † §， ¯°­ ±²˜¢£¤。 ¥«±³­ ¦ §¨§，­ ¨Š¡®´— ˜， ©ª， «¬µ¶·¸。  ‡ˆ­， ¥ «‡‘，ƒ„ †­
‚，¨ Š¹³ ®¯。  ‡， Š ５  “€‚ƒ„
‚Š€。 ¿ ­ ‡ ５   ，”’ ­ •–‚—˜ƒ„。 “ ™š›– †œž
Ÿ‚‡¡¢ˆ£¤， ‚—‰Š¥‹Œ˜，Ž‘’ ¦。 ‰§“ †œž›’ ™， ¨Š‚—˜，‚—“ ©”„•–¦£—˜£—，™ š［１５］。 ［１］ ，  ８ †­ ， ­  €‚ƒ„ ˆ ６。 ‰ˆ ６  ，   Ì ［１３］ ［１４］ ［１５］ Ø． ª¥Ùƒ„ ［ Ｊ］ ． ƽ´ÚÛ， ２０１５， ４１（５） ： ２９ － ３３． Ü©Ý． “„‚［ Ｊ］ ． ƒ„ƦÌ¿¿À， ２０１３， ３２（１０） ： １２９７ － １３０４． ［１１］ ［１２］ ­¿， € †， ‡ ． “À˜ˆÁ–¦ ［ Ｊ］ ． ÞƦ„ο， ２０１５， ３７（１１） ： ２１６９ － ２１７４． Ü©Ý，
‰Š， ßÏÎ， ． “  ［ Ｊ］ ． ƒ„ƦÌ¿¿À， ２０１４， ３３（７） ： ８６５ － ８７０． Ü ， Ü©Ý，
‰Š． “ €    ［ Ｊ］ ． ƒ„ƦÌ¿¿À， ２０１５， ３４（４） ： ５３９ － ５４４． ‹Œà， ²Ž‘． ƒ„ †Þ ÏÐᐠ［ Ｊ］ ． ƒâㄒ“， ２０１０， ３８（１） ： ７ － １３． Ü©Ý． “„§Î¿［ Ｊ］ ． ƒ„ƦÌ¿¿À， ２０１５， ３４（２） ： ２７３ － ２８０． （ -u  vw ）  ２９  ３  Ｖｏｌ． ２９ Ｎｏ． ３          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１９  ０５  Ｍａｙ ２０１９   
  （  ， "：， 
。  ­€‚ƒ „ ­€ １５００２２） !  †  ‡ˆ、‰Š‹ŒŽ，
‘‰ ，“”•–— „’ ˜，™š‚ƒ ›œžŸ¡¢  ›，£¤¥Š›，¦§› 。 ¨ †©ª， «¬®¯°、  ±²、³´µ¶、·¸¹‹º»¼½。 ”¾°¿À¨¶ Á Ã，ÄÅ †ÆǨÈÉÊ，ËŁÌÍ，ÎÏÐÑÒ， ÓÔÕÖ ×Ø。 ； #$%：；  ；  ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１９． ０３． ００３ &'()*：ＴＤ７１２． ５ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１９）０３－ ０２６７－ ０５  +./01：Ａ Ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄｓ ｏｆ ａｄｖａｎｔａｇｅｓ ｆａｃｔｏｒｓ ｂｅｈｉｎｄ ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ ｏｕｔｂｕｒｓｔ ｉｎ ｆａｃｔｏｒ ｓｐａｃｅ Ｌｉｕ Ｈａｉｔａｏ （ Ｇｒａｄｕａｔｅ Ｓｃｈｏｏｌ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｐｒｏｐｏｓｅ ａ ｎｏｖｅｌ ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ ｅｘｔｒａｃｔｉｎｇ ｔｈｅ ａｄｖａｎｔａｇｅ ｆａｃｔｏｒｓ ａｆｆｅｃｔｉｎｇ ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ ｏｕｔｂｕｒｓｔ ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｆａｃｔｏｒ ｓｐａｃｅ ｔｈｅｏｒｙ， ａ ｍｅｔｈｏｄ ａｂｌｅ ｔｏ ｉｍｐｒｏｖｅ ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ａｃｃｕｒａｃｙ ｏｆ ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ ｏｕｔｂｕｒｓｔ． Ｔｈｅ ｍｅｔｈｏｄ ｗｏｒｋｓ ｂｙ ｄｅｓｃｒｉｂｉｎｇ ｔｈｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ， ｓｉｚｅ ａｎｄ ｏｒｄｅｒ ｏｆ ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｃｏｎｄｉ ｔｉｏｎａｌ ｆａｃｔｏｒｓ ｏｎ ｔｈｅ ｏｕｔｃｏｍｅ ｆａｃｔｏｒｓ ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｄｅｇｒｅｅ ｏｆ ｄｅｔｅｒｍｉｎｉｓｍ； ｅｘｔｒａｃｔｉｎｇ ｔｈｅ ａｄｖａｎｔａｇｅ ｆａｃｔｏｒｓ ｃｏｒ ｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｍａｘｉｍｕｍ ｄｅｔｅｒｍｉｎｉｓｔｉｃ ｄｅｇｒｅｅ ａｎｄ ｐｕｔｔｉｎｇ ｔｈｅｍ ｉｎｔｏ ｔｈｅ ｓｅｔ ｏｆ ａｄｖａｎｔａｇｅ ｆａｃｔｏｒｓ； ａｎｄ ｔｈｅｎ ｒｅｍｏｖｉｎｇ ｔｈｅ ｄｅｃｉｓｉｏｎ ｄｏｍａｉｎ ｏｆ ｔｈｅ ｓｅｌｅｃｔｅｄ ａｄｖａｎｔａｇｅ ｆａｃｔｏｒｓ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｄｏｍａｉｎ ｏｆ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎａｌ ｆａｃｔｏｒｓ ａｎｄ ｇｒａｄｕａｌｌｙ ｎａｒｒｏｗｉｎｇ ｔｈｅ ｄｏｍａｉｎ ｕｎｔｉｌ ｔｈｅ ｄｏｍａｉｎ ｉｓ ｅｍｐｔｙ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ａｄｖａｎｔａｇｅ ｆａｃｔｏｒｓ ａｆｆｅｃｔｉｎｇ ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ ｏｕｔｂｕｒｓｔ ｃｏｎｓｉｓｔ ｏｆ ｆａｉｌｕｒｅ ｔｙｐｅ ｏｆ ｃｏａｌ ｂｏｄｙ， ｇａｓ ｐｒｅｓｓｕｒｅ， ｓｏｌｉｄｉｔｙ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｏｆ ｃｏａｌ， ｇａｓ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｆ ｃｏａｌ ｓｅａｍｓ ａｎｄ ｉｎｉｔｉａｌ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｏｆ ｇａｓ ｒｅｌｅａｓｅ． Ｔｈｅ ｍｅｔｈｏｄ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｓ ｔｈｅ ｍｅａｓｕｒｅｄ ｄａｔａ ｏｆ ｔｙｐｉｃａｌ ｍｉｎｅ ａｓ ａ ｓａｍｐｌｅ ｃｏｕｌｄ ｐｒｏｖｉｄｅ ｔｈｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔ ｉｎ ｌｉｎｅ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ａｃｔｕａｌ ｓｉｔｕａｔｉｏｎ， ａｎｄ ｗｈａｔ ｉｓ ｍｏｒｅ， ｔｈｅ ｍｅｔｈｏｄ ｃａｐａｂｌｅ ｏｆ ｐｅｒｆｏｒｍｉｎｇ ｗｉｔｈ ａ ｓｉｍｐｌｅ ａｌｇｏｒｉｔｈｍ ａｎｄ ｒｅｄｕｃｉｎｇ ｈｕｍａｎ ｄｉｓｔｕｒｂａｎｃｅ ｃｏｕｌｄ ｓｅｒｖｅ ａｓ ａ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ａｎａｌｙｚｉｎｇ ｔｈｅ ａｄｖａｎｔａｇｅ ｆａｃｔｏｒｓ ａｆｆｅｃｔｉｎｇ ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ ｏｕｔｂｕｒｓｔ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ ｏｕｔｂｕｒｓｔ； ａｄｖａｎｔａｇｅ ｆａｃｔｏｒｓ； ｆａｃｔｏｒ ｓｐａｃｅ； ｄｅｇｒｅｅ ｏｆ ｄｅｃｉｓｉｏｎ 2345： ２０１９ － ０４ － １３ 6789： ‚ƒ„ †‡ˆ‰（５１４７４０９９） :;<=： Š‹Œ（１９７５ － ） ，Ž，‘’“”，•–—，˜™，š：›œžŸ¡¢，Ｅｍａｉｌ：ＬＨＴ１８８１＠ １２６． ｃｏｍ。 安全科学与工程·121· ２６８ 2 3 4 “ 5 ‡   1 ２９ 7 6 ‘記™（ ｙ１ ，ｙ２ ，…，ｙ ｎ ） 。 ˜’， #퓔•Ë ０  ­–‘ -  — ˜ – ƒ   ˜ ™ À Á ¶ ¿ （ Ｕ， Ｙ ｐ ， Ｕ ｇ ） ，_，Ｕ ™^š， Ｙ ｐ ™記™ñ，ｇ Ž    ， 
   ［１］ ，­€‚ ƒ„ †‡ 。 ˆ ‰，Š‹ŒŽ‘’“”•，–—˜ ™š›，œžŸ¡¢£¤¥¦£，˜™§ Ÿ¡¢£， ˜™©ª°±² ¨©ª«¬®¯ ［２ － ４］ ³°´£µ£´¶¯ ¥¦£ 。 ­ €}|˜™ñ。 １． １  › ëÀÁ­–êóÜƸ、記™Æ ž ｍ ¸ ｎ ž，_，1 ｉ ¸ ｊ žŸ™Ž€1 ｉ ­– 1 ｊ ˜™¡¢，£¤ž™}|˜ ™ ｇ，¥ŒÆ˜™ÀÁ， ｇ） ［１２］ ¦² （ Ｕ；ｙ１ ，ｙ２ ，…，ｙ ｎ ； 。 ¡§(¨， ˜|]ª_，˜™ÀÁý ·¸¹º»， ¼½­¾–—˜™·¸¶ ¢ê©­–ª«ƒ`@， ¬®Ö １ ÿ ¿ÀÁ，ÂÃÄؙ。 ÆÇ¡¹º， €。 ˜™ÀÁ_，1 １ ¸€­– ­。 ÈÉÈÊË­–—˜™·¸Ì １ ÍÎÏÐ。 Ｔａｂｌｅ １ ˆ‰， ÑÒ–—˜™ÓԞ ÕÊ，Ö¥¦ÑÒÔ、 ×ØÀÁÔ、 ÙÚ´ÛÜÔÝ ［５ － ８］ ÞßàáÔâ Ｕ 。 ãäÑÒÓÔ垟æç³ ­îïð ｕ１ ñòºêóô³ŸõÀ、êóžö÷øùúâûü。 ｕ２ è¨，éÊê뢣ìíÀÁÆì，¯ ýþ–—˜™Ê， é°±©ª =<、‡;¤:/，ëÝÂÃÄؙÓÔ。 .õÀô³îïêó_žö÷ø， ,+ê *)，¶¿(ÀÁ–—˜™，'&ëêóÆ%$ÀÁ #í£， "!Æì혙 ［９］ ，  )ÀÁ}|œžÇ¡£#í£。 ËÏИ™ ]ª–—ÄؙÂÃÓÔ， ÆÇ¡¹ºÂ。  １ Â̘™]ª ，  § １． ２ ｙ２ ｙ１ … ｙｎ ｙｊ （ ｕｉ ） ｇ ｇ（ ｕ ｉ ）  îžè¨ ˜ ™ ｙ ｊ Ý  ­   ¡ ¢ ｓ， { ¦ ² ［ ｓ］ ＝ { ｕ ｉ ｜ ｙ ｊ （ ｕ ｉ ） ＝ ｓ }，ˆ［ ｓ］ _¯°­–å¯ °æ } | ˜ ™ ｇ  ¡ ¢ • Ë ­  â ± ｔ， ² ［ ｔ ］ ＝ { ｕ ｉ ｜ ｇ（ ｕ ｉ ） ＝ ｔ }［ ｓ］ ， Ž ［ ｓ］ Ƙ™ ｙ ｊ >¢ ³，˜™ ｙ ｊ >¢³ ñŒÆ>¢š。 ´˜™ ｙ ｊ >¢š¸ê ｈ ˜™ÀÁ¸ê ｍ œŒ Æ>¢Ü，{¦Æ ｄ（ ｙ ｊ ） ＝ ｈ ／ ｍ。 １． ３  ¢è¨˜™ ｙ ｊ ­}|˜™ ｇ >¢Ü ｄ（ ｙ ｊ ） ，µ ｄ（ ｙ ｊ ） ＝ ｄ ｍａｘ ， Žè¨˜™ ｙ ｊ Æ}|˜™ ｇ  １９８２ 0， Ｙ→ｇ ｕｍ ÓÔÀÁ}|{[£、 {÷ܟ\。 ˜™]ª‹ ó，ð³>¢Üɔ•è¨˜™­}|˜™–— Ｆａｃｔｏｒｉａｌ ａｎａｌｙｓｉｓ  ´¶š›，ÿë，~•ëìí¢£ÀÁÆì ^_˜™ÀÁÔ， 뾘™ÀÁ`@êóÆ?  @ ´þ %$~ Ô‹ Äؙ，¦Æ ｙ ｍａｘ 。 ÂÃÄؙ‘ë¾è¨˜™>¢Ü‡; Æ?ó，´£‡>¢Ü­記™， ‘ÄÅ Á§_ÿ­½™， ³É§
é-Â ˜™ÂÃÉ， ) Ü。 ˜™]ª똙Ɲ _，µÄؙ—Â÷，¥˜™­>¢³ ^?ó。  ［１０］ ª ， _˜™À ­] ，€‚§å{뭃Ƙ™]ª©_ ［１１］ „ ÀÁ› ñ ·¸ÄؙÂûÿ¹’²³ ‘ºƒÌ，ºƒ·½»¼¥˜™， 。 ½¾¿;˜™ ±°–—、 ^š。 ¿;·^š½
À·¸ÄؙÂà 鱰†‡´¶。 ˆ‰¼½
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，Á’^šÆ]²ÂÃ)。 ã‘Ä ˜™]ª‹^_，¾˜™©ª¯ ±Æ˜| ¸ƒ>¢š ¶ÎÄؙñ_。 ‹˜™Œ©Æ}|˜™， Ž­.ž–—˜™ ·122·安全科学与工程 ؙÂÃ%@ 。 Æ３ Ç ２  ２    Ｔａｂｌｅ ２ Ｒａｗ ｄａｔａ ｆｏｒ ｖａｒｉｏｕｓ ｆａｃｔｏｒｓ ａｆｆｅｃｔｉｎｇ ｃｏａｌ ａｎｄ  ｇａｓ ｏｕｔｂｕｒｓｔ  ，  ［１３］  ，： （ Ｕ，Ｙ，Ｇ） ； Ｂ。 （１）  Ｕ０ ： ＝ Ｕ， Ｈ： ＝ ［ Ｕ０ ］ ，  Ｐ： ＝   Ｂ ＝ 。  （２）     Ｑ： ＝ Ｙ， Ｕ０ 、Ｙ ，  （３） ； 。 （３）  Ｕ０ ， ，  ［１３］  Ｑ 
  Ｈ   Ｄ： ＝ { ｄ１ ，ｄ２ ，…，ｄ ｔ }，  ­
€ Ｎ： ＝ { ｎ１ ，ｎ２ ，…，ｎ ｔ }； ‚ƒ，„ 。 ① ｄ ｍａｘ ＞ ０，ƒ†‡ˆ ， ｄ ｍａｘ ： ＝ ｍａｘ Ｄ， ｙ０ ： ＝ Ｑ（ ａｒｇｍａｘ Ｄ） ， Ｂ ＝ { ｙ０ }。 ② ｄ ｍａｘ ＝ ０，ƒ
， €†‡ˆ ｎ ｍａｘ ： ＝ ｍａｘ Ｎ， ｙ０ ： ＝ Ｑ（ ａｒｇｍａｘ Ｎ） ， Ｂ ＝ { ｙ０ }。 （４）  Ｈ  ｙ０ ­ Ｈ′，‰ ­€ Ｈ′
Ｕ０ 。 Ｈ： ＝ Ｈ′，Ｐ： ＝ ［ Ｐ，ｙ０ ］ ，Ｑ： ＝ Ｑ － { ｙ０ }，‚ƒ（２） 。 ３  ３． １  ｆ ｐ ／ ＭＰａ Ｑ／ ｍ３·ｔ －１ ｖ ／ ｍ·ｓ －１ ｈ／ ｍ δ／ ｍ Š£ ‘² ¤
¥ ／ ｔ ０． ３１ ２． ７６ １０． ０２ １９． ００ ６２０ １． ２０ ３ １５０． ００ ０． ２４ ０． ９５ １３． ０４ ６． ００ ４４５ ２． ００ ５ ２０． ６０ ０． １６ １． ２０ １０． ３６ １８． ００ ４６２ １． ３０ ３ １５． １０ ０． ６１ １． １７ ９． ０４ ５． ００ ３９５ １． ６１ １ ０ ０． ３６ １． ２５ ９． ０１ ８． ００ ７４５ １． ４１ ３ ７６． ５０ ０． ５９ ２． ８０ １０． ２５ ８． ００ ４２５ １． ８２ ３ １０． ２０ ０． ４８ ２． ００ ９． ５０ ７． ００ ４６０ １． １０ １ ０ ０． ２２ ３． ９５ ８． ２３ １４． ００ ５４３ ０． ９３ ３ １１０． ２０ ‘²† ｇ， À Ÿ´µ、 ŒŽš ž、ŠªŒŽ“、ŒŽ›œž、Š˜™³€、 ¡ªŠ¢ Š£¤
¥† ｙ１ 、ｙ２ 、ｙ３ 、 ｙ４ 、ｙ５ 、ｙ６ ｙ７ 。  ’‘²， ¸¯Âƶ‘ 、Å¥‘（５０ ｔ  ） 、 ¥‘ （５０ ～ １００ ｔ） ƒ¥‘（１００ ｔ ） 。  ０、 １、２ ３ ·。 ‡ˆ€ˆ´µ， ´ ¸ ¹€º¼½¨®，： （１） Ÿ´µ（ ｙ１ ） １， ｘ ｉ ≤４５０， { ｙ１ ＝ ２， ４５０ ＜ ｘ ｉ ≤６００， Š‹ŒŽ‘’“”•–—˜™„  ‘š›œžŸ¡， ¢£†—。 ‡ˆ¤¥ ¨©，Š† 、 Š ¢£Š‹ŒŽ‘‹ŒŠª«Ž  ２６９ ÈÉÊ：Ë¢£Š‹ŒŽ‘Ì ，ˆ‰Š‹ŒŽ‘¦ § ¬‘ ’ ® ž ¯ › Ž Š   ° “  Œ Ž ” • ［１４］ ± ，–—Š‹ŒŽ‘²† ， Š ˜™³€ ｆ、ŒŽšž ｐ、ŠªŒŽ“ Ｑ、 ŒŽ›œ ž ｖ、 Ÿ´µ ｈ、 ¡ªŠ¢ δ、 Š£¤
¥ ７
† 。   ［１５］  ¦›¶·¸¹€ˆ†º» （  ２） ， ¼½Š‹ ŒŽ‘¢£。 ３． ２  ３， ｘ ｉ ＞ ６００ 。 （２） ŒŽšž（ ｙ２ ） １， ｘ ｉ ≤１． ２， { ｙ２ ＝ ２， １． ２ ＜ ｘ ｉ ≤３． ０， ｘ ｉ ＞ ３． ０ 。 （３） ŠªŒŽ“（ ｙ３ ） １， ｘ ｉ ≤１０， ３， { ｙ３ ＝ ２， １０ ＜ ｘ ｉ ≤１３， ｘ ｉ ＞ １３ 。 （４） ŒŽ›œž（ ｙ４ ） １， ｘ ｉ ≤７， ３， { ｙ４ ＝ ２， ７ ＜ ｘ ｉ ≤１５， ¨®；†€ˆ，¿¼½ªœ
¨®。 Á ３， ｘ ｉ ＞ １５ 。 （５） Š˜™³€（ ｙ５ ） １， ｘ ｉ ≤０． ３， «°¬®¸¯ÂðŠ
±Ä²³ €ˆ´µ¼½ªœ©
¨® 。 ２  ３， ‡ˆ¾¿§， À¼½ €ˆ¨®。 †›€ˆ， ¿¼½©
{ ｙ５ ＝ ２， ０． ３ ＜ ｘ ｉ ≤０． ５， ｘ ｉ ＞ ０． ５ 。 安全科学与工程·123· ２７０ ž Ÿ ¡ ¢ （６） （ ｙ６ ） { １， ｘ ｉ ≤１． ５， ３， ｘ ｉ ＞ １． ９ 。 £ ­ ４ Ｔａｂｌｅ ４ （７） （ ｙ７ ） ，  １、２、３、４、 ５ 。 Ｕ   ３． ２ ，  ，  ， ３。  ：   （１）  Ｕ０ ： ＝ Ｕ，
 Ｈ： ＝ ［ Ｕ０ ］ ，

   Ｐ： ＝    
   Ｑ： ＝ Ｙ ＝ { ｙ１ ，ｙ２ ，ｙ３ ，ｙ４ ，ｙ５ ，ｙ６ ，ｙ７ }，  Ｂ ＝ 。 （２）  Ｑ  ， Ｄ ＝ {０ ／ ８，１ ／ ８，１ ／ ８，０ ／ ８，０ ／ ８，１ ／ ８，３ ／ ８ }， （３） ­   ， ｄ ｍａｘ ： ＝ ｍａｘ Ｄ ＝ ３ ／ ８， ，‚ƒ Ｈ′  Ｕ０  ， Ｈ： ＝ Ｈ′ ＝ ［１ ３ ５ ６ ８ ］ ， Ｐ： ＝ ［ Ｐ， ｙ０ ］ ＝ ［ ｙ７ ］ ， Ｑ： ＝ Ｑ － { ｙ０ } ＝ { ｙ１ ，ｙ２ ，ｙ３ ，ｙ４ ，ｙ５ ，ｙ６ }。 ‰† Ｂ＝ ” ３ ～ ６。 Ｔａｂｌｅ ３ Ｕ  １  Ｂａｃｋｇｒｏｕｎｄ ｓａｍｐｌｅｓ ｔｏ ｅｘｔｒａｃｔ ａｄｖａｎｔａｇｅ ｆａｃｔｏｒｓ ａｎｄ ｆｉｒｓｔ ｒｏｕｎｄ ｏｆ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔｓ ｙ１ ｙ２ ｙ３ ｙ４ １ ２ ２ ２ ２ １ １ ３ １ ４ Ｙ→ ｇ ｙ３ ｙ４ １ ２ ２ ２ ３ １ １ ５ ２ ６ Ｙ→ ｇ ｙ５ ｙ６ ｙ７ ｇ ３ ３ １ ３ ３ ２ ３ ２ １ ３ １ ２ １ ２ ３ １ ３ ２ ３ ２ ２ ２ １ ２ ３ １ ８ １ ３ １ ２ ２ １ ３ ３ ｄ １／５ ２／５ ０／５ ０／５ １／５ １／５ —  ３  Ｔａｂｌｅ ５ Ｕ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔ ｏｆ ｔｈｉｒｄ ｒｏｕｎｄ ｏｆ ａｄｖａｎｔａｇｅ ｆａｃｔｏｒｓ ｙ１ ｙ２ ｙ３ ｙ４ １ ２ ２ ２ ５ ２ ２ ６ ３ ｄ １／３ ｙ６ ｙ７ ｇ ３ ３ １ ３ ３ １ ２ ３ １ ３ ２ ２ ２ ２ １ ２ ３ １ — １／３ １／３ １／３ １／３ —  ５ ，ｄｍａｘ ： ＝ ｍａｘ Ｄ ＝ １ ／ ３，ｙ０ ： ＝ Ｑ（ａｒｇｍａｘ Ｄ） ＝ Ｑ（１） ＝ ｙ１ ，Ｂ ＝ { ｙ７ ，ｙ２ ，ｙ１ }。 Š•ˆ
  œŒ ｙ６ ｙ７ ｇ ３ ３ １ ３ ３ ３ １ １ ３ ５ １ １ ２ ３ ２ １ ３ １ ３ １ １ １ １ ２ １ ０ ５ ２ ２ １ ２ ３ １ ３ ２ ６ ３ ２ ２ ２ １ ２ ３ ７ ３ ２ １ １ ２ １ ８ １ ３ １ ２ ２ ｄ ０／８ １／８ １／８ ０／８ ０／８ Ｙ→ ｇ ｙ５ –—˜Œ­ ｙ５ ·124·安全科学与工程 ａｄｖａｎｔａｇｅ ｆａｃｔｏｒｓ ５ ‚ Ｈ′， ­ Ｈ′ ＝ ［４ ７，１ ３ ５ ６ ８，２］ 。 ƒ„ ［４ ７］ 、［２］ €„ Š‡， ‹ˆŒŽ  ， { ｙ７ ，ｙ２ ，ｙ１ ，ｙ３ ，ｙ４ }。 ˆ‘，Ｈ１ ＝ ，’‰“。 Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔ ｏｆ ｓｅｃｏｎｄ ｒｏｕｎｄ ｏｆ ｙ２ （４）  Ｈ € ｙ０    ２  ｙ１ ｙ０ ： ＝ Ｑ（ ａｒｇｍａｘ Ｄ） ＝ Ｑ（７） ＝ ｙ７ ，Ｂ ＝ { ｙ７ }。 ３ ¦ ２９ § ¥  ４ ，ｄｍａｘ ： ＝ ｍａｘ Ｄ ＝ ２ ／ ５，ｙ０ ： ＝ Ｑ（ａｒｇｍａｘ Ｄ） ＝ Ｑ（２） ＝ ｙ２ ，Ｂ ＝ { ｙ７ ，ｙ２ }。 Ｎ： ＝ {３，３，３，３，３，３，５ }。 （５） †‡ Ｑ „ˆ ¤  ３ ，ｄｍａｘ ： ＝ ｍａｘ Ｄ ＝ ３ ／ ８，ｙ０ ： ＝ Ｑ（ａｒｇｍａｘ Ｄ） ＝ Ｑ（７） ＝ ｙ７ ，Ｂ ＝ { ｙ７ }。 ｙ６ ＝ ２， １． ５ ＜ ｘ ｉ ≤１． ９， ３． ３ ¤ ６ Ｔａｂｌｅ ６ Ｕ ‘，
™’š–› 。  ４  Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔ ｏｆ ｆｏｕｒｔｈ ｒｏｕｎｄ ｏｆ ａｄｖａｎｔａｇｅ ｆａｃｔｏｒｓ ｙ１ ｙ２ ｙ３ ｙ４ １ ３ ２ ２ １ ５ ３ ２ １ ０ ｄ ０ — １ ３ ３ １／８ ３／８ Ｙ→ ｇ ｙ５ ｙ６ ｙ７ ｇ ３ ２ １ ３ ３ １ ２ ２ １ ３ ２ １ １ — ０ —  ６ ，ｄ ｍａｘ ： ＝ ｍａｘ Ｄ ＝ １，ｙ０ ： ＝ Ｑ（ ａｒｇｍａｘ Ｄ） ＝ ã３ ä ØÙÚ：‡ˆ
 Ｑ（３，４ ） ＝ { ｙ３ ，ｙ４ }， Ｂ ＝ { ｙ７ ，ｙ２ ，ｙ１ ，ｙ３ ，ｙ４ }。     １ ，  １  。  ， 
 ， ­
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„ （３） ： ３０９ － ３１７． ［４］ ¯ °， ± ²， †‡ˆ， Ç．
Îϙ šÊЄ­™š ”• ［ Ｊ］ ． ‹ ¾À Á ÑÌ ÌÍ， ２００９， １９ （１０） ： １４５ － １４９． ［５］ £³Ò， ´µ†， ¯ °， Ç．
Îϙš ÊЄ­ ™ š ” • ［ Ｊ］ ． ‹ ¾ À Á Â Ã Ñ Ì Ó ¶， ２００９， ５（６） ： ５３ － ５６．  ［６］ 。 ２７１ ’“”• ƒ·， ， ． ÈÔՙš”•
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›ÑÌÓ¶， ２００４， ３２ （２ ） ： ６９ － ７１． ４ ［７］  ， ³， ¹， Ç．
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›ÌÍ， ２００５， ３０ （１ ） ： ×， ，  ¾． „­™š•¶
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¡［ Ｊ］ ． ĜÀÁ， ２００４， ３１（３） ： ４ － ６． ØÙÚ， ， ． ‡ˆ
·— ”•［ Ｊ］ ． ÛÒÜÑӜÌÌÍ， ２０１７， ２７（４） ： ３５４ － ３５８． º»¼． ‡ˆ［ Ｊ］ ． ÆËÓ¶œÌÌÍ（ Ý ÞÑ̞） ， ２０１３， ３２（１０） ： １２９７ － １３０４． ›
 ’“”•†œ ˜， ［１１］ ， 
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Š½‹ŒŽ， ２０１０， ３８（１） ： ７ － １３． ［２］ ¾¿ÀÁÂђ“‰”•， ¾¿
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［３］ ¡ Å［ Ｍ］ ． ™š：
›ÆœžŸ， ２００９． ¢， £¤¤， ¥¦§， Ç．
ÈÉ － ¨©ª« ·—Ê ¬¼®±［ Ｊ］ ． ®ÄÀÁÆËÌÍ， ２００８， ２５ ¹ÆËÑÌ， ２０１５， ３７（１１） ： ２１６９ － ２１７４． ［ Ｊ］ ． ÆËÓ¶œÌÌÍ（ ÝÞÑ̞） ， ２０１４， ３３（７） ： ８６５ － ８７０． ［１３］ µ¶·—’­¸‰Š€‚。 ： ®±［ Ｊ］ ．  º， º»¼， ． ‡ˆ‹ ß  ™ š• ［ Ｊ］ ． ÆËÓ¶œÌÌÍ（ ÝÞÑ̞） ， ２０１５， ３４（４） ： ５３９ － ５４４． ［１４］ ­€， ‚Á， ƒ à． Žá„ƒ•
 ［１５］ ‡ ‰． ŽáÈÔÕ ™ š ¨ ©ª «  （  ） †§·—［ Ｊ］ ． ÆÄÝâÃ， ２０１５， ４１（５） ： ２９ － ３４． ，  ˆ， 
·—［ Ｊ］ ． ŠÀÑӜÌÌÍ， ２００９， ２９（２） ： １３６ － １３９． 安全科学与工程·125·  ２４  ４  Ｖｏｌ． ２４ Ｎｏ． ４          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１４  ７  ＧＡ  Ｊｕｌｙ ２０１４   ，  （ 
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ËÌФÃÑÅÆ，Ҏ ２０ ¡ ，
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ˆ‰Š‹’“ ［８］ ” （ ｇｅｎｅｔｉｃ ａｌｇｏｒｉｔｈｍ － ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ｇｒｅｙ ｎｅｕｒａｌ ｎｅｔ ¢ ｗｏｒｋ ｍｏｄｅ，ＧＡ － ＰＧＮＮＭ） 。
ＧＡ － ＰＧＮＮＭ  £ŒŽ¡¤­Š ： （１） €‚’。 ¥ƒŒŽ¦ ，˜ §¨ Ｎ ¥¥ƒ€‚ ©。 （２） ª «¬ 。 ¦®¯ „ °±²†³，‡ˆ´‰，›ˆ´‰ Š °«¬ ， ｆ（ ｘ） ＝ ·128·安全科学与工程    — 、 ˜ 。 １ ， Ｅ £， １２ ¡Ç £。 ȃ„ФÄÅƬÓÔ Õ，Žƒ„³‚É¥ Õ°Êˁ©，Ì ÍÄÅƬ φ、Ö¶Ë׬ ｈ、ج ｄ、ËÌÙÖ ¶© ｑ、ËÄÅÚ© Ｖ ÛÜ ｖ。 ÄÅƬ ©，Ž １—１—６—１ Î， ÝÞÏ£，– ¥，ÐÌ ÍÉ¥，ÑÒÉ¥ƒ„ Õ，ÄÅƬ 。  ２０ ¡ £，Ó １ Ô。  ＭＡＴＬＡＢ ŒŽ，±²  ，ßà ＰＧＮＮＭ ™  ２７， ŒŽ，⏠ŒŽšÝÕ¤，¯ ¦®Ö´³‚， ¦‡ˆ‰Š‹‘’ 。 ᘠÎ€ԖŒŽ’›Œ Ž¥ƒ„ 。 €‚㓠Ｎ  ３２，×ØÒ  １５０， ›œ—˜ Ｐｃ  ０ ５０， ½ª—˜ Ｐ ｍ  ０ ０２。 ä ＧＡ － ＰＧＮＮＭ ¹ ａ１ 、ｂ１ 、ｂ２ 、ｂ３ 、ｂ４ 、 ｂ５ ±å ０ ６３５ ８、０ ３５２ １、０ ３０６ ８、０ ５７４ ８、０ ３２４ ６ ４０４ Í Î Ï ¿  ０ ３１７ ９。 ，  ＧＡ － ＰＧＮＮＭ  ，、 ＰＧＮＮＭ ， À Š   １ ２ ３ ４ ５ ６ ７ ８ ９ １０ １１ １２ １３ １４ １５ １６ １７ １８ １９ ２０ Ｔｒａｉｎｉｎｇ ｗｉｔｈ ｄａｔａ ｇａｓ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ｈ／ ｍ ｄ／ ｍ ｑ ／ （ｔ·ｄ － １ ） １ １６ ２０６ １１０ １ ３８ １２４ １ ０３ １０５ １１６ １１３ １０４ １２３ １３２ １３５ １１４ １４６ １１４ １２３ １３１ １１８ １２７ １０９ １１２ １３１ １２１ ２３７ Ｖ ／ （ｍ３ ·ｔ － １ ） ｖ ／ （ｍ·ｓ － １ ） １８２ ０ ８８ ２３ ４ １６２ １ １３ ０ ９８ ０ ７９ １ ２１ １４５ １ ３４ １ １９ １ ０４ １６５ １ ２８ ２ ５ ２０ ９ １４３ １ ９ ０ ４３６ 
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 ３０ ʸ¹ ［Ｍ］． §¨： §¨º»ºŠÁ ［８］ ， ２０１０： ２５８ － ２６７． ． ¼¥¦„› ＢＰ 
§•‹Ë ̮ȡ‚ƒ［ Ｄ］ ． ： ŠÁ， ２０１２： ２３ － ２５． （   ） 安全科学与工程·129·  ２９  ４           Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１９  ０７   Ｖｏｌ． ２９ Ｎｏ． ４ Ｊｕｌｙ ２０１９ 
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  ２Ｄ €‚—˜™  ， ­ €‚ƒ„。 †‡ˆ‰Š‹，ŒŽ ＰＦＣ ‘’†“”•– š›œžŸ–¡¢£¤œž。 ¥¦§¨： š› １． ８ ～ ２． ０ ＭＰａ ©–ª« ¬®； €‚©ˆ¡¢£¤¯°±² €³´µ¶，·¸¹º¡¢ª»。 ¼½ ¾¿À€‚†‡ÁÂÃÄÅÆ。 ； ÇÈÉ； #$%： Á； †“”• ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１９． ０４． ００１ &'()*：ＴＤ７１３ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１９）０４－ ０３８７－ ０５ +./01：Ａ Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ａｎｄ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｆｏｒ ｃｒｉｔｉｃａｌ ｓｔａｔｅ ｏｆ ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ ｏｕｔｂｕｒｓｔ Ｌｉｕ Ｙｏｎｇｌｉ， Ｗａｎｇ Ｚｈｅｎｓｕｏ， Ｚｈａｎｇ Ｊｉａｎｗｅｉ， Ｌｉ Ｔａｏ， Ｒｅｎ Ｍｅｎｇｘｕａｎ （ Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｉｎ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｐｒｏｖｉｎｃｅ Ｏｒｄｉｎａｒｙ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｉｅｓ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ａｉｍｓ ｔｏ ｅｘｐｌｏｒｅ ｔｈｅ ｌａｗ ｕｎｄｅｒｌｙｉｎｇ ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ ｏｕｔｂｕｒｓｔ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｏｎ ａ ｓｅｒｉｅｓ ｏｆ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ ｏｆ ＤＤＴＳ － ５００ ｃｏａｌ ａｎｄ ｒｏｃｋ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ ｉｎｖｏｌｖｅｓ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｎｇ ｈｏｗ ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ ｏｕｔｂｕｒｓｔ ｏｃｃｕｒ， ａｎａｌｙｚｉｎｇ ｔｈｅ ｒａｎｇｅ ｏｆ ｉｔｓ ｃｒｉｔｉｃａｌ ｓｔａｔｅ， ａｎｄ ｎｕｍｅｒｉｃａｌｌｙ ｓｉｍｕｌａｔｉｎｇ ｔｈｅ ｃｈａｎｇｅｓ ｉｎ ｇａｓ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｉｎｔｅｒｎａｌ ｃｒａｃｋｓ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏａｌｓａｍｐｌｅ， ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｄａｔａ ａｎｄ ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ＰＦＣ ２Ｄ ｓｏｆｔｗａｒｅ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ ｏｕｔｂｕｒｓｔ ｏｃｃｕｒｓ ｉｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅｓ ｗｉｔｈ ｇａｓ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｆ １． ８ － ２． ０ ＭＰａ． Ｔｈｅ ｉｎｔｅｒｎａｌ ｃｒａｃｋｓ ａｔ ｔｈｅ ｃｒｉｔｉｃａｌ ｓｔａｔｅ ｍａｉｎｌｙ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｓｉｄｅ ｏｆ ｔｈｅ ｆｒｅｅ ｓｕｒｆａｃｅ ｔｅｎｄ ｔｏ ｄｅｖｅｌｏｐ ｉｎ ａｎ ａｒｃ ｓｈａｐｅ ｔｏｗａｒｄ ｔｈｅ ｃｅｎｔｅｒ． Ｔｈｉｓ ｓｔｕｄｙ ｃｏｕｌｄ ｓｅｒｖｅ ａｓ ａ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ａｎｄ ａｌａｒｍｉｎｇ ｔｈｅ ｃｒｉｔｉｃａｌ ｓｔａｔｅ ｏｆ ｃｏａｌ ｏｕｔｂｕｒｓｔ ｈａｚａｒｄｏｕｓ ｚｏｎｅｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｃｏａｌ ａｎｄ ｇａｓ ｏｕｔｂｕｒｓｔ； ｐａｒｔｉｃｌｅ ｆｌｏｗ； ｏｕｔｓｔａｎｄｉｎｇ ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ； ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ０  ¿À¼， ÁÂÃÄÃ，  ÅÆÇ È、ɧÅÆÊÈ，˓ÌÍÎÏÐÑÒÓÔÕ   ´µ¶‰·¸ ¹º»¼¹、 ½¾» ÅÆȧ。 ‹ １８４３ ，¯Ö ×ÉØÙÚ Û 2345： ２０１９ － ０４ － ３０ 6789： ‰Š‹ŒŽ‘’“（５１６０４１００） ；”•Ž–
—˜™’“（２０１７ － ＫＹＹＷＦ － ０５１４） :;<=>?： š›œ（１９６８ － ） ，ž，Ÿ¡¢，£¤，¥¦，¥¦§¨©，
ª«：­¬®¯°±²³，Ｅｍａｉｌ：ｙｏｎｇｌｉｌｉｕ１９６８ ＠ １２６． ｃｏｍ。 ·130·安全科学与工程 ３８８ ` @ ? > ［１］ ž    ] ２９ = © ，。    
，  § ±¥‹¶¤¹º‹¤¥，¦ǏŠ ±• Ò、˜Ò、 Ò¬¶¨©—¡ ‡ †‡ˆ‰Š‹ŒŽ‘’“。 ’“Œª«¬®†ã。 ¯¤¥¯ç‡Ò¬£ã°、 ±²¤¥、¥¤¥、³Ò¤¥´µ，¶· １ ¸¹。  ­€‚ƒ„ ［２］ ”•– —˜™š›œŠ‹žŸ¡ ¢£¤¥‹， ¦§¨Š©ª«¬®¯ ±ˆ¬²。 ³´µ ¶·¸¹ºŠ‹
， ¡ ［３］ °‡ ¢£»。 ¼½ Ä¢£ Ê˝   ¾ ＰＦＣ ¿À¹º“Á‡Âà ‡ÅÆÇ， ȁ ɇ ¦† ３Ｄ ［４］ 。 ÌÍ ［５］ Η ＦＬＡＣ３Ｄ ÅÆÇÏÐÑ  Ò¬Ó Ô‡ÕÖװ؈¬²Ù ［６］ ÚۇÕÖ。 Üݖ ޝßàÇáâãä ¾  ­åæ ¯ç¡ èé—。 ÄêÏо ¥‹Šëìíî ‡—，¾ïðņÕñ，Å¥‡ ¡†Õ。 ޝãnjÅÆÇ È  ， Йò‡ïðÅ ， óÑñ Œ ™ ‚‡ Š‹。  １． １    Ｓｙｓｔｅｍ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ õ‡ ý¼µ １５ ｃｍ × º» ô １４ １５ ｃｍ × １５ ｃｍ ‡½ìÉ，㾿¶Š： ô„ ＃ （１） ÀžÁ´ã， €´ ŽÃÄÅÆÇ Ò，•Ò~ͬ«Àâ® ２５３． １２５ ｋＮ， ˜Ò~ͬ «Àâ® ７１． ３２５ ｋＮ。 ®Óä㝠­ ‡ Æ É ô ‡， õí ＃ „ †，
­， １４ õ¡ ® ３ ５９． ７９ ｍ ／ ｍｉｎ，öô¡ ‡ ９０％  ［７］ ＃ Ä 。 １４ õ÷¾ ４５０ ｍ  ， Ä­±õ€ø ２５ ｋＮ ／ ｍ３ ，‚ƒ„ ０． ２２， † Ò¬ １． ５ ＭＰａ。 ‡ Ո‰Š‹‡ŒŽ«¬‘ˆ«¬’“， ù õ”ú‡•Ò （ –—«¬ ） ‘˜Ò （ ™ «¬ ） š û›œ“Á¢£žŸ。 •Ò： ˜Ò： σｘ ＝ σｙ ＝ γ———Ä­±õ‡ μ———‚ƒ„。  ÌÔÆÕÖ×ØÄâîÙÚÛ ÆÉ܇ÆÉÝ，
ބ̗Þß，—¦ àÓäÆDzþ‡ÆɆՔ̒“áÓ â Õ¨ ÌÔÆÕÖãäé。 （３） À â ² É Ò ¬ Î Å： å æ ² É Ò ¬ À â １． ５ ＭＰａ，çèéê。 ‡ åæ ëå¦ ‡ø璓¨©×î ， ì² （ Ô ８０％ ［９］ ‡ Ｎ２ ） åæíÅîï íÅ，çñòóô}| （１） μ σ， １ －μ ｚ （２） ¡­：σ ｘ 、σ ｙ ———ｘ、ｙ ìü õ‡™ «¬，ＭＰａ； σ ｚ ———ｚ ìü õ‡–—«¬，ＭＰａ； õ÷，ｍ； † ，¾  σｚ ＝ γＨ。 †€ø，ｋＮ ／ ｍ ； ３ ‡¡ （２） 、（３） ¢•Ò σ ｚ ＝ １１． ２５ ＭＰａ， ˜Ò σ ｘ ＝ σ ｙ ＝ ３． １７ ＭＰａ。 １． ２ １． ２． １ １ ²þ，ÈÇÆÉÊ，ËÿÌ。 （２） Àâ~ͬÎÅ： Ï¡ （１） žŸÐѦ １ Ｈ——— Ｆｉｇ． １ É¢£  ＤＤＴＳ － ５００ ¶¤¹ºˆ¬²‹£¤¥ õö÷— Ｎ２ øù ¢ ã， ®Óäã‡{ö†Œú ²É‡åæ、 ëåچ， ù÷—ì² （ Ô £ û ¡ ８０％  ［１０］ ¡ð´Ž Ｎ２ ‡åæ ‡ Ｎ２ ） øù ²É¢£  ［１１］ ã，ç¡üý¢£þ½ 。 （４） {áÿ[~À¼， ßÈ\}|{[\̽ ¨ì。 Â]î´ㇲÉÒ¬~Í] １． ６ ＭＰａ， ]^´ㇲÉÒ¬~Í] １． ８ ＭＰａ， ]Á´ ㇲÉÒ¬~Í] ２． ０ ＭＰａ。 （５） ޝ¥¯°[\€´ㇲÉÒ¬_ `，@²ÉÒ¬?úïð>=«™ò，^[€´ ã<。 １． ２． ２  ［８］ ¦î ޝ ã;_[~‘:  安全科学与工程·131· ¼４ ½ ¾¿µ，À：‡ˆ¡¢›œÁ ，、 。  ，  ３８９ ¥¦Àª«§，£ ＦＩＳＨ Á¡§– ２Ｄ ，®¯ –°±， ®Ã ¬Â ＰＦＣ  ＰＦＣ ２Ｄ  ， ２ａ  。   ，  
，  。 
  ， ２ｂ  。  –­ijŠ‹–¥£Å， ÆÃǁ È§¦Éʧ ¥¦È，  ３ 。 µ–°±Ë³， ²—® æ “ ³Å ” ， »²µŽ‘， ̤ ²µ™ƒ†Žº§
。 '３ Ｆｉｇ． ３ ２． ２ ＰＦＣ２Ｄ &XVWFG?： Ž‘’（１９６８ － ） ，“，”•–—，˜™，š›，œžŸ¡：¢£¤¥¦§
，Ｅｍａｉｌ：ｇｓｔ１９９４＠ １６３． ｃｏｍ。 安全科学与工程·135· ４０６ ø ù ú û ［１ － ３］ ，。  ， 
， ­€‚ƒ„， †‡ˆ€‚‰Š‹ŒŽ、 ‘’“Œ”、•‘–—˜™š›œžŸ。  １  ［４］ 
 （ ｃａｖｉｔｙ ｒｉｎｇ － ｄｏｗｎ ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ， ＣＲＤＳ） ¡¢£ŽŠ‹¤¥， ¦§ ¨©ª«¬ １ ®¯。 ¤ Ý ü ƒ ‚š， Ｆｉｇ． １ １  Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｃａｖｉｔｙ ｒｉｎｇｄｏｗｎ ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ ｔｓ 。 ｌｎ Ｒ － １ （６） °‰（６） è›，Æ
¢µœžë， ¼ ½ÆÄ
×Ç°¸¶·­†µ。 ¢Ÿ ì，¸¶·­ Ｒ ≥０ ９９９， ¡ ， ‰ （５） èÍ¢£ ¤ ¥ä， ¦¤ À¢í，‘ τ ＝ ｔ ｓ ／ （ αＬ ＋ １ － Ｒ） 。 ｋ＝  ×
×ǂ τ＝   À ２４ þ ý ‰（５） æ，ｔ ｓ ＝ ｔ ｒ ／ ２ ＝ Ｌ ／ ｃ， ‚¼½ÆĒê “”×Ç。 •Ė—˜ ­ãØ×， ™ãØ   ü （７） １ －Ｒ １ αＬ ＋ １ － Ｒ ＝ ＝ｃ α＋ ， Ｌ ｔｓ τ Æ
Ė （８） Š ( ) （８） ­ãØ×， ™ α ＝ ０、ｋ ＝ ｋ０ ， ˆÃ‰ α ＝ （ ｋ － ｋ０ ） ／ ｃ。 （９） èî ， Æ 
  ¸ ¶ · ­  ï µ ™   ¢ µ  œ ž ë ， ­ ã Ø    ƒ ° 
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×Ç， Ú‘‰ ×Ç Þ，ßàᢼ½。 ¼½Œ ［５ － ６］ Ù ­ã؃ ‚ α，
‚ Ｌ，ä ƒ×÷Œ‚ Ｉ０ ， ¿å ｎ ϶·Ô· Ｒ２ ，Ä Œ‚ Ｉ ｎ ，„ Ｂｅｅｒ － Ｌａｍｂｅｒｔ ãØ ［７］ 。 Ｉ ｎ ＝ Ｉ０ （ Ｒ１ Ｒ２ ） ｅｘｐ（ － ２ αｎＬ） ， µ ｎ ¼½ÆĈ†¢ÈÉ×Ç ｔ ｒ ＝ ２Ｌ ／ ｃ，¦æ ｃ ‚Æçã怇“Œ，ˆÃ‰（１） á Ｉ ｔ （ ｔ） ＝ Ｉ０ （ Ｒ１ Ｒ２ ） ｔ ／ ｔｒ ｅｘｐ（ － ２ αＬｔ ／ ｔ ｒ ） ， ‰（２） 节 Ｉ ｎ ＝ Ｉ０ ｅ （ ｌｎ（ Ｒ１Ｒ２） － ２αＬ） ｔ ／ ｔ ｒ ， （２） ｔｓ 。 （ ｌｎ（ Ｒ１ Ｒ２ ） － １ ＋ ２ αＬ） ) （１０） α＝ （１ － Ｒ） Δτ 。 Ｌτ （１１） °‰（１１） è›，•³µ¢
×，¶·­ Ｒ ™ Ｌ ß´¿³µ， «µ¶‘ç×
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×Ç τ＝ ( ‹ Δτ ＝ τ － τ０ ，‘  （１） τ０ １ －Ｒ ， １－ Ｌ τ ‰（１０） æ，τ０ ‚ı²‘ãØ×
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×Ǎ α＝ Œé ±   ¸  ¶ · ­ ¡ Ž  ， è  Ｒ ＝ ¼Ýƒ„， ƒ„ÐÑ«¬ ２ ®¯。 ƒ„¡°ÒӉ、 ¬âÀ͉、 ÔÕô、 ºÖ ｔ ™׬‰¹º。 ƒ„ØÙÔÕôõ̬ ‚ ９８０ ｎｍ，¾ÔÕôÚÝÔÛ­‚ ８０ ｍＷ， 槡Ｒ１ Ｒ２ ，‘ τ＝ ·136·安全科学与工程 ｌｎ（ Ｒ ｓ －１ ＋ αＬ） ， （５） óÍÜöÔÕ‰， ‡Ýރ„Äߜìà÷ Þ４ ß 。  ６０ ｍ 。  ＤＦＢ ¶· ¨¶·„  ，  ¶ · ¶  · ¸ € ‚ ƒ „   ‰ †   ＦＢＧｔ１  ＦＢＧｔ２ ，， ＦＢＧｔ１   »‡ ¬¸ ¬¸ ， ¼ ＰＣ ³»‡½¹  ，  ，ＦＢＧｔ２ 
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  Â， Š­€‚ƒ„ † ‹ŒŽ。 ‘’“ ‡ˆ‰­€， ƒŠ‹Œ。 ”Ž‘’ ¿À琍»‡ † ＦＢＧ Á Λ ， ė¶·‰ »‡ ， ‡ˆ €‚ Š‹“”， •‰  ， —— ­€，•‘’， –– ŒŽ 。 ¯¯ƒ°£¤¥ƒ° Åà  ¨ Ä  ， ¦ Æ ˆ ‰ Å Ã Ç È Á ’ Å  ‹ŒŽ­€，  ˜™˜š。 Š­€‚ƒ„‰ ­€ †         Ｆｉｇ． ２ ３    ‰ † ５ ｃｍ。 Æ‹   Ç     ‰   É Åà  ， §¸Ê±Ž—Ÿ¡ ， ƒ­±ƒ„° ­ÈÉÊËË 。 ¨ÌÌ Š ‹ ¿ ， Í Î ¥  µ  ¶ ·   „¶¶ ５ ｎｓ， ÏЀ‚ƒ„ †Í‰ µ ¶ · ，  ¶ · •          ，Ò  ¬¸  ， Ñ ˜–  ２ ˆ  Ｅｒｂｉｕｍ ｄｏｐｅｄ ｆｉｂｅｒ ａｍｐｌｉｆｉｅｒ •¯Ó ¯ † ƒ ° Š ­ ƒ „ †     ´ ， ´¥²­†–– ＰＣ ³˜šÎ” 。 Ï´•‘’ÐÔÑ´Õ« 。 •  ™­›š›œœžŸ¡、 ž¢£ ¤，€‚ƒ„žŸ¡¢¥£¤›š› ¤， €‚ƒ„›š› ¤ ¦ †  １ ３３ μｍ  １ ６５ μｍ。 ¥¦ １ ６５ μｍ  †§¨©§¦ １ ３３ μｍ，Ž§¨ª« １ ６５ μｍ ‹©­€‚ƒ ［８］ „‰ †  。 ª¦«¬®¯€‚ƒ„°­±¬® ¨²³ ３ Ž´。 ­±¨¥ µ¶· 、‘’、 、  ¬¸ 、¯¯ƒ°、±Ž、 ²­、ＰＣ ³¹« ´ºµ   。        „° 。 ４  ۏÜÝÞƒ„°­±¨， Â
Ò° Ó€‚ƒ„˜š¬®¿À­±。 ‡ß­±½ ，¥¦€‚ƒ„¬®¿ÀÔà， Õá­±， Ö ×  ＥＤＦＡ ¬¸âãä¬ ®¿À，ƒ Ž â ƒ„¬¸Ò ±å。 ‡ßæÔç•â， ƒ
Ò °ƒ„¬®¿À­±ØÙÚ。 －６ Í΀‚ƒ„° φ ØÙ １０ × １０ ～ １００ ×       ²­  ² ­ —   ­ €  Ö ×  Ø Ì ­ €  １ ／ ｅ ¿ ，ＰＣ ³ÃÙ­—¬® ¿ À Ú  € ‚ ƒ １０ － ６ ˜š­±， ° １０       ¾× １０ × １０ －６ ， ‡ßèé  Ù。 Û Ü ‡ ß  ê •    â  Å  ０ ００１ ｄＢ，­±—— １０ Ù²ë １ Ž´。 ¥ë １ §——ƒ„¬®¿À °ìŽí，²³ ４ －６ －６ Ž´。 ‡ß ＣＨ４ ƒ„ １０ × １０ ～ １００ × １０ Ý    Ｆｉｇ． ３  ３  Ｇａｓ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｓｙｓｔｅｍ Àµ° ²³ ５ Ž´。 †½î¿À ¾ïðñò －６ ‡ß ó  € ‚ ƒ „ °  Ø Ù  １１０ × １０ ～ ２００ × １０ － ６ ˜š­±，­±°À‘ １０ × １０ － ６ ， ‡ 安全科学与工程·137· ４０８ – — ˜ ™ š  １０ 。  ０ ０５ ｄＢ， １０  ２ ， ２  œ œ Ÿ ２４ ¡ ž ２ Ｔａｂｌｅ ２   ６ 。 －６ －６  ＣＨ４  １１０ × １０ ～ ２００ × １０    Ｇａｓ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ａｎｄ ｒｉｎｇｄｏｗｎ ｔｉｍｅ φ ／ １０ － ６ τ ／ μｓ ２ １２０ ５５ ３ １３０ ３９ ４ １４０ ３１  ５ １５０ ２５  ６ １６０ ２２  ７ １７０ ２０  ８ １８０ １８  ９ １９０ １６ １０ ２００ １５ 
  ７ 。  ›  １ ，        １１０ ９０   ４ Ｆｉｇ． ４   Ｒｅｌａｔｉｏｎ ｂｅｔｗｅｅｎ ｇａｓ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ａｎｄ   ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｒｉｎｇｄｏｗｎ ｔｉｍｅ                ６  Ｆｉｇ． ６         Ｒｅｌａｔｉｏｎ ｂｅｔｗｅｅｎ ｇａｓ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ａｎｄ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｒｉｎｇｄｏｗｎ ｔｉｍｅ   ５   Ｔａｂｌｅ １   Ｒｅｌａｔｉｏｎ ｂｅｔｗｅｅｎ ｌｉｇｈｔ’ ｓ ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ   Ｆｉｇ． ５  ａｎｄ ｔｉｍｅ ｗｉｔｈ ＣＨ４ １        Ｇａｓ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ａｎｄ ｒｉｎｇｄｏｗｎ ｔｉｍｅ        φ ／ １０ － ６ τ ／ μｓ １ １０ １９５ ２ ２０ ９８ ３ ３０ ６０ ４ ４０ ４１ ５ ５０ ３２ ６ ６０ ２６  €

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†‡ˆ‰， ７ ７０ ２２  ８ ８０ ２０ ９ ９０ １７ １０ １００ １５  ７  Ｆｉｇ． ７   Ｒｅｌａｔｉｏｎ ｂｅｔｗｅｅｎ ｌｉｇｈｔ’ ｓ ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ ａｎｄ ｔｉｍｅ ｗｉｔｈ ＣＨ４   ­，  Š‰，   ‹。 Œ Ž‘，   „‚’“Œ ＥＤＦＡ ­
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， ， ¥¦ˆª ‰Š［ Ｄ］ ． ： «¬™， ２０１２．  ＭＡＬＡＲＡ Ｐ， ＭＡＤＤＡＬＯＮＩ Ｐ， ＧＡＧＬＩＡＲＤＩ Ｇ， ｅｔ ａｌ． Ｃｏｍｂｉｎｉｎｇ ａ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ｓｏｕｒｃｅ ｗｉｔｈ ａｎ ｏｆｆａｘｉｓ ｈｉｇｈｆｉｎｅｓｓｅ ｃａｖｉｔｙ ＢＡＥＲ Ｄ Ｓ， ＰＡＹＬ Ｊ Ｂ， ＧＵＰＴＡ Ｊ Ｂ， ｅｔ ａｌ． Ｓｅｎｓｉｔｉｖｅ ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｓ ｉｎ ｔｈｅ ｎｅａｒｉｎｆｒａｒｅｄ ｒｅｇｉｏｎ ｕｓｉｎｇ ｏｆｆａｘｉｓ ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ ｔｉｃｓ， ２００２（５） ： ２６１ － ２６５． ［７］ “”ˆ•［ Ｄ］ ． 
． © ｃａｖｉｔｙｏｕｔｐｕｔ ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ［ Ｊ］ ． Ａｐｐｌｉｅｄ Ｐｈｙｓｉｃｓ ＢＬａｓｅｒｓ ａｎｄ Ｏｐ  ‹Œ。 ． Ž‘’ ， ›． £‰Š （１４） ： １３０４ － １３１３． Š ： ， §， ［ Ｊ］ ． ¤£¤™¨， ２００６， ２７（１０） ： １２７６ － １２７８． ｆｏｒ ｔｒａｃｅｇａｓ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ａｒｏｕｎｄ ３ μｍ［ Ｊ］ ． Ｏｐｔｉｃｓ Ｅｘｐｒｅｓｓ， ２００６  ［１］ ４０９ ÏÐÑ，›：œ© ®． ‰Š［ Ｄ］ ．  ： «¬™， ２０１０． ．   žŸ ª¥¦‰Š［ Ｄ］ ． ¯  °±： ¯°±²³¬™， ２０１２．  （  žŸ¡¢£［ Ｊ］ ． ¤¥¦†£， ２０１３， ６  ） 檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪 （  ４００ ） ４ ´€ ƒ µ œ  ［ Ｊ ］ ． ±   ² ¬ ™ ™ ¨， ２０１２， ４３ （ ２ ） ： １５８ － １６２．   （１）  ­‘ ‚¶ƒµ ５０％ 。 （２） ² ［７］ ·¸¹． ´€™ － €´•ƒ‹ ［ Ｍ］ ． žŸ：€Ž²º ［８］ €´€‚­„³ ƒµ·†­† ，‡ ７ ¸¹º »ˆ‰„。 ·‚ （３）  ７ ¸¹º ·、 €´€‚­ƒµ€„œ ［６］ Œ·¼Ž†·， ， Š­† † ™‡ 。 ‹ ： ［２］ ［３］ ［４］ ［５］ €ˆ•‹Š ‰Š［ Ｊ］ ． ‹€Ž， １９９８， ２６（１２） ： ３ － ５． “‘’， “¾­， ‰ ”， ›． ·½¶’œ‹’•³ƒ ［ Ｊ］ ． ”²€Ž， ２０１２， ３９（６） ： ７３６ － ７３９． — ”， ˜ ． ” ¿™š › À ´€ƒ µ œ    œ¢
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， ‰Š， ‰‘． ·½¶’ µ·– ［ Ｊ］ ． ´”””， ２００２， ２４（４） ： ３ － ５． １０７ － １１０． ［９］ ［１０］ ［１］ ， ³´． —®Á¯°µ¶™š´€ƒµ‰Š ［１１］ ［１２］ ［１３］ ²ÏÐ． ‘’ËÌ €ˆ•Ñž‰–¹º Ìǘ¥¬™™¨， ２０１１， ３１（１） ： １４ － １８． ÒÓ． ＭＡＴＬＡＢ Ÿ ¼， ２０１２． Ö×Ø， Ù． ［ Ｊ］ ． ［ Ｍ］ ． žŸ：ÔÕ¬™ » €‚­¡•ª¡•ÚŠ‰Š［ Ｊ］ ． «Ìێ˜¥， ２００８（１） ： ２０ － ２３． （   ） 安全科学与工程·139·  ２９  ４           Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１９  ０７  Ｅｃｌａｔ  ， （    Ｊｕｌｙ ２０１９   
，  １５００２２） "： ­€‚ƒ„ 、† 、‡ˆ‰Š‹ 
，  ŒŽ‘’“， ”•–—˜ Ｅｃｌａｔ ™š‚ƒ› ! ， ， Ｖｏｌ． ２９ Ｎｏ． ４  ¢£¤¥，¦§¨‚ƒ„ 、† 、‡ˆ‰©ª «¬ ¡®¯°±² Œ¤¥³´，µ¶·¸¹º»、¼½、¾¿ À™‰ÁŒÂ͏，ÄÅÆÇÈÉ¢ œžŸ¡ ÊËÌ͚。 ÎÏÐÑ，Ｅｃｌａｔ ‚ƒ›œžŸ™šÒӝԁ， ÕÖÐ׍ØÑ Ù‚ƒ„ ÚÛ
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 ［１］    ­ ， € ‚ ƒ „ †  ‡ ˆ ‰ Š “ ‹ŒŽ ” ‘’， “”•–—˜™š›， œ žŸ¡¢£¤¥¦§–¨©ª«˜™ ¬，®¯°±²³´¬µ¶·—–¨¤¸–¨¹ ［２］ º»¼½¾¬µ¶–¨¿À 。 “Á¯°ÂóÄÅÆÇȳ´§Éȳ´。 Çȳ´‰ÊËÌ、¯°ÍÎϲ®³´¢£，ÐÑ ‡×ØÙÚ¦，˜ÛÜÝ ÞßàÓÔáâã。 Éȳ´‰äåæ² １ Ｆｉｇ． １  Ｇａｓ ｗａｒｎｉｎｇ ｍｏｄｅｌ ÒÓÔ¢Õ ֙ ³´ †çèßàéꜳ´ëìáâ，íÉȳ ´î¨ï¢£–¨ðñ³´©ª¦ò。  З–¨¤ªص¤¶"， ì Ð>= ªŠ>·ص， ¸¹ص܉‘ óŠŒôõ²、žö÷øùú±²、û² ‰Šüýþÿöéê，~} Ÿ¡、|÷ùú{ ‡×ªÐ ［６］ ‡×Ú¦˜®>=<; 。 Я —[\ù®]^Ÿ¡ ¯°ØÙ¥‡_é。 ` @［３］ ¬?¶¿>=<;»¼Âó´:/，‰ ÿ¢£.´–¨®-,，  Ａｐｒｉｏｒｉ »¼¹ºÿ ö¢£Ü{>，Ðÿ¢£–¨¿À³´ ÂÇצ。 ®¶¬³Ä©ª+¬? ［４］ ［５］ ¶*)¼ 、(—'¼ ，í&¼Ð  ИÛ，³´©ª²« ¬。 ®¶¬¯°.´–¨¹º ¦， ¬? ö¿ Ｅｃｌａｔ »¼¯°³´:/， – ¨–¨ ë，
%$ － –¨¤ ，œŒ ÿ¢£.´–¨ðñ–¨¹º， žá⢣Ü{>，³´ Øه×Ú ¦，®Œ #¬µî¨，# œ ‡×Œ Øي ­?€Ë，‚ƒØه×。 １  ¯°„?、¯° †、‡ÂþØو‰ÓÔ ³ÖŠ‹Œ 。 $Ž， ËØÙ³´ï %¢£–¨‘?Š’“”•–Ö—&¼， «˜ –¨™š.´¼。 ™š.´¼›ùÿ––¨ù ¡=，º»¼Øµ½ —¾  °ÂóÄ"，Ë>=<;œ.´–¨ðñ0»， ³´¯°Øه×Ú¦。 >=<;¿À´®Á Ｘ →Ｔ Â{，’" Ｘ、ＹＴ à Ｘ∩Ｙ≠ ，<; Ｘ→Ｔ Ž¾ Ｘ ¸ëÄ Ｙ  ?ÅƖ®<; Ｘ → Ｔ  ² ｓｕｐ，Ç，ÐÈÛýÏÝ1 ３ þɾ ， £ \¤±²Ý1 １ þÉ.´–¨–® ５０ ， ¸¹<; ＷＤ→ＣＯ ²ｓｕｐ（ＷＤ→ＣＯ） ＝ ５０。 Ｓ ＝ ｓｕｐ（ Ｘ →Ｙ） ＝ ｜ ｔ（ ＸＹ） ｜ ＝ ｓｕｐ（ ＸＹ） ， <; Ｘ →Ｔ Šœ² ｒｓｕｐ（ Ｘ →Ｙ） ＝ <; Ｘ →Ｔ ʃ² （１） ｓｕｐ（ ＸＹ） ， ｜Ｄ｜ ｃｏｎｆ（ Ｘ →Ｔ） ＝ Ｐ（ Ｙ ｜ Ｘ） ＝ ｓｕｐ（ ＸＹ） ， ｓｕｐ（ Ｘ） （３） "：Ｘ、Ｙ———¥Ë%¤； Ｔ———ص¤¶； Ｄ———–¨¤–—； Ｐ———ÌصÅ{ Ｘ ÍÎ  Å{ Ｙ ¾Ú¦； ｓｕｐ ———–¨¤"Å{ص； ｒｓｕｐ ———Šœ²； ®œž–¨，éŸ，`"Я°.´–¨¿À‘ ¡¯°³ÄÁ， ¢¯°±²、 ýÏ、 £\¤ ｃｏｎｆ ———>=<;ʃ²。 ±²、¯°¥?—、 ¯°¦—、 ¯°§Ìþ.´¨ – ©–¨ª–¨«"， œ.´•€¬ Ж¨ÛÏÍÎ .´–¨ðñ®¯、 °#、 ±²þ–¨³Ý#， Ë ‘¡–¨¹º:/©>=<;， ´?–¨" （２） ， »¼Ðñã2"ÑÒ ÓÿÔ¾ÕÖ× Ø»–¨Ù×%¤§< ;，éŸÑÒйºã2"ÚÛÜÝšúÞ ½¾ßà%¤§<;， ²§Êƒ²%¤ 安全科学与工程·141· ÉÊË，”：̓ÍÎÏЕ– Ｅｃｌａｔ
 Ç４ È ，， ［７］  ，  ｓｕｐ  ｃｏｎｆ  。  ｍｉｎｓｕｐ  ， ｍｉｎ ， ｃｏｎｆ   ２． ２ §™Èš£É ­¡’ Ë
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ˆ‰ ­ ­，ŒŽ ‚ƒ„ ‘
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Ùڗ ­µ › Üãä， Ô † ·Ôèéê ­，¼½Š¶¾³®。 ２． ３  Ｅｃｌａｔ
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¦Ã： ‹ ­， ¨À¢£›¨ —õ˜Ž¤ ＴＩＤ， ¦› Ａ１  ＴＩＤ  ｛１，３，４， ５｝ ，¢£› ＴＩＤ ¿•， ¨À—› ¦ Ｔ（ Ａ）  ４。  ｓｕｐ，û ｍｉｎｓｕｐ  ３， Ａ１ １，３，４，５ Ｂ２ １，２，３，４，５，６ ¼ Ｃ１ ２，４，５，６ Ｄ１ １，３，５，６ Ｅ１ ｝ 。 Ｅ１ １，２，３，４，５ ·142·安全科学与工程 ­Š¶， Ì͍ ç»， ¦¶ÌÍè， ­˜ ­š ­ž １ ¢，­€‹ Ｔａｂｌｅ １  ­，  ¹å，抶º ­ ，Á§¯©
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   ‰ ４ Š。 安全科学与工程·143· çèé，š：¡¢º»¼½ Ｅｃｌａｔ ª« ˜４ æ ４  φ ＣＯ ／ ％ Ｅｃｌａｔ ª«©  Ｔａｂｌｅ ４ Ｃｏｍｐｌｅｔｅ ｄａｔａ ｓｅｔ ρ ＤＥ ／ ｍｇ·ｍ －３ φ ＷＳ ／ ％ θ ／ ℃ ｖ ＷＤ ／ ｍ·ｓ －１ ¬２ ‹ Ｆ ００１ Ａ１ Ｂ３ Ｃ２ Ｄ２ Ｅ２ Ｆ１ ００２ Ａ２ Ｂ２ Ｃ１ Ｄ２ Ｅ２ Ｆ２ ００３ Ａ３ Ｂ２ Ｃ２ Ｄ２ Ｅ２ Ｆ２        ８７６ Ａ３ Ｂ３ Ｃ２ Ｄ２ Ｅ１ Ｆ３ ８７７ Ａ２ Ｂ２ Ｃ２ Ｄ１ Ｅ３ Ｆ１ ８７８ Ａ３ Ｂ２ Ｃ３ Ｄ１ Ｅ２ Ｆ３ ３． ２ Ｆｉｇ． ２ ０． ３、０． ５ ，­€‚ƒ。 „  †‡ˆ‰， ５ Ｔａｂｌｅ ５  ５‹ Š 。 ２ ˆ‰，ˆ‰• ， Á Ÿ，±  ª«，´²µ¶·¸ À
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， N M，            J     。
¬ ２ ®V， –¯° UŠ #Ÿ。 ＭｙＳＱＬ L， L。 M  ­ ，Ｅｃｌａｔ ª«±W Ｉ ／ Ｏ £T°Œƒ²ª«   Ｗｉｎｄｏｗｓ１０   ，  K Ｐｙｔｈｏｎ ２． ７   ５１９ ‘， ５  ֙¶·‚׎ QRŽ¦§¥ØÙÕµÚ ，Ù，´³—ˆ‰¡ ÙÛ’£“ ¢¦§¼”ÕÜݎ×¥”•\]。 ４  ²Œƒ ¡ ¢ ¸ ”    ˆ ‰  Ÿ， Œ • ³— Ｅｃｌａｔ ª«¡¢º»¼½ ， –Ø— ˜Þß － ¦ ™ ­  à š  › œ á   ，  U — Ａｐｒｉｏｒｉ ª« ， –⵶·¸”  ˜ œ 01“P–— １５％ ≤φ≤３０％ ， ¨¡¢–— ０ ≤φ≤０． ２０ ， ŽSœ@š –— ２ š ，  ^ž“² µ ¶ ·   ， ˆ ‰ • _ µ _ Í    ¦§‘@。 ä ， ± ©，Ａｐｒｉｏｒｉ ª« ·144·安全科学与工程 áàš› ， T°ãˆÊ²ª« ， `aà  。 >À¶·¡¢º»å ５２０ Ž ‘ ’ ［２］ ［３］ ［４］  ．  ， ２０１３．  ：  ， ．  ［７］ ， ２０１８， ４９（３） ： ９８ － １０１． ， ．  ［８］ ­
［ Ｊ］ ． € ‚ƒ， ２０１７， ２６（７） ： ５０ － ５５． ， ， „， ． † ‹Œ
［ Ｊ］ ． Ž‘’ ， ［９］ ‡ˆ‰Š “， ２０１７， ２７ （５ ） ： ．  ＤＥ － ＥＤＡ － ＳＶＭ  ［１０］  ， š，  ， ．  ­›œ€ ‚
［ Ｊ］ ． €‚ƒ“， ２０１９， ４２（６） ： １２１８ － １２３１． ž， Ÿ． ¡ Ｅｃｌａｔ ‚¢ ˆ£¤€， ２０１８， ３９（４） ： １０５９ － １０６３．  ­， €‚ƒ， „ †， £［ Ｊ］ ． €‚ƒ ． Ｅｃｌａｔ ‚¢œ¥¡［ Ｊ］ ． €‚ƒˆ， ２０１０， ３６（２３） ： ２８ － ３０． Ａｎｉｋ Ｄ， Ｍｏｈａｍｅｄ Ｍ Ａ， Ａｌｉ Ｇ． Ｕｓｉｎｇ ｔｒａｊｅｃｔｏｒｙｌｅｖｅｌ ＳＨＲＰ２ ｎａｔｕｒａｌｉｓｔｉｃ ｄｒｉｖｉｎｇ ｄａｔａ ｆｏｒ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｎｇ ｄｒｉｖｅｒ ｌａｎｅｋｅｅｐｉｎｇ ａｂｉｌ ｉｔｙ ｉｎ ｆｏｇ： Ａｎ ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｒｕｌｅｓ ｍｉｎｉｎｇ ａｐｐｒｏａｃｈ［ Ｊ］ ． Ａｃｃｉｄｅｎｔ ™“， ２０１６， ２９ （ ２ ） ： Ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ Ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ， ２０１９， １２９： ２５０ － ２６２． Ｌｉ Ｔ， Ｌｉ Ｙ． Ｍｉｎｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅ ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｒｕｌｅｓ ｂｅｔｗｅｅｎ ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌｉｚａｔｉｏｎ （   ， ”，  •–
 ２８５ － ２８９． ［６］ ¦ ２９ § “ ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ， ２０１９， ２４６： ５６４ －５７４． ［ Ｄ］ ． 
［ Ｊ］ ．  ４７２ － ４７６． ［５］  ｌｅｖｅｌ ａｎｄ ａｉｒ ｑｕａｌｉｔｙ ｔｏ ｉｎｆｏｒｍ ｈｉｇｈｑｕａｌｉｔｙ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｉｎ Ｃｈｉｎａ． ： ［１］   ［ Ｊ］ ． —˜ ） 安全科学与工程·145·  ２６  ４           Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１６  ７   Ｖｏｌ． ２６ Ｎｏ． ４ Ｊｕｌｙ ２０１６  ， （  
，  １５００２２）  ，  － ， 
、 ! "：  、、， ­€‚ƒ„ † ‡ˆ‰Š。 ‹‰Š Œ Ž‘’“”‘•，­€  ‰Š。 –—˜：™ š›œ，Œ‚žŸ，ƒ„ †¡¢£žŸ¤¥¦，  š›§¨©ª « ¬®。 ŒŽ‘”¯°，±—‘Ÿ ²³´µ¶·³Ÿ ‚。 #$%：；  ‚； „ ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１６． ０４． ００８ &'()*：ＴＤ７１３． １ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１６）０４－ ０３８７－ ０４ +./01：Ａ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｏｎ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｓｈｏｃｋ ｗａｖｅ ＺＨＡＮＧ Ｙｉｎｇｘｉｎ， ＬＩ Ｓｈｉｃｈａｏ （ Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ＆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ；） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｓｅｅｋｓ ｔｏ ｄｅｌｖｅ ｄｅｅｐｌｙ ｉｎｔｏ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｏｎ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｓｈｏｃｋ ｗａｖｅ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｐｒｏｖｉｄｅｓ ａｎ ｉｎｓｉｇｈｔ ｉｎｔｏ ｔｈｅ ｌａｗ ｕｎｄｅｒｌｙｉｎｇ ｔｈｅ ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｈｏｃｋ ｗａｖｅ ｉｎ ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｐｉｐｅ ｌｉｎｅｓ ｗｈｅｎ ｉｔ ｃｏｍｅｓ ｔｏ ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ， ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｇａｓｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｓｙｓｔｅｍ， ｇａｓ ａｎｄ ａｉｒ ｍｉｘｔｕｒｅ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ， ａｎｄ ｄｕｓｔ， ｍｅｔｈａｎｅ ａｎｄ ａｉｒ ｍｉｘｔｕｒｅ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ． Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｆｉｎｄｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｐｒｅｓｅｎｃｅ ｏｆ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｃｏｎｔｒｉｂｕｔｅｓ ｔｏ ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ， ｃｏｕｐｌｅｄ ｗｉｔｈ ａｎ ｉｎｉｔｉａｌ ｉｎｃｒｅａｓｅ ａｎｄ ｓｕｂｓｅｑｕｅｎｔ ｄｅｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｐｉｐｅｌｉｎｅｓ， ａｎｄ ｉｓ ｒｅｓｐｏｎｓｉｂｌｅ ｆｏｒ ａ ｃｈａｎｇｅ ｉｎ ｔｈｅ ｕｐｐｅｒ ｌｉｍｉｔ ａｎｄ ｌｏｗｅｒ ｌｉｍｉｔ ｏｆ ｔｈｅ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ． Ｔｈｅ ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅ ｉｎｄｉｃａｔｅｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｌａｒ ｇｅｒ ｖｏｌａｔｉｌｅ ｍａｔｔｅｒ ｉｓ ｍｏｒｅ ｌｉｋｅｌｙ ｔｏ ｐｒｏｄｕｃｅ ａｇｒｅａｔｅｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ； ｓｈｏｃｋ ｗａｖｅ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ； ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｐｉｐｅｌｉｎｅ ０    ¥¦§¨©¢ª«¬©®¯°±²³ ´。 µ®，¶š›·¸¹®º¢š—»¯°¼ ½¼¡¾¿。  ÀÁº¡ÃÄ 、 ［１］ ÅÆÇÈ、¼½¼¡¾¿É 。 ʦËÌ® ， ÏÁÂÊБÑÒ ÀÍÎ  ÓÔÕÖך›。 ¦ØÙښ› ۗ ÜÝ ÞßàÁº¡， áâã¯äØå æ çèéê，ëÞßš‘ÑÒÓæìíîï。 ðëÂ， š ñò®óËÌš› Ÿ¡ñò，ôõۗö÷。 øÐùàú§ ­ ¯û，ü ¯ýþÿ~ Ÿ¡ñò£¤˜} 2345： ２０１６ － ０６ － ０１ 6789： ­€‚ƒ„ †（５０９０４０２６） :;<=>?： ‡ˆ‰（１９７８ － ） ，Š，‹ŒŽ‘，’“”，•–—，˜™：š›œž、 ＠ １２６． ｃｏｍ。 ·146·安全科学与工程 Ÿ¡¢£¤，Ｅｍａｉｌ：ｚｈａｎｇｙｉｎｇｘｉｎ０１ ３８８ ö ÷ 。 、、  ， 
  ［２ － ５］ ， „ †‡ˆ‰Š   ­€‚ƒ ‹ŒŽ‘’‚ƒ“”•–。 —Š˜™š， ›œž Ÿ ¡¢£¤€¥ ¦§ ‡ˆ‰‚ƒ，
¨ † ‡ˆ‰©ª«¬®¯， ° ±²³ ´µ¶·°¸¹º»¼ ½¾¿À。 ２ １ ó ô õ Î   ê ２６ ù ø  ܟ¡ªÌ¢、 ¡‡Ì¢、 Ì、 £ ［６］ ͣ뤥¦ ，׎ ÌìÅ°¼»ªÞ‡ˆ‰ ¦à §¨Ì¢œè。 ›©°ª‰Ò«² ய’ ３ é“。  －  ÁÂÃÄ，Å°ÆÇ －  °¸Èɋʝ 、 、 ËÌË ÍΤ 。 ÏÐÃÄÑÒÓ¶Ô ÕÖ，׎ŸØÙÚÛÃÄ、Ô¦ÃčØ ¶·ÃÄ（ ÜݪލÛß ）。 ÒÎÃÄÔÕ à ‘’‹，Å °á¡¢ ，à １。          ¬， ｅ °±ÞÙ； ｐ ªÞ； ρ ²； ｕ ³´； ｃ µ； ｔ í； γ 涷 ３ Ｆｉｇ． ３  Ｔｗｏ ｗａｖｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ Ñ ３ Å，¸¹‡ˆ‰ºî»‘’Ûß ºîŠ ¼‹ ‰¶½Òо¿ «À，Áª‰Ò«。 ÂÌ«¦§Ú̏à '()*%& !"#$%& +,-. +,3456 /012%& Ｆｉｇ． １ !7 89 :; )* <= %&  １ 、 Ｇａｓ ａｎｄ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｙｓｔｅｍ －  ÃÄ，›œÔ¦ÆÇ －  ¦ Õ ， Š   Õ ¦àŠÌ à¸Èɋʎ‡ˆ‰©ª‚ƒ。 Ò£§，
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 ÎðϝÐј™， Š àÔ àÒ¶ ｍ ² ６％ 、８％ 、９． ５％ 、１１％ 、１３％  、 Õ¦§ÆÇ 。 Ϊޑ‘ˆÂ ÓÔ，ÄÕÖ １，©ª¶–‚ƒ ４。 ¦ Ｔａｂｌｅ １ １  ­€‚ƒ„ † Ｓｔａｔｉｓｔｉｃ ｖａｌｕｅｓ ｏｆ ｍｅａｓｕｒｅｄ ｐｏｉｎｔｓ ｉｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｓ ｏｆ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ©ª ／ ＭＰａ ÂÚ ６． ０％ ８． ０％ ９． ５％ １１． ０％ １３． ０％ １ ０． ４８０ ０ ０． ７５３ １ ０． ９７５ ９ ０． ７００ ５ ０． ６７４ １ ２ ０． ４５１ ６ ０． ７１９ ０ ０． ８９６ ３ ０． ６５３ ３ ０． ６３７ ６ ３ ０． ５０１ ３ ０． ７６７ ０ ０． ９３２ ０ ０． ６９０ １ ０． ６８３ ０ ４ ０． ４７６ ６ ０． ７４５ ９ ０． ９０９ ５ ０． ６４７ １ ０． ６０２ ５ ５ ０． ４６６ ８ ０． ７２８ ２ ０． ８８６ １ ０． ６０５ ８ ０． ５２７ １ ６ ０． ４４３ ５ ０． ７００ １ ０． ８６５ ８ ０． ５４９ ５ ０． ４３３ ９ 安全科学与工程·147· ˜４ ™ ３８９ š›œ，ž：Ÿ¡•–¢£                             ４ Ｆｉｇ． ４ ３ ２  Ｐｅａｋ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｇａｓ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ａｔ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎ ｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｓ ，  １、２、３，   ２。    ３５０ ｇ ／ ｍ 。 ３ Ｆｉｇ． ５ ２   Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅｓ      １ ２１． ００ ３７． ００ ２． ２０ ２ ３８． ３６ ２０． ３７ １． ９２ ３ ３２． ０１ ３７． ５９ １． ４５ ％ ６％ ～ １３． ０％  ，  ，  ６． ０％ 、８． ０％ 、９． ５％ 、１３． ０％ ， ， １３． ０％ ，   
， ­  €， 
‚ƒ，  ９． ５％  ５  １   １   Ｔａｂｌｅ ４  ４，•–ˆ†‡ ４ Ｓｔａｔｉｓｔｉｃ ｖａｌｕｅｓ ｏｆ ｍｅａｓｕｒｅｄ ｐｏｉｎｔｓ ｉｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｓ ｏｆ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ˆ ／ ＭＰａ Š‹ ４． ０％ ６． ０％ ８． ０％ ９． ５％ １１． ０％ １ ０． ４２２ ４ ０． ５９７ ４ ０． ７９１ ５ １． ３９９ ５ ０． ８０１ ５ ０． ６９１５ ２ ３ ４ ５ ６ ０． ４１０ ０ ０． ４５７ ４ ０． ４１６ ６ ０． ３９９ ５ ０． ３７５ ８ ０． ５４０ ４ ０． ６０８ ０ ０． ５４８ ８ ０． ５０４ ２ ０． ４８１ ８ ０． ７６３ ３ ０． ７９８ ４ ０． ７７７ １ ０． ７５１ ６ ０． ７２０ ９ １． ２６８ ０ １． ５５７ ６ １． ４７９ ０ １． １４７ ９ ０． ８９６ ３ １３． ０％ ０． ７８１ ６ ０． ６５１６ ０． ８１８ ０ ０． ７１８０ ０． ８０１ １ ０． ６８７１ ０． ７７９ ９ ０． ６５９９ ０． ７５９ ２ ０． ６２９２    
 Ｓｔａｔｉｓｔｉｃ ｖａｌｕｅｓ ｏｆ ｍｅａｓｕｒｅｄ ｐｏｉｎｔｓ ｉｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ        ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｓ ｏｆ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ      ６． ０％ ８． ０％ ９． ５％ １１． ０％ １ ０． ７１１ ９ ０． ８５７ ４ １． ４８４ ５ ０． ８４５ ９ ２ ０． ６８９ ５ ０． ８２７ ０ １． ３４８ ９ ０． ８１２ ２ ３ ０． ７３６ ７ ０． ８９４ ３ １． ６５６ ８ ０． ８５７ ９ ４ ０． ７０５ ９ ０． ８６７ ３ １． ５３６ ６ ０． ８３８ １ ５ ０． ６７１ ６ ０． ８３９ ７ １． ３２５ ７ ０． ８１５ ９ ６ ０． ６５１ ３ ０． ８０７ １ １． １５９ ０ ０． ７９５ ７ ·148·安全科学与工程 ˆ ６。  ２ 
 ˆ ／ ＭＰａ Š‹  ‰Š， Œ‹ Ž”‘
’ “， ９． ５％ „ ‚，   Ｔａｂｌｅ ３  Ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｃｕｒｖｅ ｏｆ ｔｈｅ ｆｉｒｓｔ ｐｕｌｖｅｒｉｚｅｄ ｃｏａｌ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ，„ ‚。 †‡  ­€‚ƒ ‡„，  ３， ˆ‰†‡ ˆ ５。 ３    Ｎｏ． ２ ，‰ŠŒŽ‘ ４％ ～ １３％  ’“ ， ‹ ４％   Ｔａｂｌｅ ２    Ｆｉｇ． ６ ６       ２  Ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｃｕｒｖｅ ｏｆ ｓｅｃｏｎｄ ｐｕｌｖｅｒｉｚｅｄ ｃｏａｌ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ  ３ ， １３． ０％    
，  ­ €，”—
‚ƒ ９． ５％ „ ‚。   ５ ˆ ７。 ３９０ É Ê Ë Ì  ５  ３  Ｔａｂｌｅ ５ Ｓｔａｔｉｓｔｉｃ ｖａｌｕｅｓ ｏｆ ｍｅａｓｕｒｅｄ ｐｏｉｎｔｓ ｉｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｓ ｏｆ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ  ／ ＭＰａ  ６． ０％ ８． ０％ ９． ５％ １１． ０％ １ ０． ７５１ ５ ０． ８７９ ８ １． ５１９ ５ ０． ８５０ ２ ２ ０． ７１０ ０ ０． ８１２ １ １． ４２８ ０ ０． ８０３ ３ ３ ０． ８０６ ７ ０． ９３８ ４ １． ６９７ ６ ０． ８７６ ７ ４ ０． ７６５ ９ ０． ８９７ １ １． ５６９ ０ ０． ８６９ ２ ５ ０． ７１２ ８ ０． ８２３ ８ １． ４２７ ９ ０． ８３２ １ ６ ０． ６８６ ３ ０． ７８７ ６ １． ３１６ ３ ０． ８００ １     Ｆｉｇ． ７      ３  Æ Ÿ ２６ Î Í ，  
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 １
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３
©    Ÿ¡¢’¤¥”•（ ｄ £ ３７５ ｃｍ） 。 ¦§、  ¨©¤¥ ª›œ，¦ ６ ˆ ２
Ÿ ４． ８％ Œ‡   Ä  Ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｔｈｉｒｄ ｐｕｌｖｅｒｉｚｅｄ ｃｏａｌ ｇａｓ ｅｘｐｌｏ ５   （１） ，  ¦§、  ， ｓｉｏｎ 、  ， ８。  Œ‡  。 € ­‚， ­   。 ， „ ƒ （２） ¤³ ， ´­、  ™µ¶²©， ˆ ­   ›œƒ。             ： ［１］   ［２］   Ｆｉｇ． ８ ４ ８    ［３］  
 Ｗｉｔｈ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ａｎｄ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｆｒｅｅ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｏ ［４］ ｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ ｍｅａｎ ｃｏｎｔｒａｓｔ ｃｕｒｖｅ ［５］  ，  、  ，  ［６］ ·µ¸， ·¹º， »¼½． ¶·¾¸［ Ｊ］ ． ¹º» ¼¿À， ２０１１（６） ： ３６ － ３８． ·Á©，ÂÃ． ¿Ä½‡¢‘¢ÅÆ ›œ［ Ｊ］ ． ¾¿， ２０１３， ３３（４） ： ４１５ － ４１９． ÇÈÉ， ÊËÌ． À”ˆÍ–„ ›œ—˜‘´Î ［ Ｊ］ ． ２０００（９） ： １９ － ２２． ¢›¢ ¶»¼， ＶＡＮ Ｆ， ＶＥＲＰＬＡＴＳＥＮ Ｆ， ＢＥＲＧＨＭＡＮＳＡ Ｊ． Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｕｐｐｅｒ ｆｌａｍｍａｂｉｌｉｔｙ ｌｉｍｉｔ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ／ ａｉｒ ｍｉｘｔｕｒｅｓ ａｔ ｅｌｅｖａｔｅｄ ｐｒｅｓ ｓｕｒｅｓ ａｎｄ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ ［ Ｊ ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈａｚａｒｄｏｕｓ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ， ２００８， １５（３） ： １３０１ － １３０７． Á¼Ï， Ð Ñ， ÒÓÔ． ¾¿–’“À”  ÂÃ［ Ｊ］ ． ÕÖÄ×， ２００７（３） ： ２８ － ３０． ØÙÚ． ˆ©Å’“‘´›¢ÆÀ”ÇÈ［ Ｄ］ ． Û Ü： ÛܹºÆ， ２００５． （  ） 安全科学与工程·149·  ２６  ６  Ｖｏｌ． ２６ Ｎｏ． ６          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１６  １１   Ｎｏｖ． ２０１６ 
１  ， １  ， （１．  ，  １  ， ­ １５００２２； ２． €‚ƒ„ ２  †‡ˆ，  €‚ƒ， １５５６００） "： ，
 —  ­€‚ƒ、„ † ‡ˆ‰Š‹ ， Œ Ž‰‘’，  ! ‘’“”•–、—–•–˜™，š›œžŸ ‘’¡¢£¤¥。 ¦§ ¨©：Š‹ª«¬® ，Ÿ¯°±²œž³´， µ³œ® ¶¹，º»œŸ¼½¾¿ÀÁÂ。 ； ； µ³œ；  #$%： ¶·¸ ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１６． ０６． ００６ &'()*：ＴＤ７１３． １ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１６）０６－ ０６１７－ ０４ +./01：Ａ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｆｌａｍｅ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｆｏｌｌｏｗｉｎｇ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｏｆ ｇａｓ ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ Ｚｈａｎｇ Ｙｉｎｇｘｉｎ１ ， Ｌｉ Ｓｈｉｃｈａｏ１ ， Ｌｉｕ Ｃｈｕａｎｈａｉ１ ， Ｘｕ Ｓｈｉｗｅｉ２ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｃｏａｌ Ｂｕｒｅａｕ ｏｆ Ｂａｏｑｉｎｇ Ｃｏｕｎｔｙ ｉｎ Ｓｈｕａｎｇｙａｓｈａｎ， Ｓｈｕａｎｙａｓｈａｎ １５５６００， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｐａｐｅｒ ｉｓ ａｉｍｅｄ ａｔ ａｎ ｉｎｓｉｇｈｔ ｉｎｔｏ ｔｈｅ ｆｌａｍｅ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｆｏｌｌｏｗｉｎｇ ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｏｆ ｇａｓ ｃｏｎ ｔａｉｎｉｎｇ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｉｓ ｄｏｎｅ ｂｙ ｐｅｒｆｏｒｍｉｎｇ ｍｉｘｅｄ ｍｅｔｈａｎｅ ａｎｄ ａｉｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ ａｎｄ ｄｉｆ ｆｅｒｅｎｔ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｍｉｘｔｕｒｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ ｕｓｉｎｇ ｇａｓｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｓｙｓｔｅｍ； ｉｄｅｎｔｉｆｙｉｎｇ ｔｈｅ ｌａｗ ｈｏｗ ｔｈｅ ｆｌａｍｅ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｂｅｈａｖｅｓ ｉｎ ｐｉｐｅ ａｎｄ ｍａｎｉｆｏｌｄｓ ａｆｔｅｒ ａｉｒｆｌｏｗ ｔｒａｖｅｌｓ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｆｌａｍｅ ａｆｔｅｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ； ａｎｄ ｃｏｍｐａｒａｔｉｖｅｌｙ ａｎａｌｙｚｉｎｇ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｏｎ ｔｈｅ ｆｌａｍｅ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ａｎｄ ｉｔｓ ｕｎｄｅｒｌｙｉｎｇ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓ ｔｉｃｓ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｆｉｎｄｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｅｎａｂｌｅｓ ａ ｇｒｅａｔｅｒ ｆｌａｍｅ ｖｅｌｏｃｉｔｙ； ｔｈｅ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｗｉｔｈ ａ ｈｉｇｈｅｒ ｖｏｌａ ｔｉｌｅ ｍａｔｔｅｒ ｉｓ ｍｏｒｅ ｌｉｋｅｌｙ ｔｏ ｐｒｏｄｕｃｅ ａ ｇｒｅａｔｅｒ ａｉｒ ｖｅｌｏｃｉｔｙ； ａｎｄ ｔｈｅ ａｓｈ ｈａｓ ｔｈｅ ｎｅｇａｔｉｖｅ ｆｅｅｄｂａｃｋ ｅｆｆｅｃｔ ｏｎ ｔｈｅ ｆｌａｍｅ ｖｅｌｏｃｉｔｙ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ； ｃｏａｌ ｄｕｓｔ； ｖｏｌａｔｉｌｅ ｍａｔｔｅｒ； ｆｌａｍｅ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ０ ［１］ µ¶·¸ª«  ，
 ±¹ ³‰¼½¾¿ÀÁÂ， à  ±º» ±¹ ±Ä “¯°‰¦ ±²Œ³´«¦§£ ŏÆÇÈÉÊËÌÍÎÏ ［２ － ５］ ， ÒÓÔºÕÖ×。 ØÃÙ ¹ÐÑ
2345： ２０１６ － １０ － １６ 6789： ‰Š‹ŒŽ‘’“（５０９０４０２６） :;<=>?： ”•–（１９７８ － ） ，—，˜™š›，œžŸ，¡¢
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À  ö    £ ç À   ）， ２      šö  ¡¼½ ÚٍäœÚÝ，ɐš ­€ １。         !"#$%& '(/012 '()* +,-.%& Ｆｉｇ． １ １ ２ １ $34567%& !4 89 :; 67 <= %&     Ｆｉｇ． ３ 、 Ｇａｓ ａｎｄ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｙｓｔｅｍ ３  
 Ａｖｅｒａｇｅ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｃｏｎｔｒａｓｔ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｃｅｎｔｒａ ｔｉｏｎｓ ｏｆ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｆｌａｍｅ  ‚¿ùú、 ƒÚ݄ƒ Ú Ý，ý‹Ž‘†‡þšš  Þ  èé。 îƒÿˆùú、 ƒ、Ú݉~}Š。 ÚÝ ‹ Œ Ž ‘，   
（ ’ÚÝÀ“ － ２０ ｋＰａ） ，
Ž~î”~• ０ ｋＰａ，–—˜™ ４ Ｆｉｇ． ４  Ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｆｌａｍｅ 安全科学与工程·151· ²６ ³ ２ ２ ´µ¶， ：·‚ƒ （１）            １。      ，， ０． １８ｍｍ ，   ，，  ｗ１ 、  ｗ３  ｗ２ 、 ‹Œ ６１９ ¸¹  Ｎｏ． ２ ‘ `aSTFGbWXHI@A  ‡  Ｎｏ． １ †Ž’ ‡ˆ，“”•†‰‚– ４％ —，  ７ Š‹ ） ， ’ （ „ ˜ Ž ５％ ‡œ， ‚ƒ š›Œ Œš›š‘， ’ ž’ š›。 ‘“˜‚ƒ 。 ™    Ｔａｂｌｅ １  c１  STFXdef(g Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏａｌ ｓａｍｐｌｅｓ   ｗ１ ／ ％ ｗ２ ／ ％ ｗ３ ／ ％  Ｎｏ． １ ２１． ００ ３７． ００ ２． ２０  Ｎｏ． ２ ３８． ３６ ２０． ３７ １． ９２ Ｎｏ． ３ ３２． ０１ ３７． ５９ １． ４５ （２）    Ｎｏ． １ ， ６％ 
    ３０ ～ ４０ ｃｍ，   ９． ５％ ‚ƒ ５５ ｃｍ。   ­€‚ƒ ‚ƒ ‰Š †Ž ６。  '７ Ｆｉｇ． ７ ‹Œ„ †，         aj Ｎｏ． ２ FGXHIYZ]Vhi Ｊｏｉｎｅｄ Ｎｏ． ２ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｆｌａｍｅ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｃｕｒｖｅ  Ｎｏ． ３  ， ­  € 
。 „ ４５ ～     
 ‡ˆ    ­€‚ †，ˆŸ‰¡”¢‰¡ ƒ ８。 ‹Œ， ５，                          '８   Ｆｉｇ． ８   '５ Ｆｉｇ． ５          Œ–£Ž’‚ƒ、 —¤ Œ£ŽˆŸ‰¡ Œ£Žˆ”‰¡ Ｆｉｇ． ６ '６ aj Ｎｏ． １ FGDEWXHIkl Ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ａｄｄｉｎｇ Ｎｏ． １ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ·152·安全科学与工程 ９ ‹ œ¦§ Œ–£Ž’‚ƒ、—¤¥ • １０。 ¨  ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｃｕｒｖｅ • ９。  a Ｎｏ． ３ FGXHIYZ]Vhi Ｊｏｉｎｅｄ Ｎｏ． １ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｆｌａｍｅ ¥  Ｊｏｉｎｅｄ Ｎｏ． ３ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｆｌａｍｅ a Ｎｏ． １ FGXHIYZ]Vhi ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｃｕｒｖｅ  ‹ œ¦§ ˜ ˆŸ‰¡ ‹–£Œœ™š １０ ©›，ˆŸ‰¡  Œ£  ‹Œ （ œ  ˆ”¢‰¡ ˜ª«‡ ） ， ˆ‰¡ž „¬®Œ¯ ¢¨ ‹ª«。 ¡¢£° ‹Ÿ”ž ¤¥， ¦¥±§ ６２０ Å Æ Ç Á È š » Ê ２６ Ë ¼ ５７３． ９ ｍ ／ ｓ，  ¥Ž  » ６４８． ６８ ｍ ／ ｓ） ， £¤¥Ž ¥š¦­ Š （ ˆ‰ ） Ž ，  ˆ‰‹ŒŽ ¦­         §­¨  ƒ„
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­žŸ†‡， ¡‡ ¦ Ｎｏ． ３   （ • ²–） ，„‰–—¨˜™³，Ｎｏ． １    „‘ š ¢。  ４          （１） «€”•、 £          ˜„  Ｆｉｇ． １０ Ｇａｓ ｓａｍｐｌｅ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｆｌａｍｅ ｗｉｔｈ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ａｎｄ ¦­ Ž €‚ ｓｐｅｅｄ ｏｆ ｂｒａｎｃｈ ｐｉｐｅｌｉｎｅ  Š‹ŒŽ ｗｉｔｈｏｕｔｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｉｎ ａｖｅｒａｇｅ ｃｏｎｔｒａｓｔ ｃｕｒｖｅ ｏｆ ， Ｎｏ． ２   ４％    （              ５％ ～ １６％ ） ，
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： ［１］ ［２］ ¦ § ¨． ¶ ·   ¸ ¹ ［ Ｍ ］ ． © ª： ² º ¶ « š »  ¬ ａｌｓ， ２０１２， １３６（３） ： ５２０ － ５２５． ［３］ Š‹ŒŽ ‘ ‘’
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ˆ‰Ž ¡š （ “
） 。   Ｎｏ． １  ５８８． ９３ ｍ ／ ｓ， ˆ‰Ž  Ｎｏ． ３ （ ¢£¤¥Ž £¤¥Ž ＤＵＰＯＮＴ Ｌ， ＡＣＣＯＲＳＩ Ａ． Ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｓｙｎｔｈｅｓｉｚｅｄ ｂｉｏｇａｓ ａｔ ｖａｒｉｏｕｓ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈａｚａｒｄｏｕｓ Ｍａｔｅｒｉ （ ¢£¤¥Ž ６７７． ９２ ｍ ／ ｓ） š¦ ５７８． ２９ ｍ ／ ｓ， ６５９． １３ ｍ ／ ｓ） ， Ｎｏ． ３ ˆ š¦ Ｎｏ． ２ ˆ‰Ž £ （ ¢£¤ ¯ °， ¯±²， ³´µ． ¶ ＣＢＭ ·［ Ｊ］ ． ¸¹š»»¼， ２０１２， ３３（４） ： ５８０ － ５８３． ［４］ º»¼， ½ ¾， ¿ÀÁ， Â． £ÃœÄ½Žˆ ‰‹Œ［Ｊ］． ²º¶«š»»¼， ２００５， ３４（１）： １ －５． ˜„ ‰Ž §­ Š ®，１９９２． ­€ ‚ƒ ， † ‡，  ’“”•ˆ‰‹ŒŽ ¤¥Ž ， ˆ‰   。 （２） ˆ‰  — Š‹ŒŽ （ •–） ’“”±’š （１）            ，  ˜š， ŒŽ Š‹ŒŽ ™˜š›œ‘’，  ˆª‰、    。 （２）     １０ ３  ‚ƒ，  ［５］ Å ， º»¼， Æ ¾． ˆ‰½žÇ£¾² ‹Œ‘’［ Ｊ］ ． ²º¿ÀÁ»»¼， ２００５， １５（６） ： ６９ － ７２． ［６］ ÂÃÄ， È É， ȲÊ． Š£¤”•¶Ë‹Œ ［ Ｊ］ ． ÅÆÇÁȻɻ¼， ２０１３， ２３（１） ： １６ － ２０． （  ） 安全科学与工程·153·  ２７  ３           Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１７  ５   １  ， ２．   Ｖｏｌ． ２７ Ｎｏ． ３ Ｍａｙ ２０１７  １  ， ２  ， ３  （１．  
，  １５００２２；
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，  １５００２２） "：  
 ­€‚。 ƒ„ † ‡ˆ‰Š‹ŒŽ‘€、’„“”•–—˜™š›œž。 Ÿ¡¢£‚¤¥¦§¨©、­ ! €‚ª•« ’¬， ®¯°±、 ²³´µ¶·¸¹º±»¼½，¾¿À、Á· ÀÄÅ。 ÆÇÈɦʌËÌ·ÍÎ ＳＤＲＡＭ ÏÐÂÁËÌ，
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 ，² »§¢£³ Ｒ ‘£¤。  （１） ’³”´£¤ ’      Ｆｉｇ． ６ ６  Ｓｙｓｔｅｍ ｓａｍｐｌｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ 安全科学与工程·157· ２７４ ４ ２ í  î Ï DEH| ，  ，   １． ５ ｍ。  ７ ，  ７  ２５０ ｍｓ  ６ ｍ
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 ［１０］ '８ ‰ ［２］    ［１］   ï ２７ ð É ¤¥ˆ¢£，¦Ÿ ＡＤＣ０８Ｄ１０００ ，¦ ＳＤＲＡＭ，§‹¨©ª«¬“®¯° ±²š›，³´› š›  µ¶·­€，´¸¹， —€
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 ，  。   ＣＯ、ＣＯ２ ­€， ‚ƒ  Ｏ２ ，„ †‡ˆ‰Š‹ŒŽ， ‘’“” •–”•—˜™š›œ， ž ™Ÿ¡¢£¤˜™¥ ¦。 §  ¨©ª«¬®¯ °±²。 ³´，µ¶、·—¸¹ºœ  ３５１ ±²ÁÂÆ\µ¶ »¼ °±²½¾¿ÀÁÂÉ ÄÅÆÇÈÉ。 î：ＤＮ１２５ ｍｍ × ２ ２００ ｍｍ。 ¯ °–±²[ ½¾¿°， ®˜»À Á ’¯¯ Âé²Ú™–£ž¯ ±²。 Äů ° —†、 ¶·¸Ɠ， ò ²Ú¥˜ ９０ ｋＰａ °‹±²[Ì̀ÆõÎÏ， ÍлÑ。 ª ２ Ž Ò®ÓóœÆ\Ш ÇÈÉÊ˯ [ èÆ\[è ­¸。 ±²½Ôі¹ºœ´ ［１ － ３］ ÊËÌÍέ µ¶Ï ШÑÒ ÓÔ，Õ 
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½¾Á Â，Ï±²，×，¹ºœî  、 ，ïðÜâ。     ［７］ µ¶Ï        ²   Ú¹ºœÿ~àáàáÁª¥。 ø       ［８］   ­ Ïò
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¾¿­€‚ƒ’“ÀÁ ［ Ｊ］ ． ‘ÃÄ， ２００４， ２９（１） ： ５３ － ５６． »¼½． ¾¿­€®¯ÅÆǜ”ÀÁ［ Ｄ］ ． ’“： ȾɁÃ， ２００３． »¼½， ”•–． ­€‚ƒ ŒÊµ¡
 ’“［ Ｊ］ ． ÈËÌÍÃÃÄ， ２００３， １３（１１） ： ３４ － ４４ ． ΗÏ． ’ôÐÑ
ŠÅ•„°［ Ｊ］ ． ‘ ÃÄ， ２００２， ２７（２） ： １６４ － １６７． ÒÓÔ， ˜™š， ›ÕÖ． œž © ‘ –—˜， ¢™Ø， £¤¥， Ù． ÆÇ ÆÇ
ÀÁ［ Ｊ］ ． Ÿ¡“×， ２０１１， ３９（４） ： ４３ － ４６． ÀÁ［ Ｊ］ ． ÈË̇ÍÃښ， ２０１４（２） ： ２８ － ３２． ˜™š， ›ÕÖ， ۛ¦， Ù． ž‡Ü· ›´ Ý
±²ÀÁ［ Ｊ］ ． ’ÃÃÄ， ２０１５（２） ： ８８ － １９０． Ò œ， §¨ž， ©ž， Ù． £Þ”ߧ¨±²Å ¡ª«¬˜®［ Ｊ］ ． ȾɁÃÃÄ， ２０１５（４） ： ６１７ － ６２２． （    ）  ２９  ５  Ｖｏｌ． ２９ Ｎｏ． ５          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１９  ０９   
 １  ， Ｓｅｐ． ２０１９ １  ， （１．  ， １  ， ２  ， １  ­€ １５００２２； ２．  ‚ƒ，  ­€ １５００２２） ! "： Ｆｅ － Ｎｉ 
， ­€‚ ƒ„ †、‡、ˆ Ｆｅ － Ｎｉ 
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 ¸¹º»¨。 ‡ Ｆｅ － Ｎｉ ¼½¾ １５ ｃｍ ¿À¶， 
»«。 ¼½ ¾ ２． ２ｍ ÁÀ¶‡ Ｆｅ － Ｎｉ 
Âú½¾ ５、１０ ¯ １５ ｃｍ ¿À ¶ÄÅ，ÆÇÈÉÊËÌÍ΁ÏÐ。 ； ¿À½¾； ¦§ž； Í΁ #$%：Ｆｅ － Ｎｉ ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１９． ０５． ００８ &'()*：ＴＤ７１２． ７ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１９）０５－ ０５６０－ ０９ +./01：Ａ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｓｕｐｐｒｅｓｓｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｍｕｌｔｉｌａｙｅｒ ｆｏａｍ ｍｅｔａｌ ｏｎ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ Ｗｅｉ Ｃｈｕｎｒｏｎｇ１ ， Ｓｈｉ Ｑｉａｎ１ ， Ｌｉｕ Ｂａｏｌｅｉ１ ， Ｓｕｎ Ｊｉａｎｈｕａ２ ， Ｑｕ Ｚｈｅｎｇ１ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｓｅｅｋｓ ｔｏ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｍｕｌｔｉｌａｙｅｒ ＦｅＮｉ ｆｏａｍ ｍｅｔａｌ ｏｎ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓｕｐｐｒｅｓｓｉｏｎ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｉｎｖｏｌｖｅｓ ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｓｅｌｆｍａｄｅ ｇａｓ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ｔｏ ｃｏｎ ｄｕｃｔ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ ｏｎ ｓｕｐｐｒｅｓｓｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｓｉｎｇｌｅ， ｄｏｕｂｌｅ， ａｎｄ ｔｒｉｐｌｅｌａｙｅｒ ＦｅＮｉ ｆｏａｍ ｍｅｔａｌ ｏｎ ｇａｓ ｅｘ ｐｌｏｓｉｏｎ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ． Ｔｈｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｍｕｌｔｉｌａｙｅｒ ＦｅＮｉ ｆｏａｍ ｍｅｔａｌ ｇｒｅａｔｌｙ ｏｕｔｐｅｒ ｆｏｒｍｓ ｔｈｅ ｓｉｎｇｌｅｌａｙｅｒ ＦｅＮｉ ｆｏａｍ ｍｅｔａｌ ｉｎ ｓｕｐｐｒｅｓｓｉｎｇ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ， ａｎｄ ｏｆｆｅｒｓ ａ ｓｉｇｎｉｆｉ ｃａｎｔｌｙ ｓｍａｌｌｅｒ ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｏｆ ｓｈｏｃｋ ｐｈｅｎｏｍｅｎｏｎ ａｎｄ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｒａｔｅ ｔｈａｎ ａ ｓｉｎｇｌｅ ｌａｙｅｒ Ｆｅ Ｎｉ ｆｏａｍ ｍｅｔａｌ． Ｔｈｅ ｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇ ｌａｗ ｂｅｈｉｎｄ ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｎ ｔｈｅ ｏｆ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｏ ｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ ｉｓ ： ｔｈｅ ｍｏｒｅ ｌａｙｅｒｓ ｏｆ ＦｅＮｉ ｆｏａｍ ｍｅｔａｌ， ｔｈｅ ｌａｒｇｅｒ ａｐｅｒｔｕｒｅ ｒａｔｉｏ ａｎｄ ｔｈｅ ｇｒｅａｔｅｒ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ ｍｅａｎ ａ ｂｅｔｔｅｒ ｓｕｐｐｒｅｓｓｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔ ｏｎ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ； ｔｈｅ ｉｎｃｏｎｓｉｓｔｅｎｃｅ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅ ｆｉｒｓｔ ｌａｙｅｒ ａｎｄ ｔｈｅ ｓｅｃｏｎｄ ｌａｙｅｒ ｉｎ ｔｈｅ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ ａｎｄ ａｐｅｒｔｕｒｅ ｒａｔｉｏ ｉｓ ａｓｓｏｃｉａｔｅｄ ｗｉｔｈ ａ ｒｅｌａｔｉｖｅｌｙ ｇｒｅａｔｅｒ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｔｈｅ ｆｉｒｓｔ ｌａｙｅｒ ｍａｔｅｒｉａｌ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｎ ｔｈｅ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓｕｐｐｒｅｓｓｉｏｎ； ｔｈｅ ｄｏｕｂｌｅｌａｙｅｒ ＦｅＮｉ ｆｏａｍ ｍｅｔａｌ ａｒｒａｎｇｅｄ ａｔ ａ ｐｉｔｃｈ ｏｆ １５ ｃｍ ｈａｓ ａ ｂｅｔｔｅｒ ｅｆｆｅｃｔ ｏｎ ｔｈｅ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓｕｐｐｒｅｓｓｉｏｎ； ｔｈｅ ｄｏｕｂｌｅｌａｙｅｒ ＦｅＮｉ ｆｏａｍ ｍｅｔａｌ ｐｌａｃｅｄ ａｔ ａ ｓｐａｃｉｎｇ ｏｆ ２． ２ ｍ ｓｈｏｗｓ ａ ｓｌｉｇｈｔｌｙ ｗｏｒｓｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｎ ｔｈｅ ｇａｓ ｅｘｐｌｏ ｓｉｏｎ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓｕｐｐｒｅｓｓｉｏｎ ｔｈａｎ ａｔ ｔｈｅ ｓｐａｃｉｎｇ ｏｆ ５， １０ ａｎｄ １５ ｃｍ， ｂｕｔ ｐｒｏｖｉｄｅｓ ａ ｍｏｒｅ ｓｔａｂｌｅ ｏｖｅｒａｌｌ ａｔｔｅｎｕａｔｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔ ｉｎ ｔｈｅ ｐｉｐｅｌｉｎｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ＦｅＮｉ ｆｏａｍ ｍｅｔａｌ； ａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ ｓｐａｃｉｎｇ； ａｐｅｒｔｕｒｅ ｒａｔｅｓ； ａｔｔｅｎｕａｔｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔ 2345： ２０１９ － ０７ － １０ 6789： „ †‡ˆ‰Š（５１５０４０８６； ５１６０４１０１） :;<=>?： ‹ŒŽ（１９７７ － ） ，‘，’“”•–，—˜™，š›，
œž： Ÿ¡¢£¤¥¦，Ｅｍａｉｌ：ｗｃｒａｎｇｅｌ＠ １６３． ｃｏｍ。 安全科学与工程·163· &５ % ０   ，  ［１］  。   
，  ƒ„ —˜„ ­€‚ †‡、ˆ‰Š‹ŒŽ ‘’“”，•–‚ ™š›™œŒžŸˆ‰ ¡， ¢£ ¤¥¦§¨©ª«。 ¬®¯， °±²³´±µ¶·¸¥ ¦¹º»§¨， ¼½¾¿À£ ［３］  ［２］ ， Á Ｐ． Ｌ． Ｈｕａｎｇ ÃÄÅÆÇÈÉÊ˯¸Ì， DZ µ¶·´ÍÎϹºÐÑ¾Ò “ ÓÔÕ Ö ” 。 １  １． １  ÈÉ­ÊËÓÌÍÙ^Î， ¥|Î Ｌ ，^΋|_ ０． ３ ｍ，Ï １． ５ ｍ， Ð １０９Ｌ， ^Ñ_ ０． １２ ｍ， Ï ２４ ｍ； åê ¤Ò；ＴＳＴ６３００ ²ÀƀÈÉ（ ÓÔÕÖ×Ø ） ；ＣＹ１００Ｔ Ýß'â ÙÓÚÛÜÝÞ １． ２  åèé。 Þ、ßàáâãäå， æçÓÔèéêë， ìÌí îïðàáñ，ò•óôõöñŒàáñ÷øù É，úûüýÇ。 þÿ~ Ｔａｂｌｅ １ ［６］ 。  ｌ／ ｍ １ ０． ４００ ５ ４． ３３１ ２ ２． ２０１ ６ ５． ０８１ ３ ２． ８８１ ７ ５． ８３１ ４ ３． ６３３ §¨»±µ` @ Ｆｅ － Ｎｉ :/¶·´^Î_àáñï ，À×µ 、 Ｔａｂｌｅ ２ ´ïð 
。 .-, ［９］ §¨À×， |µ 、”±µ¶·ïðêëԝ Ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｓｅｎｓｏｒ êë ［８］   ｌ／ ｍ 。 ， óôà ［７］ １ êë À×Å }|{[\]^Î_`@?>¶·=， êëæç< ê，àáñæçïð。 ÅêëèéÌ，;àáñ áñ‚ÓÔð àá。 \]› ７ ‰ ＣＹ１００Ｔ Ýß'â àáâãäã åæ １，`@:/âçãåæ ２。 ›，ｌ Äèé Ｆ． Ｚｈａｎｇ  ［４ － ５］ À×±µØÙÚÓ¢µÛ”、 ÜÝ ð ５６１ .-,，Â：±+`@:/û¸('\]§¨ ２ Ｆｅ － Ｎｉ  Ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ＦｅＮｉ ｆｏａｍ ｍｅｔａｌ Ｆｅ － Ｎｉ äã  。 ｌ１ ／ ｍ ｌ２ ／ ｍ ｌ３ ／ ｍ ‚+ ４． ３２６ — — §¨Àׁ`@:/ø‡ ¾+ ４． ２７６ ４． ３２６ — ˆ¾‰Š‹，ŒŽ‘‚¾`@:/’í“Ý。 ¾+ ４． １７６ ４． ３２６ — ¾+ ２． １２６ ４． ３２６ — ì+ ２． １２６ ４． １７６ ４． ３２６ +à Å;´±µ¶·û¸§¨­€› ‚+，´±+±µ¶·´û¸§¨ ［１０］ ´ƒ。 „ †Â ［１１］ ”•Â §¨Àז—˜™šŒ›â* ’Ôœ ž， –`@:/—+Ÿ¡¢”。 £ ³¤±+`@:/¥|¦ý‚+`@:/›‡ ˆ¾‰Š‹§–—˜。 ¨©`@:/ª ［１２］ í：èåèé û« 𬌌 ，®¯±+`@:/°± }|¬²， °±»àáñ³。 ´± µ ¶ ， } |   ã    ê ë ［１３］  ，¸ç恹º®¯±+`@:/´ û¸Ôä‚+。 »¼½Â @:/¿ÀÁ µ ³·¿ ［１４］ ´¾µ ` Â[)¹º»ÃÄÅÆ， À×¾ `@:/ÈÉíî䂾µ `@ :/Ç。 ¨©ç¹º\]， \]Õ¼±+`@ :/¶·，Èɛ¹ºû¸ \]，§¨±+`@:/¶·\]^Î_´ ('ïð ·164·安全科学与工程 。 ２  \]Õ Ç Ｆｅ － Ｎｉ ` @ : /， ´ | Ð   ０． ８ ｇ ／ ｍ３ ，Ｆｅ － Ｎｉ  （ ïÍ、 ðÙñª‘ªò Ä ９０％ 、１０％ ）９ ∶ １， µ ÛÄ １５ ｐｐｉ（ ｐｐｉ Ăäó Џ µ à ） （ ô １ａ） 、３０ ｐｐｉ （ ô １ｂ） 、４０ ｐｐｉ （ ô １ｃ） 、５０ ｐｐｉ（ ô １ｄ） 、Ä ３、６、９ ｃｍ。 ‹|¾õîö ÷øùúûüýþ，ÿ ‹ | *    ^ Ñ ü é， ~ ˆ | Ð ª Ã Ä ９． ５％  － Š}}É}|，|¹ºŠ^ \]；{^Λ∠Ｆｅ － Ｎｉ `@:/，¹º‚+、 ５６２ • – — ˜ 、 Ｆｅ － Ｎｉ 。   ｐ  ，   Ｆｅ － Ｎｉ  。 ™
３． ２ š š œ ２９ ž › ＦｅＮｉ   、、 Ｆｅ － Ｎｉ  
 ­€。 １２   Ｆｅ － Ｎｉ ，  ８  Ｆｅ － Ｎｉ  €，‚ƒ １５ ｐｐｉ  Ｆｅ － Ｎｉ  „€ ­†，‚ƒ ３０ ｐｐｉ  Ｆｅ － Ｎｉ  
  ２ €，‚ƒ ４０、５０ ｐｐｉ  Ｆｅ － Ｎｉ  €€，‚€ƒ ‡ˆ‰ ‚ƒ ５０ ｐｐｉ，„ ３ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ ， ‚
€ Š ３ａ †‡。 １５  Ｆｅ － Ｎｉ ，  ６  Ｆｅ － Ｎｉ €， ‚ƒ １５ ｐｐｉ  Ｆｅ － Ｎｉ       € ， ‚  ƒ ３０、 ４０ ５０ ｐｐｉ Ｆｅ － Ｎｉ €€， ‚€ ‡ˆ‰‚ƒ ４０ ｐｐｉ，„ ３ ｃｍ，‹‰ ２． ２ ｍ   Ｆｅ － Ｎｉ     ‚  ƒ ５０ ｐｐｉ， „ ˆ １ Ｆｉｇ． １ ３ ３ ｃｍ，‹‰ ２． ２ ｍ  Ｆｅ － Ｎｉ ， ‚
 Ｆｅ － Ｎｉ  Ｂｅｆｏｒｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｉｒｏｎｎｉｃｋｅｌ ｆｏａｍ € Š ３ｂ ３ｃ †‡。 ４  Ｆｅ － Ｎｉ ，Ｆｅ － Ｎｉ ｍｅｔａｌ ｍａｔｅｒｉａｌ €€， ‚€ƒ‡ˆ‰‚ ƒ ５０ ｐｐｉ，„ ３ ｃｍ，Š ‹‰ ２． ２ ｍ ／ １５ ｃｍ   ３． １ Ｆｅ － Ｎｉ ，‚€Š ３ｄ †‡。  （  ２ａ） ， ，
；   Ｆｅ － ， ，  Ｎｉ  （  ２ｂ），
；  、 Ｆｅ － Ｎｉ  （  ２ｃ、２ｄ）， ，   Ｆｅ － Ｎｉ  。 ３ Ｆｉｇ． ３ ４  Ｆｅ － Ｎｉ  Ａｆｔｅｒ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｉｒｏｎｎｉｃｋｅｌ ｆｏａｍ ｍｅｔａｌ ｍａｔｅｒｉａｌ  ‹  ， ŒŽ‘Œ Ž‰‘‰’ （ ｘ “ ） ’ （ ｙ “ ） ”• Ｆｉｇ． ２ ２  Ｆｌａｍｅ ｐｈｅｎｏｍｅｎｏｎ ｏｆ ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ ｔｕｂｅ ｏｕｔｌｅｔ ，–—‘“”˜™†—ƒ
Ž‘Œš•、  ­› Ｆｅ － Ｎｉ  安全科学与工程·165· “５ ” •–—，˜：™ ，  ４ ～ １１ 。  ，  。 ４． １  Ｆｅ － Ｎｉ   Ｆｅ － Ｎｉ  ４ 。 ５６３ š›   ４   †‡ ˆ ，‰‹ˆŠŒŽ。  ５ „‹ŒŽ ‹ˆŠ。 ŒŽ‘ Ｆｅ － Ｎｉ ‹ ŒŽ„ ５８． ３３３％ ，ŒŽ‹ ’，’ ８４． ４４４％ ～ １２６． ６６７％ ‚ƒ。   ５０ ｐｐｉ， ３ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ４  ’„ ８４． ４４４％ 。  ４０ ｐｐｉ， ３ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ４   ’„ １２６． ６６７％ ； ４． ２  Ｆｅ － Ｎｉ  ‘ Ｆｅ － Ｎｉ  ５ 。 ４ Ｆｉｇ． ４  Ｆｅ － Ｎｉ  Ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｓｉｎｇｌｅ ｌａｙｅｒ Ｆｅ － Ｎｉ ｆｏａｍ ｍｅｔａｌ ｉｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ  ４ ，Ａ１ ；Ｂ１  １５ ｐｐｉ， ；Ｃ１  ３０  ３ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ ｐｐｉ， ３ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｄ１   ４０ ｐｐｉ， ３ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ５０ ｐｐｉ， ３ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｅ１ ；Ｆ１  １５ ｐｐｉ，  ６ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ Ｆｅ － Ｎｉ  ；Ｇ１  ３０ ｐｐｉ，  ６ ｃｍ  ；Ｈ１  ４０ ｐｐｉ，  ６ ｃｍ ；Ｉ１  ５０ ｐｐｉ，   Ｆｅ － Ｎｉ ； Ｊ１       ６ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ １５ ｐｐｉ， ９ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｋ１  ５ Ｆｉｇ． ５  Ｆｅ － Ｎｉ  Ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｄｏｕｂｌｅ ｌａｙｅｒ ｆｏａｍ ｍｅｔａｌ ｉｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ  ５ ，Ａ２ ；Ｂ２  １５ ｐｐｉ，  １． ５ ｃｍ ／ １． ５ ｃｍ， ƒ’ １５ ｃｍ ‘ Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｃ２  １５ ｐｐｉ，  ４． ５ ｃｍ ／ １． ５ ｃｍ， ；Ｄ２  ƒ’ １５ ｃｍ ‘ Ｆｅ － Ｎｉ  １５ ｐｐｉ， １． ５ ｃｍ ／ ４． ５ ｃｍ， ƒ’ １５ ｃｍ ‘ Ｆｅ － Ｎｉ ； Ｅ２      １５ ｐｐｉ，   ；  ３０ ｐｐｉ， ９ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ Ｌ１  ４０ ｐｐｉ，  ９ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ， ƒ’ ５ ｃｍ ‘ Ｆｅ － Ｎｉ Ｆｅ － Ｎｉ ５ ｃｍ  ‘  Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｍ１  ５０ ｐｐｉ，  ９ ｃｍ  。
 Ｆｅ － Ｎｉ ，  ６ ，  ７  ５  。
 Ｆｅ － Ｎｉ ， 
， Ｆｅ － Ｎｉ 
­€  ５    ４９． ５６１％ ～ ９４． ５１８％ ‚ƒ。  １５ ｐｐｉ， ３ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ５  „ ４９． ５６１％ ； ５０ ｐｐｉ，  ６ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ５   † ９４． ５１８％ 。 ‡ˆ，
 Ｆｅ － Ｎｉ  ‰，Š    Ｆｅ － Ｎｉ ­ €  ‚ ƒ，１２ „   ， ７ „ Ｆｅ － Ｎｉ ·166·安全科学与工程  ；Ｆ２  ３０ ｐｐｉ， ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，ƒ’ ； Ｇ２      ４０ ｐｐｉ， ３． ０ ｃｎ ／ ３． ０ ｃｍ，ƒ’ ５ ｃｍ ‘ Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｈ２  ５０ ｐｐｉ，  ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，ƒ’ ５ ｃｍ ‘ Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｉ２   １５ ｐｐｉ，  ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ， ƒ’ １５ ｃｍ  ；Ｊ２  ３０ ｐｐｉ，  ‘ Ｆｅ － Ｎｉ ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ， ƒ’ １５ ｃｍ ‘ Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｋ２  ４０ ｐｐｉ，  ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ， ƒ ；Ｌ２  ’ １５ ｃｍ ‘ Ｆｅ － Ｎｉ ５０ ｐｐｉ， ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，ƒ’ １５ ｃｍ ‘Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｍ２  １５ ｐｐｉ，  ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，ƒ’ ２． ２ ｍ ‘ Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｎ２   ３０ ｐｐｉ， ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，ƒ’２． ２ ｍ ５６４ ™ š › œ ž Ÿ Ÿ ¢ ２９ £ ¡ Ｆｅ － Ｎｉ    ； Ｅ３      ５０ ｐｐｉ，    Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｏ２ ４０ ｐｐｉ，  ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，  ２． ２ ｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，  ２． ２ ｍ ／ １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ５ ， ６、    „­€，  ６、   ７ ‚。  Ｆｅ － Ｎｉ  ；Ｐ２  ５０ ｐｐｉ，３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ， ２． ２ ｍ  Ｆｅ － Ｎｉ 。   ７ 。  Ｆｅ － Ｎｉ ，     。  Ｆｅ － Ｎｉ  ５   ６５． ３５１％ ～ ９４． ７３７％ 。   １５ ｐｐｉ， １． ５ ｃｍ ／ ４． ５ ｃｍ，  １５ ｃｍ    Ｆｅ － Ｎｉ  ５    ６５． ３５１％ 、 ３０ ｐｐｉ， ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ， １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ５   ９４． ７３７％ 。  
， Ｆｅ － Ｎｉ   ，  １５  Ｆｅ － Ｎｉ    ­€‚，  ３  ４  ƒ，­€
„ Ｆｅ － Ｎｉ  †‡ ２０％ ，†‡   ƒ， ƒ ２． ４６９％ ～ １５． ８０２％ 。  １５  Ｆｅ － Ｎｉ 。  Ｆｅ － Ｎｉ  ，      。  Ｆｅ － Ｎｉ  ５     ６９． ０７９％ ～ ９６． ７１１％ 。   １５ ｐｐｉ  Ｆｅ － Ｎｉ  ５      ６９． ０７９％ ；  ３０ ｐｐｉ  Ｆｅ － Ｎｉ ５    ９６． ７１１％ 。 
， Ｆｅ － Ｎｉ  ƒ „†‡。 ­€‚ Ｆｅ － Ｎｉ   †‡ ０，Ｆｅ － Ｎｉ ƒ ƒ„。  ４． ４ qrsefghijtuvw ４． ４． １   ４ ～ ６ Š†， ‡、 、  Ｆｅ － Ｎｉ  ­€ˆ，‰‚ Ｆｅ － Ｎｉ    ‹‡ Ｆｅ － Ｎｉ    ｐｐｉ， ４． ５ ｃｍ ／ １． ５ ｃｍ，  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ， Ｆｅ － Ｎｉ   ‹  Ｆｅ － Ｎｉ 。 ­€ŠˆŒ Ｆｅ － Ｎｉ      ４   ƒ   ２． ４６９％ ；    ４０ ｐｐｉ， ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ   ４  ƒ １５． ８０２％ 。 ４． ３ pd ＦｅＮｉ HI7Jefghij  Ｆｅ － Ｎｉ  ˆ‰ ６ 。 ­€ Ž‹‘’ Œ“Ž‘’“””‘，（  ）  Œ Ｆｅ － Ｎｉ  ˆ• ‹‡ Ｆｅ － Ｎｉ ，– „†‡•  ƒˆ•‡ Ｆｅ － Ｎｉ ； – ４ ～ ６ —˜，１ ～ ３ ，Ｆｅ － Ｎｉ —˜Œ    ４． ４． ２  
 ‰ ７ 。 '６ Ｆｉｇ． ６ ˜  。 ™š， › ˆ pd Ｆｅ － Ｎｉ HI7JVklmn(K Ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｒｅｅ ｌａｙｅｒ ｆｏａｍ ｍｅｔａｌ ｉｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ  ６ ‚，Ａ３ ；Ｂ３  １５ ｐｐｉ，  ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，  ２． ２ ｍ ／ １５ ｃｍ   Ｆｅ － Ｎｉ 。 Ｃ３  ３０ ｐｐｉ，  ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，  ２． ２ ｍ ／ １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ    ； Ｄ３      ４０ ｐｐｉ，   ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，  ２． ２ ｍ ／ １５ ｃｍ  Ｆｉｇ． ７ '７ xysefghijmnzvw Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ ｏｎ ｓｕｐｐｒｅｓｓｉｎｇ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ  ７ ‚，Ａ４ ；Ｂ４  １５ ｐｐｉ，  １． ５ ｃｍ ／ １． ５ ｃｍ，  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  安全科学与工程·167· Ž５ ‘ ’“”，•：  ；Ｃ４  １５ ｐｐｉ，  ４． ５ ｃｍ ／ １． ５ ｃｍ，  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｄ４   １５ ｐｐｉ， １． ５ ｃｍ ／ ４． ５ ｃｍ，  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ    ； Ｅ４      １５ ｐｐｉ，   ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  。  １． ５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ５  ５８． ９９１％ ；  ３ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ５   ８５． ５２６％ ；     ：   、   Ｆｅ － Ｎｉ  。  、  ，  ５６５ ƒ„ Ｆｅ － Ｎｉ    ； Ｅ５      ５０ ｐｐｉ，   ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，   １５ ｃｍ    Ｆｅ － Ｎｉ   。 、、  ， € 。  €‡ˆ，   Ｆｅ － Ｎｉ     ‚­， ‰ƒˆ Š„；† ３０ ｐｐｉ   Ｆｅ － Ｎｉ  ５   ９４． ７３７％ ；‹  Ｆｅ － Ｎｉ 。 ††‡ ，   ３ ｃｍ       Ｆｅ － Ｎｉ ５    ８５． ５２６％ ； ４． ５ ｃｍ ／ １． ５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ       ５             ７８． ２８９％ ； １． ５ ｃｍ ／ ４． ５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ      ５             ６５． ３５１％ 。  ：
 ， 
  ； ，   ，
   。
­ ， Ｆｅ － Ｎｉ € ‚。 ４． ４． ３   ƒ„，  ­ ８ ～ １０。 ９  Ｆｅ － Ｎｉ Ｆｉｇ． ９   Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｆｉｎａｌ ｌａｙｅｒ ａｐｅｒｔｕｒｅ ｒａｔｅｓ ｏｎ ｓｕｐｐｒｅｓｓ ｉｎｇ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ ­ ９ † ， Ａ６     ； Ｂ ６        ４０ ｐｐｉ ／ １５ ｐｐｉ， ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ    ； Ｃ６        ４０ ｐｐｉ ／ ３０ ｐｐｉ， ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｄ６  ４０ ｐｐｉ ／ ４０ ｐｐｉ，  ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ 。  ４０ ｐｐｉ ／ １５ ｐｐｉ， ６． ０ ｃｍ， １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ５   ８３． ９９１％ 、      ４０ ｐｐｉ ／ ３０ ｐｐｉ，   ６． ０ ｃｍ， １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ５   ９１． ８８６％ 、 ４０ ｐｐｉ ／ ４０ ｐｐｉ， ６． ０ ｃｍ， １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  Ｆｉｇ． ８ ８  ５  ９３． ６４０％ 。   Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ａｐｅｒｔｕｒｅ ｒａｔｅｓ ｏｎ ｓｕｐｐｒｅｓｓｉｎｇ ｇａｓ ｅｘ ｐｌｏｓｉｏｎ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ ­ ８ †，Ａ５ ；Ｂ５  １５ ｐｐｉ，  ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ；Ｃ５  ３０ ｐｐｉ，  ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｄ５   ４０ ｐｐｉ， ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，  １５ ｃｍ  ·168·安全科学与工程 、ˆ Ｆｅ － Ｎｉ  ， ­  Ｆｅ － Ｎｉ ，Ｆｅ － Ｎｉ  ‰Šˆ Ｆｅ － Ｎｉ  ‹ŒŒ‹Œ。 ­ １０ †， Ａ７    ； Ｂ７        １５ ｐｐｉ ／ ４０ ｐｐｉ， ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ    ； Ｃ７        ４０ ｐｐｉ ／ ４０ ｐｐｉ， ３． ０ ｃｍ ／ ３． ０ ｃｍ，  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ ５６６ † ‡ ˆ ‰ Š  ‹ ‹ Ž ２９ ‘ Œ 。  １５ ｐｐｉ ／ ４０ ｐｐｉ， ６． ０ ｃｍ，  ２． ２ ｍ  Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｌ８
  ７０． ５０４％ ； ４０ ｐｐｉ ／ ４０ ｐｐｉ，  ６． ０ ｃｍ， １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  。  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ５   １５ ｐｐｉ， ３ ｃｍ，  ２． ２ ｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ５  ９３． ６４０％ 。 、  Ｆｅ － Ｎｉ  ，   １０ Ｆｉｇ． １０   ，   。  Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｆｉｒｓｔ ｌａｙｅｒ ａｐｅｒｔｕｒｅ ｒａｔｅｓ ｏｎ ｓｕｐｐｒｅｓｓ ｉｎｇ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ ９
１０， ４０ ｐｐｉ ／ １５ ｐｐｉ，  ６． ０ ｃｍ， １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ５          ８３． ９９１％ ；      １５ ｐｐｉ ／ ４０ ｐｐｉ，  ６． ０ ｃｍ，  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ       ５           ７０． ５０４％ ； Ｆｅ － Ｎｉ  ４． ４． ４ 。   Ｆｅ － Ｎｉ  。  １１。  １１ ，Ａ８
； Ｂ８
 ３０ ｐｐｉ， ３ ｃｍ， ５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｃ８
 ３０ ｐｐｉ， ３ ｃｍ，  １５ ｃｍ Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｄ８
 ３０ ｐｐｉ， ３ ｃｍ， ２． ２ ｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ；Ｅ８
 ４０ ｐｐｉ， ３ ｃｍ， ５ ｃｍ   Ｆｅ － Ｎｉ    ； Ｆ８
    ４０ ｐｐｉ，   ３ ｃｍ， １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｇ８
  ４０ ｐｐｉ， ３ ｃｍ， ２． ２ ｍ  Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｈ８
 ５０ ｐｐｉ，  ３ ｃｍ，  ５ ｃｍ Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｉ８
５０ ｐｐｉ，  ３ ｃｍ，  １０ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ ；Ｊ８
 ５０ ｐｐｉ，  ３ ｃｍ，  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ；Ｋ８
 ５０ ｐｐｉ， ３ ｃｍ， Ｆｉｇ． １１  １１  Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ ｓｐａｃｉｎｇ ｏｎ ｓｕｐｐｒｅｓｓｉｎｇ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ 、、 ，  ５、１０
１５ ｃｍ  ，Ｆｅ － Ｎｉ  ­€ ‚ƒ„ ， １１ａ ，  ３０ ｐｐｉ，  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ５  ９４． ７３７％ ，  ； 安全科学与工程·169· “５ È ÉÊË，»：  １１ｂ ，  ４０ ｐｐｉ，  １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ ５   ９３． ６４０％ ， ；  １１ｃ ， ５０ ｐｐｉ，   １５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ５   ７４． ７８１％ ，     ５０ ｐｐｉ  １０ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ 。 ， Ｆｅ － Ｎｉ   １５ ｃｍ ，  ５   。  １１ｄ ， ２． ２ ｍ  １５、３０、４０ ５０ ｐｐｉ  Ｆｅ － Ｎｉ  ， ４０ ｐｐｉ  Ｆｅ － Ｎｉ   ５  ７９． ８２５％ ，  
  Ｆｅ － Ｎｉ 。   ２． ２ ｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ５     ５、１０  １５ ｃｍ   ，   。 ５  Ｆｅ － Ｎｉ  ­ €‚ƒ€„ 。 、 Ｆｅ － Ｎｉ   ：“ †† ” ‡ Ｆｅ － Ｎｉ   
ˆ
 Ｆｅ － Ｎｉ ，‰Š ［１５］ ‚ƒ‡‹ ，  Œ Ž Ｆｅ － Ｎｉ ­， ‘€‚ “  ‹” ，‚’ Ｆｅ － Ｎｉ  。 “” Ｆｅ － Ｎｉ  •‹Ž­ ， ƒ „–—  ， ›œ ‡ˆ£¡›‰ Ｆｅ － Ｎｉ ™šŽ­ žŸ¡¢† 。 ‘   ¤，‡ˆŠ† „–—‹。 Ｆｅ － Ｎｉ       Œ ［１６］ ’ 。 “ ††“”‡ ” ，  Ｆｅ － Ｎｉ  Ｆｅ － Ｎｉ  “ • ” Ž Ｆｅ － Ｎｉ ，•¦™† ‡ Ｆｅ － Ｎｉ   ¥ 。 ‹–—¡¢ Ｆｅ － Ｎｉ “  •” （  Ｆｅ － Ｎｉ §˜‰ ）  Ž‘、 ［１６］ †¨© 、 ª«¨©ƒ “ • ” ™ ·170·安全科学与工程 ［１６］ Ÿ ¡ £‡： š ，‰Š††¢ （１） ‚ƒ°š¤±²¥‰， ±²¥‰¦ ¨©”˜‰‚ƒ°‹， §‰ ¨©，³¦ª˜‰‚ƒ‹œ，  ’œ’。 （２） •«š±²˜‚ƒ°ƒ±² ´’—œµ¬， ³¦˜‰‚ƒ‹œ 。 ‚ƒ°¶¡“”，®‡Š，¯°‚ƒ°¶¡ ›‰
±，œµ¬²‰。 （３）  Ｆｅ － Ｎｉ  、 ，  ¬，   ¡¢、 ‹ Ｆｅ － Ｎｉ 。 （４） ‚ƒ° Ｆｅ － Ｎｉ • –—³·¸¨©²‰，¹ ‚ƒ°‹。 ƒ ­， ‡¼’—½°¾¶，¶¡¿ ， À   Á   ½ ° ¾ ¶  
ˆ， € ‚ · ［１８］ ÂÃÄÅ¥
¥ƒŒ¬‚ƒ，  ±²‘’—¸ ¬¾¶。  Ｆｅ － Ｎｉ  » ½°¾¶
ˆŠ†， ‰„ Ｆｅ － Ｎｉ  “ † † “”‡ ”  “ • ” ， ”ƉŠ†Ž ［１９ － ２０］ ，”Ɖ ¨¹º»†¼ “ ‡½• ” Lj ­ ［２１ － ２３］ ，
Ɖ †¨ ©Š†‰ŠŽ½°¾¶–—。 ６   （１）  Ｆｅ － Ｎｉ ¾«ƒ©¿Ž ¨©，（ ） ‚ƒ°£¡ Ｆｅ － Ｎｉ ›
ˆ
 Ｆｅ － Ｎｉ  ，À½°¾¶–— Á®
ˆÂ ¹º»À Ｆｅ － Ｎｉ Ž‘， ’Œ  ‹–—›œ，ž®Ž Ｆｅ － Ｎｉ  ［１７］  €‚ƒ¯œ 。 « ¬  Ｆｅ － Ｎｉ   ， Œ´ºŒ»µ¢£  ˜ ５６７ ÂÃÄÅ  Ｆｅ － Ｎｉ 。 １ ～ ３ ，Ｆｅ － Ｎｉ  ’  ’。 （２）   、  、     † “ ” ‡，   Ｆｅ － ＮｉÃ’Œ  ’，Ä ŒÃŽ‘，ÅÝ   ž®。 ¥Ã†， Ɓ¤±² ”°¢£‡ Ç； ¥Æ¤ ±²¿”°， Ʊ² ５６８ Ê Ë Ì ˜ ，。 （３） 、 、 ，   Ｆｅ － Ｎｉ    ；、  Ｆｅ － Ｎｉ  ，  Ｆｅ － Ｎｉ ，Ｆｅ － Ｎｉ       Ｆｅ － Ｎｉ  ；  ‹  † Í ２９ Î ³ ５０： ７９７ － ８００． ［８］ †‡ˆ， ， ¦§¨， ‡． ‰Š ［９］ ¦§¨， ， ‡． œ ¯， ［１０］ °±« ŒŽ‘，  ， †´， ‡． Šµ’“”•–— ‹´［Ｊ］． 
˜™˜‹††³（¶€˜†）， ２０１５， ３０ （５）： １ － ５． ［１１］ š ›， ， ˆ． ŸœžŸ’“· © ª ‹¢£［Ｊ］． ‹¢£´‘［ Ｊ］ ． ［１２］ ¸††³， ２０１５（Ｓ１）： １３８ －１４４． ­， ¹ €． ¡ ¢³， ２０１６， ３０（１） ： ８８ － ９５． ５、１０
１５ ｃｍ  Ｆｅ － Ｎｉ  ［１３］           ，
 ，   Ｆｅ － Ｎｉ­ １５ ｃｍ ，  ［１４］ Ｙａｎｇ Ｙ， Ｈｅ Ｘ Ｑ． Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｍｅｓｈｙ ｏｂｓｔａｃｌｅ ｏｎ ｍｅｔｈａｎｅ ｇａｓ ｅｘｐｌｏ ｓｉｏｎ［ Ｊ］ ． Ｐｒｏｃｅｄｉａ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１１， ２６： ７０ － ７４． 。  ２． ２ ｍ  Ｆｅ － Ｎｉ   € ５、 ［１５］ ［１６］ ［１７］ ‹œ » ¼†§‡［ Ｊ］ ． †³， ２０１０， ４６（１） ： １０４ － １１０．  ˆ， ‰， Šˆ． ©ª‹Œ¨© ¤©ª， ２０１４， ３４（３） ： ２７８ － ２８４． ¦§¨． œ ¾¿ÀÁ²†， ２０１２．  。 £¤¥， ‚ƒ„． º¯
¦ Ž½［ Ｊ］ ．  １０
１５ ｃｍ ， ‚ƒ„
¡ ©ª ¬®¢£［Ｊ］． ’“‰²††³， ２０１３， ４２（２）： ２０６ － ２１３．    。 （４） 、 、 ，  ¡ «¬®¢£［Ｊ］． ‹， ２０１３， １０（４４）： １３９０ －１３９４． ，    。  Ｆｅ － Ｎｉ  † ¹ ‘，  ¡¢£［ Ｄ］ ． ¾¿À： ¥． ¹©ª’“ª’“”–‹¢£ ［ Ｊ］ ． •«˜†¤ÁÂ， ２０１６， ３９（１） ： ４５ － ４９． ： ［１］ ［１８］ Ｐｏｌｉ Ｍ． Ａｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｓａｆｅｔｙｒｅｌｅｖａｎｔ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｔｕｒ ［２］ ［３］ Ｚｈａｎｇ Ｆ． Ｃｏｕｐｌｉｎｇ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｆｏａｍ ｃｅｒａｍｉｃｓ ｏｎ ｔｈｅ ｆｌａｍｅ ａｎｄ ｓｈｏｃｋ ［５］ ［６］ Ｐｈｙｓｉｃｓ， Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ ａｎｄ Ａｓｔｒｏｎｏｍｙ， ２０１０， ５３（２） ： ２６９ － ２７８． Ｚｈａｎｇ Ｒ． Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｓｍｓ ａｎｄ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ［Ｊ］． ｓｕｐ ［２１］ ， †，  ， ‡． ˆ‰ Š ‹ŒŽ ™š›，  ［２３］  （５） ： ４７３ － ４７６． ¡［ Ｊ］ ． ˜‹¢£¤¥‘， ２０１５， ３７ ¢， £¤¥， ¦ˆ， ‡． §ƒ²  ［２２］ ， ‡． €‚ƒ„œžŸ ¡ ¢£［ Ｄ］ ． žŸ： ’ ³§ƒ² ¡ ‹    ［ Ｊ］ ． Æ ‰ ¤ ” • Á  † ³， ２０１４， ３１ （３） ： ４８９ － ４９３． ­‘［ Ｊ］ ． ’“”•–—˜†‹Œ， ２０１１， ７（７） ： １５ － １９． ，  š¥›． œ°±® †， ２０１１． ｐｒｅｓｓｉｏｎ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ Ｐｒｏｃｅｄｉａ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１１， ２６： １４６７ － １４７２．  Ｗａｎｇ Ｃ， Ｍａ Ｔ Ｂ， Ｌｕ Ｊ． Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｏｂｓｔａｃｌｅ ｄｉｓｔｕｒｂａｎｃｅ ｉｎ ａ ｄｕｃｔ ｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｃｏａｌ ｇａｓ［ Ｊ］ ． Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｃｈｉｎａ ［２０］ „ ［７］ ［１９］ ｍｅｔｈａｎｅａｉｒ ｆｌａｍｅ ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｃｌｏｓｅｄ ｄｕｃｔ ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｌｏｓｓ Ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ Ｐｒｏｃｅｓｓ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ， ２０１７， ４７： ２２ － ２８． ［４］ ２００９， ３９（９） ： １２５８ － １２６７． ｗａｖｅ ｏｆ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ［ Ｊ］ ． Ｓａｆｅｔｙ Ｓｃｉｅｎｃｅ， ２０１２， ５０： ７９７ － ８００． Ｈｕａｎｇ Ｐ Ｌ， Ｃｈｅｎ Ｐ． Ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｍｅｔａｌ ｆｏａｍ ｍｅｓｈｅｓ ｏｎ ｐｒｅｍｉｘｅｄ  ¢ £ ［ Ｊ］ ． ’ “ ˜ † Ｇ ™ （ ® ¯ † ¸ † Š † ） ， ń ｂｕｌｅｎｔ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｖｅｎｔｉｎｇ ａｔ ｅｌｅｖａｔｅｄ ｉｎｉｔｉａｌ ｐｒｅｓｓｕｒｅ［ Ｊ］ ． Ｐｒｏｃｅ ｄｉａ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１２， ４２： ９０ － ９９． ˆ， –—， ¬Ã˜， ‡． ©ª«’Ä ¦ˆ， £¤¥， ¡ ¢， ‡． §ƒ² ¢£［ Ｊ］ ． ‹´¤©‹， ２０１４（３） ： ４４ － ４６． °±¨™ ª«， ¬®¯， £¤¥， ‡． §ƒ² ‹µ¶ （  ） ºÇÈ·［ Ｊ］ ． ‰²¢£¤É¥， ２０１１， ３１（１） ： ８０ － ８３． Ｚｈａｎｇ Ｊ Ｆ， Ｓｕｎ Ｚ Ｑ． Ｃｏｕｐｌｉｎｇ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｆｏａｍ ｃｅｒａｍｉｃｓ ｏｎ ｔｈｅ ｆｌａｍｅ ａｎｄ ｓｈｏｃｋ ｗａｖｅ ｏｆ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ［ Ｊ］ ． Ｓａｆｅｔｙ Ｓｃｉｅｎｃｅ， ２０１２，   安全科学与工程·171·  ２４  ３  Ｖｏｌ． ２４ Ｎｏ． ３          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１４  ５   １，２  ， Ｍａｙ ２０１４  ３  （１．  ， 
 １５００２２； ２．  ­€‚ƒ„  ‡ˆ， １５８１００； ３．  ， 
 １５００２２） "： ! †， ， ３％ €‚ƒ„ †‡ˆ‰Š ‹Œ。 Š 、Ž‘’“、”•”–—˜。 ­€Š ˆ‰ Ｎ２ 、Ž‘’“、”•Ÿ¡ ¢£，¤Š   ＣＨ４ † ‡ˆ‰ 
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º´‡¯¸¹， „ † ž ›œžŸ‘  ７４ μｍ „ †‡†、 ­€ ‚ƒ„ †、‡ˆ‰Š‹‚ƒ„ † Å ®–©；Ｈ ‡¯´º°»¼‡¯，
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    '４ Ｆｉｇ． ４  （１） ›•–， ¡£    JKLABabc`dX_ Ｃｏｎｔｒａｓｔ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ａｃｃｕｍｕｌａｔｅｄ ｐｏｒｅ ｂｅｆｏｒｅ ａｎｄ ａｆｔｅｒ ｍｏｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｂｅｎｔｏｎｉｔｅ • Ｎ２  † ••¬« ， †•®  ； † ”
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¬ ‹， ２００４． Ǎ． ． †Å¼½［ Ｄ］ ． Ɓ： Ɓ †™ˆ‰‚º‚»［ Ｊ］ ． È Š‹Ã‹»， ２００３， １７（５） ： ５９１ － ５９５． ­¼， €‚ ，  à ［８］ †‚¶·¸¹ º¥［ Ｊ］ ． ¶‹»， ２０１２， ３７（ Ｓ１） ： １２６ － １３０．    †  ３ ７２ ｍｍｏｌ ／ ｇ， 。 ［２］ ‹ ５ šŽ，”
• ＣＨ４  †‘ 、 ’“、 ‘ œ ５ ３６ ｍｍｏｌ ／ ｇ，–œ     （５）   ”    • ＣＨ４  ‘   Ｆｉｇ． ５ ，”
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１５００２２；  Ｍａｒ． ２０１４ "： ，
 ‚ƒ„ ，†‡ˆ‰Š‹ŒŽ  ＦｒａｃｐｒｏＰＴ２００７ ˜™ ，  ­ €  ‘ ’。  ˆ “ ” • – — š›„‰Š‹œ žŸ¡¢ £ˆ¤¥¦‚ƒ，•§¨¦‰Š©ž ª«。 “”¬˜™–®¯：ˆ°±‰Š ²， ‰³„ ŒŽ ´µ¶·¸¹º» ¼、½¾ １ ８７ ｍ »；‰Š¿À²ÁÂý¾Ä １０１ ５６ ｍ žŸ¡ËÌͦ°Î。 ÅÆÇÈ ÀÉ。 ʂƒ #$%：‰Š‹； ； ŒŽ； ž ｄｏｉ：１０ ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５－ ７２６２ ２０１４ ０２ ０１５ &'()*：ＴＤ７１２． ６ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１４）０２－ ０１７７－ ０５ +./01：Ａ Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ａｎｔｉｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ ｃｏａｌ ｓｅａｍ ｂａｓｅｄ ｏｎ ａｃｉｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ＺＨＡＮＧ Ｙｉｎｇｘｉｎ１ ， ＹＡＮＧ Ｊｉｅ１ ， ＷＡＮＧ Ｐｅｎｇｆｅｉ１ ， ＨＯＮＧ Ｔａｏ２ ， ＳＵＮ Ｈａｉｂｏ２ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｊｉｘｉ Ｂｒａｎｃｈ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｌｏｎｇｍａｙ Ｎａｉｎｉｎｇ Ｈｏｌｄｉｎｇ Ｇｒｏｕｐ Ｃｏ． Ｌｔｄ．， Ｊｉｘｉ １５８１００， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｈｉｇｈｌｉｇｈｔｓ ａｎ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ａｐｐｒｏａｃｈ ｔｏ ｉｍｐｒｏｖｉｎｇ ｔｈｅ ｇａｓ ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｌｏｗ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ａｎｄ ｍｅｔｈａｎｅｒｉｃｈ ｓｅａｍ ａｎｄ ｅｌｉｍｉｎａｔｉｎｇ ｔｈｅ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ ｇａｓ ｏｖｅｒｒｕｎ ｂｙ ａｄｄｒｅｓｓｉｎｇ ｔｈｅ ｌｏｗ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｂｙ ａｃｉｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ， ａｓ ｉｎ ｔｈｅ ｃａｓｅ ｏｆ Ｐｉｎｇｇａｎｇ ｃｏａｌ ｍｉｎｅ ｔｙｐｉｃａｌ ｏｆ ｃｏａｌ ｓｅａｍｓ ｗｉｔｈ ｌｏｗ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ａｎｄ ｈｉｇｈ ｇａｓ． Ｔｈｅ ｐａｐｅｒ ｄｅｓｃｒｉｂｅｓ ａｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ａｃｉｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｉｎ ｃｏａｌ ｓｅａｍ ａｎｔｉｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ａｎｄ ＦｒａｃｐｒｏＰＴ２００７ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ， ａｎｄ ａｎ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ａｃｉｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ ａｎｔｉｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ａｃｉｄｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ａ ｃｏａｌ ｓｅａｍ ｅｍｐｌｏｙｉｎｇ ｍａｔｒｉｘ ａｌｌｏｗｓ ａｃｉｄ ｔｏ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｇａｓ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｃｏａｌ ｓｅａｍ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｃｉｒｃｌｅ ｈａｖｉｎｇ ａ ｒａｄｉｕｓ ｏｆ １． ８７ ｍ， ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｈｏｌｅ ａｓ ａ ｃｅｎｔｅｒ； ａｃｉｄ ｆｒａｃｔｕｒｉｎｇ ｃａｎ ｐｒｏｄｕｃｅ ａ ｈｉｇｈ ｆｌｏｗ ｃｏｎｄｕｃｔｉｖｉｔｙ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｗｉｔｈ ａ ｒａｄｉｕｓ ｕｐ ｔｏ １０１． ５６ ｍ． Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｓｅｒｖｅｓ ａｓ ｔｈｅ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏａｌ ｓｅａｍ ａｎｔｉｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ａｃｉｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ； ｇａｓ ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ； ｌｏｗ ｇａｓ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ； ａｎｔｉｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎ 2345： ２０１３ － １２ － １６ 6789:;： ˆ‰ （１９７８ － ） ，Š，‹ŒŽ‘，’“”，•–—˜™，—˜š›：œžŸ¡¢、œ£¤¥¡¦，Ｅｍａｉｌ：ｚｈａｎｇｙ ｉｎｇｘｉｎ０１＠ １２６． ｃｏｍ。 ·176·安全科学与工程 １７８ ０ + * ) ( Š , , & ２４ % ' µ¶，-€¬;:°;:®·ù-。 ¬;:  ۸ؔë©<®¹º»|;¼½¾ ©，;¼¿À©Á÷ñ©¬®¯，í  ，、   ， 
［１ － ６］  。  ­€‚ƒ †‡ˆ‰Š‹， ŒŽ‘’“”•– —˜™š›œ。 žŸ¡¢£¤¥¦，  „ §¨Ÿ©ª ， «¬ ®¯°±¯ ²³， ŒŽ´µ´ ¶，·¸¹º »™š²¼½¾ ¿。 ÀÁ，‚ƒŒŽÂÃĔ， ÅƃÇȔ ©ŒŽÃ。 ;:®Û¸Ø“ë©<® ¹º，;¼¾©，â©Ø  ºû®@，;¼ÄÅÆÀ®@Á÷ñ©¬® ¯，í©ŒŽ。 þ£¤¢，«ÇÈ [ÉÞ¬®¯，¥ÇÙʦ|§、¨©ª ³;´Ë̬²®¯， ÍÛÎÏ”ŒŽ †Éˆ‰¬·。 ·¸， Ш;: »ÑÒÓ ，Ô§«±[³;´«¬，íÂâ«ø ２ ～ ３ ɒÊ［７］ 。 ·¸， ËÌ͓ŒŽ¨ ù¬®¯ˆüÕñÁà­ü®@， Ö« ¢£€çñŒ×Øو。 Íß×ØوШ ÎϏ™š，ÐÑÒ±Ó、ÔՐ ÁÖ×，؊‹ÙډÛÜÝÞßàጠڔر^ÛÜ， íÂ⌠Ž Ý͓，Îϐ™š。 Š‹，â«®¯Ó°ãä ， ͓ŒŽ ［８］ ，åæçè͓™šé 。 ê :,Þªß € |§：ＣａＣＯ３ ＋２ＨＣｌ  ＣａＣｌ２ ＋ ＣＯ２ ↑ ＋ Ｈ２ Ｏ， ëì¨íŒ“， €Í“ ™š，ïðÌñòóßôõâöŒ，÷ñ øù¬®¯úûü®¯。 ýþƒø× ¡¢£¤ÿ~，é}ŒډŠ‹|{[\ ®Œ、“\]^_±Œ、 \`@Œ、 ［９ － １２］ 。 ±?>®=<Œ ;: »ÛªØŽûŠ‹， [[。 ¨;: »€，¨ ”Œ€£¤ê ， １ Œ üŠ‹。 ¨©ª：ＣａＭｇ （ ＣＯ３ ） ２ ＋ ４ＨＣｌ   ＣａＣｌ２ ＋ ＭｇＣｌ２ ＋ ２ＣＯ２ ↑ ＋ ２Ｈ２ Ｏ。 à¨Ù:,áШá，â ＨＣＬ |§Þª Á，２ ｍｏｌ  ＨＣＬ Шԧ １ ｍｏｌ |§ ，  ­ １ ｍｏｌ  ＣＯ２ ；â ＨＣＬ ¨©ªÞªÁ，４ ｍｏｌ  ＨＣＬ Шԧ １ ｍｏｌ ¨©ª， ­ ２ ｍｏｌ  ＣＯ２ 。 à ¸，Ш-ãäå½Àæ ＨＣＬ Ô§|§、 ¨ ©ªÃ Ｘ Ｆ 、Ｘ Ｂ 。 ３   ë/.ù，
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 ５００ ｍＬ Œ¶“‡ １５％  ＨＣＬ， ÜÝ ÕÚ ¶Þ，·ßظ¶à‡ １、２、３、４、５、 ６、７ ｃｍ¶àáâã， ™ãäå§æ! æ!"#¸*。 舽，  †Õ  ６ ～ ７ ｃｍ ¾。 €‹ （３） —˜ ΔＥ———¯°； ｋ———Ž‘’„±“；  Ｒ′ ＝ ５ ９８ ｃｍ。 è°±ç¹—é» ½­‹+¿。 ¤¶ê， ½°°±³ÒÓ´Õ θ———²”®Š； Ｔ ｒｅｆ ———³®（２５ ℃ ） ´¨±“； £,‹™ë‡-，ÀÁ Â./， „ªŠ§£ÃÄ， ì¼™0Å ｖ ｗａｌｌ ———¥„„ˆ•¨Š； ｍ———µ–。 
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３ ¨Š‡ ２ ｍ ／ ｍｉｎ， ¬º»˜¼™， ¨‡ １ ６８６ ｍ ／ ｍｉｎ。 ‚ƒ，ｒ ／ Ｒ ½ ¾¿ １ ６８６ ／ ２ ›À«•›„Á˜。 ３ ‰š １ ２ ２ πｈ（ Ｒ ＋ Ｒｒ ＋ ｒ ） ， ３ ‹：Ｖ———• › „ Á， à  Ä   Œ Ž  „  „ ３ Á，ｍ ； ｈ———•›žŠ， ÃÄ
 ·178·安全科学与工程  "##$%&"'¸!。 °±ç¹( ¤，º» ７ ｃｍ â£ã¼， Ý)ã×
‹：ｎ ｓ ———¦§Œ，ｍｏｌ； ｔ———©ª€，ｍｉｎ； •›„Áœ‹：Ｖ ＝ ŒŽ“，ｍ； ｒ′———•›ŸÅ•“， Ãā  §、ËÌÍ؟©ªÏ«¬´，½€Ÿ Ю¯—˜£Ñ。  ２ ¸¹，ｍ； Ｒ′———•›Å•“，Ãā
 ɽʗ  “ ｒ′。 ¥ƒ，¦¬º   １７９ ÔÃÓÕÖ ‰  íÃÄ。 €ƒ½±1 2í®¯34½Æ。 ß‹（３） Çð， ¡¹‘® １００ ｍ 5 ３ 
 １００ ｍ Œ¶“‡ １５％  ＨＣＬ  ，¦6®ñ １ ８７ ｍ。 ¬ º‰È™”¶ò，   ”ó‰Å7ô8¨‰ 97ô， :;±§²， ‚ƒ， £<‰ÉÊÉ =Ê，>§‚‡Äõ
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   — １０１ ５６ ｍ， ０ ６０８ ｃｍ，˜ ７ ２８ ｍ  ¸–，– 。 “–­€¹ –­œž，‚º´¢» ƒ ”¹。  ­€， ‚，  ­， ƒ， „ † ‡，ˆ  ‰Š‹ £¤¥±¼ １０１ ５６ ｍ。 ‰™š½ ‚，    £¤¬®¾  ５４ ３ „。 ‰“¦¥ ，   ˆ ‰ Œ Ž

  ‘， ＦｒａｃｐｒｏＰＴ２００７ ’“  Š†‡¿¨ §ÀÁ˜，  ，€ ”•––—、–˜– ，™š›–­œž，€Ÿ¡¢ ‘ ‚¢ƒ¡£。 （１） Ÿ „  ‰ †¤‡¡£ 。   ＹＦ２３０Ｄ  ¥¦ˆ ’“ƒ– ， €¨¥ １９ ６９０  ＳＥＸ ２８％  ©   ， ’ ª  «    ¬ ®。  ‰Š§‹  ’“ ¯Œ ：   ° ， ±”•— ¥ １０５ ｍ   – ， Ž ‰ Š  ˆ   ž ‘ ， ”•–‰Ÿ‹žƒ  ‚ ， – ´‰²œ¨©ž， ÄÅ´‰ œ¨ÆÇ，ˆÁ˜。 ４  ŒŽ
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 ¨  © Ç ‹  ‰ • ” Œ ª。 安全科学与工程·179· Ì２ Í ５ ｍｅｒｉｃａｌ ａｎｄ ＡｎａｌｙｔｉｃａｌＭｅｔｈｏｄｓ Ｉｎ Ｇｅｏｍｅｅｈａｎｉｃｓ， １９９６， ２０ （６ ） ： ５７１ － ５９３．   ［３ ］ ， １００ ｍ  １５％  ＨＣＬ  ，    ３ ，  １ ８７ ｍ ，   
，    ＹＦ２３０Ｄ Š、 ‹ ＣａｒｂｏＰｒｏｐ２０ ／ ４０ Œ­，   １０１ ５６ ｍ， Ž ５４ ３ ，‘  †ˆ ‚
’， “ „ †‡” ˆ ‰，•–
‹—ƒ˜。 ［４］ ［５］ （４） ： ４８３ － ４８７． ［６］ ［９］ ， ， ．  （２） ： １３５ － １４２． ［２］ ［１０］ ， ’． ¹   ­€‚， ƒ „，  †， ’． „Š‡—¼½š› ‰Š． ¾ †„—ƒ ‹
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š›［ Ｊ］ ． º¼， ２０１０， １５（１） ： ９２ － ９５． ˜ ™ š． „  — ƒ  à   ‹ 
 ［ Ｄ］ ． Œ•： ¿Ž¥•´， ２００９． ÀÁ †š›¨© ［１１］ ›œž， Ÿ¡“． ¾ŒÄÅˆÆ Ç¾¢ Ȑ ［１２］ «¥¦， §
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‘， †Œ‰ ¨ © ［ Ｊ ］ ．  ¢ º » • ´ ´ ¸， ２００８， ３７ （ ３ ） ： ３２８ － ３３２． ［７］ €§„—ƒ¨©‚‡ƒ¨©„ª «，，†¬š›®Ÿ¯™‡
š›‚ ［１］ ＨＵ ＧＵＯ ＺＨＯＮＧ， ＷＡＮＧ ＨＯＮＧ ＴＵ， ＴＡＮ ＨＡＩＸＩＡ， ｅｔ ａｌ． Ｇａｓ ｓｅｅｐａｇｅ ｅｑｕａｔｉｏｎ ｏｆ ｄｅｅｐ ｍｉｎｅｄ ｃｏａｌ ｓｅａｍｓ ａｎｄ ｉｔｓ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈｉｎａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ２００８，１８ ［８］ ： ｃｏａｌｂｅｄ ｇａｓ ｆｌｏｗ ｗｉｔｈ ｋｌｉｎｋｅｎｂｅｒｇ ｅｆｆｅｃｔｓ ｉｎ ｍｕｌｔｉｐｈｙｓｉｃａｌ ｆｉｅｌｄｓ （３） ： ４０７ － ４２０． œžŸœ­。 ¡˜Š¢£¤¥¦ ˆ。 ＨＵ Ｇ Ｚ， ＷＡＮＧ Ｈ Ｔ， ＦＡＮ Ｘ Ｇ， ｅｔ ａｌ． Ｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ａｎｄ ｉｔｓ ａｎａｌｙｔｉｃ ｓｏｌｕｔｉｏｎ［ Ｊ］ ． Ｔｒａｎｓｐｏｒｔ ｉｎ Ｐｏｒｏｕｓ Ｍｅｄｉａ， ２００９， ７６ （３） ™
š °±ˆ¨©‡‰ ｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌ ｍｏｄｅｌ ｆｏｒ ｓｏｌｉｄ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｎｄ ｇａｓ ｓｅｅｐａｇｅ ｉｎ ｆｒａｃ １１９ － １３６．  ­€‚ƒ， „ †‡ ˆ ‰。 （２）  ＦｒａｃｐｒｏＰＴ２００７ ， ‡ ＺＨＡＯ Ｙ Ｓ， ＨＵ Ｙ Ｑ， ＺＨＡＯ Ｂ Ｈ， ｅｔ ａｌ． Ｎｏｎｌｉｎｅａｒ ｃｏｕｐｌｅｄ ｔｕｒｅｄ ｍｅｄｉａ ［ Ｊ］ ． Ｔｒａｎｓｐｏｒｔ ｉｎ Ｐｏｒｏｕｓ Ｍｅｄｉａ， ２００４， ５５ （ ３ ） ： （１） ，  › １８１ Îϙ，’：¥¦
™š› £［ Ｊ］ ． º»¿É²¤， ２００１， ２８（３） ： １７ － １８． †©”¨©［ Ｊ］ ． “´¸， ２００２， ２７（１） ： ５０ － ５３． ＶＡＬＬＩＡＰＰＡＮ Ｓ， ＺＨＡＮＧ Ｗ Ｈ． Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｍｏｄｅｌｌｉｎｇ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｇａｓ ｍｉｇｒａｔｉｏｎ ｉｎ ｄｒｙ ｃｏａｌ ｓｅａｍｓ ［ Ｊ］ ． Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｆｏｒ Ｎｕ ·180·安全科学与工程                                       
 
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 Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｅｘｐａｎｓｉｏｎ ｒａｔｅ ａｎｄ ｔｉｍｅ ２４ ２ ３ Â Ã Ä Å  Ⅲ， Ⅲ，  ［９］ ，  。 ，  
  ２­ 。 ２ａ （  ４００ ），   €‚， ƒ ，„ƒ †‡，Ⅲ Æ  Ç Ç È ２７ É § ¡‰Š‹ ２． ７２ ｍ， ŒŽ， ‘’ ＃ ¢£¤¥“¦”§•， ƒ™­€­¨ ６ ˜ ¡ ¡¢£ ¡ ¢ £ ˜  ２． ８８ ～ –— ０． １８ ～ ０． ２３ ＭＰａ， ３． ５２ ｍ３ ／ ｔ， ¡ ™ š ¢ £ ˜  １． ９４ ｍ３ ／ ｔ，   › ３． ４％ ， œ¦ １． １７０ １ ｍ ／ （ ＭＰａ ·ｄ） ， ž ３ Ÿª¢£« ０． ０４９ ３ ｍ ／ ｍｉｎ， ¢£ ¡¢£‹ ２ ２ ¡© Δｐ ＝ １２ ｍｍＨｇ。  １６５０９ ™­€¤¥ １６５０７ ™­ ３ €¦ ‡¢£€‚，§¢£¨©¨１０ ｍ ／ ｍｉｎ €‚ˆ‰； ２ｂ   €‚， Š ，  ‹ƒ，„ƒ ３ ª«。 ¤¢£¨© ３． ６ ｍ ／ ｔ。  １０ ª–Š‘’，¬®¯ † ‡，Ⅲ。 ° １ ～ １０。 ±¬ １、３、５、７、９ ３ ２  ，²³–— ２． ５ ～ ３． ０ ＭＰａ； ±´† 。 µ‹ １２ ｍ。 †  ™­¶·®¸¹º‘’ª ２８ ｄ ３­ 。  ，¢£¯ ‰ °¦ ３ ¬，  ª¢£¯ ‰ ° ¦ φ »±”ª， ¼±½ ７５％ ， „ƒ ”。 · Ÿ®¾–‹¿²³´‡µ¶·， ¸À †                  ａ  
  –Š¹²Á‹Â£‹Ã。  –Š º，²»Ä¯ ź， Á‹Â£‹， ±–¯   ‡µ。         567. 6:-55;:(' !" ,-. +12 #$%$$ &' #)%* ++ /0" 3$$ 4 8%9 #%))-<3 =1 8$$ + >;1?.1 #9$   Ｆｉｇ． ２ ２  ｂ       、 Ｏｂｓｅｒｖａｔｉｏｎ ｏｆ ｐｏｌｙｕｒｅｔｈａｎｅ， ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ａｎｄ ｃｏａｌ ｗａｌｌ ３ Ｆｉｇ． ３ ４       
 Ａｖｅｒａｇｅ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｇａｓ ｄｒａｉｎａｇｅ  ŒŽ‘’，  “ ３ （１） ， ¼© ”。  ¾ ¿ÀÀ‹、ÆǗŽ ，ÈÁŒ –Š ”。
’•  
–Š“½ ‘’， ŠÉƒ ３ １  –Š， —  ˜ １６５０９ ™­€š‚™›‘’。 ƒ ™­€œž„” † ‡， † Ｕ Ÿˆ。 ™­€ （２） š‚™›‘’ŠÉƒ， ª¢£¯ †  Á‹±，£›， † ª‰¢£¯ °¦± ７５％ ， „ƒ 安全科学与工程·189· Í１ Î ，  。  ［２］  ，   ，   ．      
      ［ Ｊ］ ．  ­ €‚， ２００９， ２６（２） ： １２７ － １３９． ［８］ ， †‡， ， ˆ． ‰
Š‹ ƒ„ ４３３ － ４３９． ［３］ ”， •–—， ［４］ ƒ„ ， ˆ． ˜Š™šŒ‰ ›­’ƒ„ ， ２００１． †‡ˆ， ƒ ‰， †‡， ˆ． šŒ
Š£ ¨™˜Š［ Ｊ］ ． ›€‚， ２０１５， ４０（３） ： ５８８ － ５９５． ‹ Œ， ©Ž‘， ’ “， ˆ． 
”¢•¡ ¢ªŽ‘［Ｊ］． ’“€€‚， ２０１３， ４２（６）： ９８２ －９８８． Ｘｉａｎｇ Ｘｉａｎｗｅｉ， Ｚｈａｉ Ｃｈｅｎｇ， Ｘｕ Ｙａｎｍｉｎｇ． Ａ ｆｌｅｘｉｂｌｅ ｇｅｌ ｓｅａｌｉｎｇ ｍａｔｅｒｉａｌ ａｎｄ ａ ｎｏｖｅｌ ａｃｔｉｖｅ ｓｅａｌｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ ｃｏａｌｂｅｄ ｍｅｔｈａｎｅ ｄｒａｉｎａｇｅ ｂｏｒｅｈｏｌｅｓ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｎａｔｕｒａｌ Ｇａｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉ Ž‘ ［ Ｊ］ ． ’“€€‚， ２０１６， ４５ （３ ） ： Œ­ ［５］ ［６］ ［７］ ： ［１］ ２５ •–—，ˆ：šŒ¢ª ｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１５（２６） ： １１８７ － １１９９． ［９］ Ž‘［ Ｊ］ ． ›， ２００９（１０） ： ９６ － ９９． –—， •–—， ‹ Œ， ˆ． ˜™¢™ ¢ªš›［ Ｊ］ ． €‚Ÿ“€€‚， ２０１３， ３５ （５ ） ： ５７２ － ５７９． ， œ， žŸ， ˆ． ¡š™
¢［ Ｊ］ ． ›€‚， ２０１０， ３５（７） ： １１５５ － １１５９． £． ¤¥¦ ­Š‹™ž§［ Ｍ］ ． €‚：  （  ）  檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪 （  １２ ） «œž¬®Ÿ¡， ¢£¯¤¥， ¦§ ［５］ ¯¤¦«¨§ ０． ９８２ ´ １． １１８ ｍ ／ ｓ。 ©ª°¡ ［６］ ０． ９３２ ｍ ／ ｓ； °¡±«²§ ５５％ 、６５％ ³， ¢£ ±«²§ ５５％ ³， µ¡«¬«¶； ¡± «²§ ６５％ ³， ®¯µ£·¸¯， ¹ ［１］ ， ， „， ˆ．   ［２］ ［３］ ［４］ Š¼½ ［７］ ， ，  ， ˆ． þĹ ， ， ， ˆ． þ
‰´µ¶±¡ ³¡［Ｊ］． ¿ÀÁŸ“€€‚， ２０１６， ２６（３）： ２５１ －２５５． †š，  ·， ­€‚， ˆ． •¡ƒ„ ［ Ｊ］ ． ’， ２００６， １５（７） ： ５７ － ５９， ６６． ·190·安全科学与工程 †‡«· †² •， ˆ． Ǻ»¼½ –—ƒ„ †˜ Œ［ Ｊ］ ． ŸÈ‚， ２０１４， ３２（２４） ： ５１ － ５５． ••， ™ š， †›œ， ˆ． ¾žŸ¿ƒ„¡ ¢Àɐ²‡Ž‘［ Ｊ］ ．  † ¡¢€‚， ２０１３， １３（６） ： €［ Ｍ］ ． €‚： ¦œ­’ƒ„ ［８］ £‡， ¤Á¥． ­ ［９］  Ê ¹，  § ¨，  © ª， ˆ． «  ＦＬＵＥＮＴ６． ３ ¯  « · ， ２００９： １１２ － １３４． ¯¡ ［ Ｍ］ ． €‚： ¬€­’ƒ„ ， ２００９： １ － ６８． ［１０］ ‹®， ¯°±， ²‹³． Ë ［１１］  Ž ‘［Ｊ］． ¿ÀÁŸ€Â€‚， ２０１２， ２２（６）： ５４９ －５５２． ¹， † ７３ － ７７． °±¾² ³¡［Ｊ］． ¿ÀÁŸ€Â€‚， ２０１３， ２３（１）： １ －５． ’“， ”  º»“ ” Ÿ¡。 ： ˆ‰·， Š‹， †Œ， ˆ． ƒ„¸Ž ‡［ Ｊ］ ． ‘“€€‚：ÅƟ€„， ２０１２， ３６（６） ： ３６ － ４３． †²‡ ［ Ｊ］ ． ´Á“€€‚： ­€„， ２００６， ４０（５） ： ８５８ － ８６３． µ， £¶Ì． ¯¡ － ¡®¯²‡［ Ｊ］ ． ¬­ €‚， ２００１， ５２（１） ： １ － １２． （   ）  ２９  ６  Ｖｏｌ． ２９ Ｎｏ． ６          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１９  １１   
 （１．   „ Ｎｏｖ． ２０１９ １，２  ， ３  ­€，  ‚ƒ ４５４０００； ２． „ †‡ ０４８００６； ３． – †‡ˆ‰ Š‹ŒŽ‘’“”•， ‹Œ—˜™š€Ž‘”•， —˜ ４０００３９） "：、   。 
   ­€、‚ 、ƒ„ †‡ˆ，‰Š‹ŒŽ ‘’“，­”• –‰ —˜™š、›œ、žŸ¡¢£ ¤‘ ＺＤＹ６０００Ｌ ¥，¦§¨ ©‘ª«。 ¬«®¯，¢£ ! ©²³ １２５． １ ｍ，´›œ ¤ ©²µ¶· ６９． ９％ ； ¸¹ºŽ²´›œ ¤» Ž¶· ７０ ｍ， ¼½¾¿¶À¸¹ºÁ。 ÂÃÄÅƶ‘Ç È， Éʶ ¤°± ©²Ë‘ÌÍÎ。 #$%：； © ； Ç È； Ï； ¹º ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１９． ０６． ００２ &'()*：ＴＤ７１２． ６ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１９）０６－ ０６４２－ ０６ +./01：Ａ Ｄｅｅｐ ｈｏｌｅ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｔａｉｌｏｒｅｄ ｆｏｒ ｇａｓ ｄｒａｉｎａｇｅ ｉｎ ｓｏｆｔ ｓｅａｍｓ ｉｎ ｈｉｇｈ ｏｕｔｂｕｒｓｔ ｍｉｎｅｓ Ｌｉ Ｈｏｎｇ１，２ ， Ｈａｏ Ｇｕａｎｇｓｈｅｎｇ３ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｎａｎ Ｐｏｌｙｔｅｃｈｎｉｃ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ， Ｊｉａｏｚｕｏ ４５４０００， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｓｈａｎｘｉ Ｊｉｎｃｈｅｎｇ Ａｎｔｈｒａｃｉｔｅ Ｍｉｎｉｎｇ Ｇｒｏｕｐ Ｃｏ． Ｌｔｄ． ， Ｊｉｎｃｈｅｎｇ ０４８００６， Ｃｈｉｎａ； ３． Ｃｈｉｎａ Ｃｏａｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＆ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｇｒｏｕｐ Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ， Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ ４０００３９， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｓ ａｎ ｅｆｆｏｒｔ ｔｏ ａｄｄｒｅｓｓ ｔｈｅ ｎｏｔｏｒｉｏｕｓ ｐｒｅ ｐｕｍｐｉｎｇ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｄｕｅ ｔｏ ｃｏａｌ ｓｅａｍ ｓｏｆｔ ｎｅｓｓ ａｎｄ ｃｏｍｐｌｅｘ ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｃｃｕｒｒｉｎｇ ｉｎ ｈｉｇｈ ｏｕｔｂｕｒｓｔ ｍｉｎｅｓ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｏｎ ｔｈｅ ａｎａｌｙ ｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｃａｕｓｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ａｂｎｏｒｍａｌ ｓｙｍｐｔｏｍｓ ｓｕｃｈ ａｓ ｈｏｌｅ ｃｏｌｌａｐｓｅ， ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ａｎｄ ｓｈｏｔｃｒｅｔｉｎｇ ｉｎ ｔｈｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｇａｓ ｄｒａｉｎａｇｅ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｉｎｖｏｌｖｅｓ ａｎａｌｙｚｉｎｇ ｗｈａｔ ｍａｋｅｓ ｉｔ ｉｍｐｏｓｓｉｂｌｅ ｔｏ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔ ｌｏｎｇ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｈｏｌｅｓ ｉｎ ｓｏｆｔ ｃｏａｌ ｓｅａｍ； ａｎｄ ｃｏｎｄｕｃｔｉｎｇ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｓ ｉｎ Ｚｈａｏｚｈｕａｎｇ Ｍｉｎｅ ｕｓｉｎｇ ＺＤＹ６０００Ｌ ａｎｄ ｏｔｈｅｒ ｍｉｎｉｎｇ ｒｉｇｓ ｔｏｇｅｔｈｅｒ ｗｉｔｈ ｓｍｏｏｔｈ， ｓｐｉｒａｌ， ｓｈａｌｌｏｗ ｇｒｏｏｖｅ ａｎｄ ｔｒｉａｎｇｕｌａｒ ｄｒｉｌｌ ｐｉｐｅｓ． Ｔｈｅ ｐｒａｃｔｉｃｅ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｄｅｐｔｈ ｏｆ ｔｈｅ ｔｒｉａｎｇｕｌａｒ ｄｒｉｌｌ ｐｉｐｅ ａｖｅｒａｇｅｓ １２５． １ ｍ， ６９． ９％ ｈｉｇｈｅｒ ｔｈａｎ ｔｈｅ ｓｐｉｒａｌ ｄｒｉｌｌ ｐｉｐｅ． Ｔｈｅ ｌｅｎｇｔｈ ｏｆ ｔｈｅ ｌｏｗｅｒ ｓｃｒｅｅｎ ｐｉｐｅ ｉｓ ａｂｏｕｔ ７０ ｍ ｇｒｅａｔｅｒ ｔｈａｎ ｔｈａｔ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐｉｒａｌ ｄｒｉｌｌ ｐｉｐｅ， ｌｅａｄｉｎｇ ｔｏ ａ ｂａｓｉｃ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｔｏ ｌｏｗｅｒ ｓｃｒｅｅｎ ｐｉｐｅ ｉｎ ｔｈｅ ｗｈｏｌｅ ｐｒｏｃｅｓｓ． Ｔｈｉｓ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｃｏｕｌｄ ａｉｄ ｉｎ ｔｈｅ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｉｎ ｔｈｅ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ａｐｐｌｉｃａｂｌｅ ｔｏ ｔｈｅ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ｓｏｆｔ ｃｏａｌ ｓｅａｍ， ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｉｎｇ ｔｅｃｈｎｉｃａｌ ｂｒｅａｋｔｈｒｏｕｇｈ ｏｆ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｄｅｐｔｈ ｉｎ ｓｏｆｔ ｃｏａｌ ｓｅａｍｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｓｏｆｔ ｃｏａｌ ｓｅａｍ； ｄｅｅｐ ｈｏｌｅ ｄｒｉｌｌｉｎｇ； ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ； ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｔｏｏｌｓ； ｓｃｒｅｅｎ ｐｉｐｅ 2345： ２０１９ － １０ － １２ 6789： ›œžŸ¡¢£¤（５１７７４１１６） :;<=>?： ¥ ¦（１９８２ － ） ，§，¨©ª«，  ­¬，® ¯™š °， ™š ±²： １６３． ｃｏｍ。  ³ ´
µ¶ ，Ｅｍａｉｌ：ｌｉｈｏｎｇ１８６０ ＠ 安全科学与工程·191· -６ = ０  , +，“：Š‹
®˜™  。  ４５％  ­€‚ƒ„、  ­†‡ˆ‰­Š‹、ŒŽ‘’“， Š‹”•–— ˜™š™›、˜™œ™–—ž  ６４３ Š‹¡µí¯、 ¶·、 ¸ ¹、 º‡ ¹“@» áâ，Š‹¼@
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［１ － ２］ ՙ˜Ö*) ‡¿、ÀÁ Ã， š， Ėí ì。 »ÓÅÙ， Š‹ ÆÁ±ÇÈÉ ¸、¨¸、Ê˸，»ÌÁÙɈ¸Á¸；Š‹ »· ÍΡµÏÐ、ÏÑ，³» ·|；Š‹º‡ ¹˜ª， ŸÉœÒÓ¸Ç， º‡¢ÔÕÖ×ØÙÚ。 Ÿ¡¢£¤“，¥˜™¦§ˆ‰¨©ª ［３］ «› ，˜™š™¬’–—Š‹
®¯° ＃ Û·¢ÜÝ <Þ ßà”•Š‹ ３ Þßá， âãäå;æ、 ªæ¯、 ± ²³。 ²´µ¶，Š‹·˜™¸‡ ¹º» ５０ ～ ６０ ｍ，˜™¼½¸¾¿¦§¥§ÀÁ çæ“È è ‘ ­ ’ © é ê，   ë ª ì Õ í ø ８００ ｍ，Ɋ‹”• Šîïð¸，­æĖⅣ、
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®ÆÇÈÉ»ÊË ［４］ ‘、§ÀÁ¼½ÌÍ
®Îϓ 。 ［５］ ÐÑғ »ÓÔՙ˜Ö«› ×Ø Ù，Ú¨ “ ˜Û ” ÜÝ， Þߨ˜™Õ‡à “ ˜ ñò‘âŸÌÈ» ０． ４ ～ ０． ６， ÞӋ Èèó– ０． ２。 ôõŒöÀ  ë   Ⅴ，  ２２． ８ ｍ３ ／ ｔ， ¡ø’÷ø¾ùÌ， ú  ûÁ ２ ü ０． ２２ ～ ０． ３９ ｍ ／ ｇ，ý™þ ０． ００５ ３ ～ ０． ００９ ５ ｃｍ ／ ｇ， ２ çŸè’éê˜ë， Ú ［６］ ¨žìíîïðñòó åôõ。 öä÷“ Ó ÿ™àø~™»ý™þ·}íø ９５％ ，  ­
¾ù ¼ : ，    ¾ ù  è ˜  |   Ô¨éê˜ë˜Öø†·ù»éêúû· üŸ ýþ，ÿߨ˜ë~í˜Ö}‡| {[áâ。 
。 １． ２  Û” áâ，ãä¨åæ ［７］ \]^“ _’éê˜ë»Š‹· ˜Ö `，Ú¨éꘙ@¯Ú˜™Õ‡à˜Ö Š‹{˜ø†Ӛ： 씕 （ ˜Ö— [\—ìù• ） —]ü （ ^}½¾— ［８］ ¯¬。 å“ _Š‹”•õ， éê ˜ë˜Ö、ûéê˜ëƎ˜Öàû ™_”`—™ö£¤—@‡?> ） —= （ ”£¤—И、 <™à;˜ ） ， ·˜Ö«›: éê˜ë˜Ö§Ö¨，   ûéê˜ë˜Ö§»Š‹·˜ÖÉ ［９］ »ä `。 “ ¡ø˜ëæ ［１２ － １３］ ， /‘<™、 .™、 £™、 ;˜“ ±š ³ÓÔÅ-。 Ø （１） <™。 ˜ ™ < ™  ˜ ™ · 㠟èÍ ÓÔ，Ú¨˜ëàéê˜ëŠ‹ ò ［１０］ ùè
。 “ ¡ø˜ë Ö，  á，,Íá ͨí。 «¬ +、*è/·àŠ‹ É» ３ ڝ)(­ Ö ˜ëòùèà˜Ö¯¬ ­Š ［１１］ ‹。 €‚ƒ“ _˜ëàéê˜ À‡ ë `õ，Þ¨éê˜ë，„ ¨˜ë † ‡¯°。 ˆ?‰>ŠŠ‹ ˜Ö§Ö  #"à”•è， ,è†ì” `、ù•，”`àù•¨ ì，‰¿ ½¾。 ¨Þß，‹×ŒŽ˜ë‘’擔 ÿ•， –˜™ ˜Ö§、 ˜ëà˜î [—Þß ˜™!0ì¿}½¾， †ž&˜™· >1 Ø2µ3Á Õ4ØÕ54。 š%， ˜™6 ˜™。 š，›Š¡øœñ˜î ¦§žŸ，‘­˜ ëà˜™§，”“Í¡Þß，¢=Š‹ .í.ͨ˜ª @‡， ͨä 7ž。 8+ 7ž”• ïð9A Þߦ§， @¨€ Ö
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 –、¨‡œ˜ ３ ¤©ª ２． １ ， ˆ¥¦ “ «– ¯°¨„
±–， © ¦： ¥‹«¨¤«œ˜，¥»¦˜；‹¨¯Œ¼« 。 ¤¥ÄÅ， ½Œ ‹«±– ‚ ¦： ¶ （１） Š– ­²Š µ‚™€¥ ª– ２５ ｍｉｎ ／ ｍ，”• ７ ～ １０ ｍｉｎ ／ ｍ。 ２． ３ ƒ„Š 。  ’、 •¿Æ ǒ“Ⱥ， €§¨¢¡。 ‚¢¡ ®©ª １， É«¬®¯¸¹–Ê°， ¤¥Ë ²，‰“‡ ²¤¥³„«ÏÂ， ´、 ¶。 ¦ ÐÊ°， ÁÑ·Á –Ÿ） ，‰­  ²， ¥³„«Ï Â，–Ÿ½Ô¾•šÎƒ¿Ž‹À。 –ŸÁÂ， ÅÃ。 šÎÀ¸ ¾¤ ¤，¤¥ÄÎ，ÀÁÅ Õº （ ÇÈ­ÉÈ°ÈÖ ） ©ª ２， Õ º） ，¿ÉÉÈ （ ÀŸ­ ） Ê˨œÀŸÁ ¾Ì，¶šœ¸¾É¥×Í，€ »À Î̃，  ØÙ¯° ƒÊÙ¸ º，°È­ÇÈÖ， Ê°À¦ÒÏ， ʦÒ ， •™‰ˆÊ° ÓÔ¨。 ÕÖÚˆ‹¾Ê°ˆ´、 µÃ  À ¶，¥»©×›，¶ËÛ¹½Ô¾‹ Œ。 ±–³´ €¦ １５ ＭＰａ， «·¡– †¬®¸‰± ‡¹ ， ›ˆ ， ‰ €Š‹–Œ§¯º ‹» 。 ¶ １０ ～  ¦¾·¡– ±–³´ ±  –  ³ ´ € ¦ １０ ＭＰａ， ¶ ７ ＭＰａ   。  ¡ – ƒ   – ±¨ ３ ～ ５ ｍｉｎ ／ ｍ， ¡ –  – Ê°ÀʰϨ ３ – 。 ¤ ，Õºœ¸ÇÈ­°Èǽ°ÀÅÐÅÑ ¥®ƒ™€ € ， –€ € ØÎ，ÀÌ̟。 °È»ÀʰϨ ¬ž” 。  ＃ £º²³ º‹À¸ÉÈ­°Èǽ°À¿È （ É°Ö ¡–Ÿ¢¡ž¢ ¼ ， Ÿ¥®ƒ ， ¡–ƒŸ ½±–¶ ¾
¨ Æ·Æ  ¨、§§、 ¢。  ¥Ë¤ÌÉ¿Í ¦£ 。 ·–—¸‹–， ©›¿† ¸¹º，›»À–Ÿ （ –Ò¼„–Ÿ¼ÓƒÄ š † • š¸ œž，¸–Ÿœ˜，¡¶¹ µÃ –—–˜™— ‰˜。 ›œ˜ ，š ™ ¤Ì¿Í±‘ÀÁÀ˚έ΍‡ „Š， ˆ‰“ –。  ２ †‰ ，„ˆ‰ ˆŒŽ， ­ „， „ ‡‡ƒˆŠ ‡  „ ‚， „† „‡ 
 ２． ２  ­€，‚    à ２９ á ß ‡‹；¶¸‰Á‡¹，  Œ§¶ 
 １０ ～ １５ ＭＰａ， ¶Ž½– １５ ＭＰａ ‘¬°’¸‰– 、 “¿‰˜ 。 ¥ ”•À±±–³´€¦ １２ ＭＰａ， ¶  １０ ＭＰａ  。 ­² （２） ±–Á‡¹–—€ŠŒ§。 ²³ ，Š¶¤ ­ƒ±– ´ ，šµ Ｆｉｇ． １ １  Ｆｌｏｗ ｏｆ ｒｅｖｅｒｓｅ ｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ 安全科学与工程·193· Å６ Æ Ç È ， ： ˆ‰ ÂÃÉʇ ６４５ ËÌ ¦，ž ４０ ～ ６０ ｍ。 （２） ‘。 ‘§‘，  ‘˜¨、˜™‚©，ž‡ ８０ ｍ €， “˜™ ª ，ª Ÿ、«”• €。  Ｆｉｇ． ２ ３ ２ ， ¢ １００ ｍ ，¬ （３） ‹Œ‘。 ‹Œ‘ ƒ®¯˜™’ ，¯‚ƒ‹Œ°±²³´µ˜¡， ¯Ÿ˜™ ，­‚ƒ‹Œ°±€²  Ｃｙｃｌｏｎｅ ｆｏｒ ｏｒｉｆｉｃｅ ｄｕｓｔ ｒｅｍｏｖａｌ ™˜¡，‚ ª，­ ２５０ ｍ €。   ¯ ˜™， ’¶。  （４） ‘。 ‘ƒ„ ３． １   ， ＺＤＹ４０００Ｓ、ＺＤＹ４０００Ｌ、ＺＤＹ６０００Ｌ、ＣＭＳ１ － ６２００ ， １ 。 １ Ｔａｂｌｅ １   Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｓｏｍｅ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｒｉｇｓ ｗｈｅｎ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｈｏｌｅｓ ｉｎ ｃｏａｌ ｓｅａｍ  ３＃        ＺＤＹ２０００Ｓ ３５０ １５０ ３００ ４５０ ＺＤＹ３２００Ｌ ３５０ ７０ ～ １００ ６５ ８０ ８０ ９０ ＺＤＹ４０００Ｓ ３５０ １２０ ２４０ ３００ ６５ ９０ ＺＤＹ － ４０００Ｌ ３５０ ８０ ～ １１０ ８０ ９０ ＺＤＹ４０００ＬＰＡ ３５０ １５０ ２４０ ３００ ＺＤＹ６０００Ｌ ６００ ２００ ３００ ４５０ ＣＭＳ１ － ６５００ ４００ １３０ １００ １８０ ＣＭＳ１ － ６２００ ２００ ３００ ４５０ １５０ １８０ ２００ ＺＹＷＨＬ － ３２００ ３５０ １００ ～ ２００ ２１０ ３００ ８０ １２０ ＣＭＳ１ － ４２００ ２００ ７０ ８５ ７０ ～ ９０ Š²
‹ŒŽ‡³‰，‘³ž¸ ¹µ ’，³‘¡¢‹«º。 ‘‡»， ‘§‘“ ‡š›， ƒ®¯ ’²™¼ ˜¡。  ­³½，—•–¾˜，¿ €—‘§“›‡ ３ ”‚ƒ™š›˜¡。  ”­²•– À˜™Áš，‘ÂÀ›‹，—„   ÂÜ、 ž、 Ÿ、 ¡‡”•。  ｌ／ ｍ  †，  ‘‡™¯Œˆ­‰Œ·µ，‘‡ ‘ ƒ®¯， †‡‘， “‡Ä¢ ˜，¡™ˆ˜†‡‘，µÀŽ µ Àž‰‡Š‹， ­’ª ‘‡†Žƒ™Œ ３ 。  ’。   １  ，         ， ＺＤＹ６０００Ｌ、ＣＭＳ１ － ６２００  
 ，  ，    ­ ４５０ ｍ €。 ３． ２  ‚ƒ „ † ‡ ˆ‰‡ ３  ，Š、 ‹Œ、 Ž‘ ‡’Ž“‡”•–。 （１） ‘。
‚‘， —  ，˜™，‘‡˜™š›œ， žŸ ＃ ¡¢˜™ ， ·194·安全科学与工程 £¤ 、¢
‡¥ Ｆｉｇ． ３ ３ 
 Ｓｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｐｒｏｆｉｌｅ ｏｆ ｔｒｉａｎｇｕｌａｒ ｄｒｉｌｌ ｐｉｐｅ ６４６ È É Ê Ë ，、 ，， ，    ，  。     ２５０ ｍ 。 ３． ３   ＺＤＹ６０００Ｌ 
  、８９ ｍｍ  、 １０３ ｍｍ  ， ­、€ ‚ƒ „，  †‡。   
、
 ＰＶＣ   ˆ，  ˆ    ‰ Š １０ ｍｍ，    ‹ ２００ ｍｍ，４ †，ˆŠ ３２ ｍｍ，  ２． ９ ｍｍ， ŒŽ １． ５ ｍ，Œ‘ ­€。 ４ Ì  Í Í ˆ ２  ² ２９ Ï Î Šš ， ›œž€“ Š‹ １２５． １ ｍ，   ７３． ６ ｍ Ÿ¡ ６９． ９％ 。  Œˆ  ，Œ    ­€’（ ） “ ”•，‚ƒ‚–ƒ„—„“ † ­  （  １０ ），˜ˆ ， †“ †‡™ˆ ２ ‰‡，€，Ｒ  ‰Š、ｈ “ ，ｌ ˆ Ž。 ˆŽ １３５ ｍ， £ „ ‘’ ３５ ～ ６０ ｍ。  ˆŽ¤¥ Ž‘¢““  ， ”• Ÿ  ¦  ‰ §   ¨ ˆ¨¬ ， ª”“ Šš ， € ’“   ，  •  “ › œ ® ¯ ° ¢  ž – “ 。 ± ４． ２  ｈ／ ｍ ｌ／ ｍ Ｄ１ １２６． ０ １２５ Ｄ３ １３３． ５ １３３ １１４． ０ １０６ １３２． ０ １３２ ˆ‰ Ｒ ／ ｍｍ １３５． ０ Ｄ５ Ｄ６ １２９． ０ ８９ Ｄ７ Ｄ８ １１２． ５ Ｄ１０ １３５． ０ Ｋ１ ６０． ０ Ｋ２ Ｋ３ ˆ ± ， “‹Œˆ、 ™š ›œ±º。 ±»«€， ¹ ±ž¼ˆ ½Ÿ±†‡¾‚¡—Ÿ， ˜™š˜ “ ±”•， ±”•™¢ ４ ‰‡。 Ｋ６ Ｋ７ ７３ １２８ １０２ １１１ １３１ ３５ ８７． ０ ７３ ８４． ０ ６４． ５ ９０． ０ ７２． ０ Ｋ１０ ６６． ０ ７５． ０ Ｆｉｇ． ４ ４８ ２９ ３７ ６１ ７０ ５９ ６３ ４  Ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ ¢ ４ Ž，¿À±”•¡­Á£， １２０ ６０ Ｋ８ Ｋ９ １３５ ６３． ０ ７５． ０ Ｋ４ Ｋ５ １０８． ０ １２６． ０ Ｄ９  ＋ ­³´± Ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｔｗｏ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ Ｄ４ ˆ ©ª
«  Ｄ２  ＋  Ž ‘ ¢ 。  ˆ ２  Ž ，     ’    １０ ４． １  “‹ †³µ¶·–，†Ž‹ ４０ ｍ，¸˜“Ÿ  Ｔａｂｌｅ ２ Š‹ „ ‚ƒ‚–²ƒ„— ２ ，  ¿À±ˆ¤¿À­›¸‡ φ ｓ  ４２％ ， ¥ ¼œ ｑ Ｖ，Ｓ  １． ２８ ｍ ／ ｍｉｎ； ３ ›¸‡ φ Ｌ  １８％  Š‹¿À­ ， ¥¼œ ｑ Ｖ，Ｌ ０． ７３ ｍ ／ ｍｉｎ ¦§。 ž±”• ， ３ Šš， ¨Ã ±”•  ，± ©Š‹ŸÂ ２４％ ， ±œŸŽÄ ７５％ 。 ž¡­±”•¸Å， ˜ ３０ ｄ ±    ˆ  „  ¢ ±  œ  ２． ３５ ª ｍ ／ ｄ，±”•šÆ ３ ， ¢±œ ４． ８９ ª ｍ ／ ｄ  ５０％ ， ３ ˆ «‘ ǂƒ›œ®¯°¢ž£©¢。 安全科学与工程·195· Û６ Ü ５ Ý，：À­¦’“”ˆ Ó ６４７ ¼½ ７０ ｍ，±²ˆ‰³´”†Šµ。   ： （１）  、、、。   ， 
，   ， （２） ，   、 、 、  ［１］ ［２］ ［３］ 。 ，     ［４］  ＺＤＹ６０００Ｌ、 ＣＭＳ１ － ６２００ ­€
‚ƒ„ † ，  ，‰„Š‹  Œ ［５］ ，˜™€•’“ š’“‚ ­” ， ［６］ ， ［７］ 
Ž。 ­ˆ‘’“”•–—˜­  ［８］ ›­， ƒœž‹Ÿ¡’“‚ ¢£¤。 ƒžš„ ‘  ‘„ ¥†， ¦ƒ，  †¦ ƒ¦‡， §˜
„ˆ‰  ，  １２５． １ ｍ， Š‚ƒ„ˆ‰  ７３． ６ ｍ，ª ６９． ９％ 。 ，‚„”ˆŽ«¬‹ Æ !． ÇÈ’“”ˆ–‘€ ½［ Ｊ］ ． ’¾¿¼½， ２０１８， ４６（７） ： １７８ － １８３． ｈｏｌｅｓ ｉｎ ｌｏｗ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｃｏａｌ ｂｙ ｉｍｐｒｏｖｉｎｇ ｉｔｓ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ［Ｊ］． Ｉｎ ·É¶， ÊËÌ， "†#， ． Àš ［ Ｊ］ ． ’¿Í， ２０１２， ３７（１） ： １１７ － １２１． Æ Î， $ %． ‚ƒ„ ［１１］ ‚ƒ„， “ ［１３］  ‹˜¿ €［ Ｊ］ ． ™ÏБ&Ñ， ２０１５， ４３（５） ： １２１ － １２４． ÊËÌ， ·É¶， "†#， ． Àš†‡ Ã［ Ｊ］ ． ˆ­‘ų ¼½Â ´¿Í， ２０１２， ２９（２） ： ２８９ － ２９４． š†›， Ê ， Ê'， ． (Ò)*+›œ¦ ¼½Âј,［Ｊ］． ™ÏБ&Ñ， ２０１７， ４５（３）： １６５ －１６９． ¢ ［１２］ ，”ˆƒŒ‚ —„¼ Ｌｕ Ｙ Ｙ， Ｌｉｕ Ｙ， Ｌｉ Ｘ Ｈ， ｅｔ ａｌ． Ａ ｎｅｗ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｌｏｎｇ ｂｏｒｅ ［１０］ ”ˆŽ« ƒ„ˆ‰® ２４％ ， ”ˆŽ® ７５％ 。 .． „Âà ¿¼½， ２０１６， ４４（１） ： ４７ － ５４． £， 0›1， 2 ¡ £¡/‹［ Ｊ］ ． ’ ¾ 3， ． Àš‹ž‡„ Á ¼ ½  à ［ Ｊ ］ ．  ’ ¾ ¿ ¼ ½， ２０１２， ４０ （ ８ ） ： ¤¥¦， Ê4£， Ó5 ． §ÔŸ
‚ƒ„ÂÕ ［ Ｊ］ ． ­€×， ２０１３， ３４（１２） ： １２６ － １２８． ´ Ö ˆ， 6'7， 89:． ‹»­’ “” ˆ¼½  £¡ ［ Ｊ］ ． ˆ­‘ų ´¿Í， ２００９， ２６（２） ： １２７ － １３９． ŠØ‹， ´“， ;¡ ． ¨©¢ª£«’“”ˆ–‘ ‘ÁÙÚ［Ｊ］． ’¿Í， ２０１０， ３５（１２）： ２０７３ － ２０８１． ” †Š° １３５ ｍ， Š‚ƒ„”†Š°‡°ª ·196·安全科学与工程 ½ÂÃ［ Ｊ］ ． ­Äų‘š， ２００６， ３３（２） ： １０ － １１， １４． ６７ － ７０， ７４． „¨‹© „
„‘’¯ ， •–£， —˜™． Àš•°Á¼ œžŸ， - ¦­€。 （４） ˆ “” ［９］ ƒ

， ‘‘¼½［ Ｊ］ ． ’¾¿¼½， ２００８， ３６（３） ： １２ － １６． ｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｏａｌ Ｇｅｏｌｏｇｙ， ２０１０， ８４（２）： ９４ － １０２． ‡
„。 （３） ˆ Š¶ˆ， ·‹Œ， ¸¹Ž． º»­¦”’“”•© （  ）  ２８  ４  ２０１８  ７  Ｖｏｌ． ２８ Ｎｏ． ４          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ  Ｊｕｌｙ ２０１８  ，   （ 
，  １５００２２） 、 、 、 
，  ! "： ＃  ­€‚ƒ„ †‡，ˆ‰ ２８ Š ‹ŒŽ‘’。 ‘’ ­€‚“”” •– ３０ ｍ，€‚”—– ５０ ｍ，˜”™š ›œ ２ ３５０ Ｌ， —ž™ €­œ ２３ ＭＰａ。 ‰Ÿ¡¢， ­€‚£¤¥¦—žœ １５ ｍ，§¨©”ª›«¬®¯°± ４８％ ，３０ ｄ ²©”³ › ３ ´µ¶ １ ６００ ｍ ， ·¸¹¯´µ¶ ４０． ４１％ 。 º’»¼½¾， ­€‚¿À‚ Á”ÁÃÄÅ ，°ÆÇÈ­，ÀÉ。 ™ ¿ÊËÌÍÎÏÐÑÒÏ ÓÔ，Õ€‚Ö©”Ç Ã×Ø。 Ÿ†‡Ù¶  ­€‚ƒ „ ÈÚÀÛÜÝ。 #$%：； ƒ„ ； ­€‚ ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１８． ０４． ００１ &'()*：ＴＤ７１２ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１８）０４－ ０３５９－ ０４ +./01：Ａ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ ｔｈｒｏｕｇｈ ｏｖｅｒａｌｌ ｈｙｄｒａｕｌｉｃ ｆｒａｃｔｕｒｉｎｇ ｏｆ ｓｏｆｔ ｃｏａｌ ｓｅａｍｓ ｗｉｔｈ ｈｉｇｈ ｇａｓ ａｎｄ ｌｏｗ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ Ｗａｎｇ Ｗｅｉｗｅｉ， Ｋａｎｇ Ｙｕ （ Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ａｔｔｅｍｐｔｓ ｔｏ ｏｖｅｒｃｏｍｅ ｔｈｅ ｎｏｔｏｒｉｏｕｓ ｐｒｏｂｌｅｍｓ， ｓｕｃｈ ａｓ ｐｏｏｒ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ， ｓｏｆｔ ｃｏａｌ ｑｕａｌｉｔｙ， ｌｏｗ ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｒａｔｅ ａｎｄ ｄｉｆｆｉｃｕｌｔ ｏｕｔｂｕｒｓｔ ｅｌｉｍｉｎａｔｉｏｎ， ａｓ ｏｃｃｕｒ ｉｎ ｌｏｏｓｅ ａｎｄ ｏｆｔ ｃｏａｌ ｓｅａｍｓ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｈｉｇｈ ｇａｓ ｉｎ Ｊｉｘｉ ｍｉｎｉｎｇ ａｒｅａ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｉｎｖｏｌｖｅｓ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｈｙｄｒａｕｌｉｃ ｆｒａｃｔｕｒｉｎｇ ｅｎ ｈａｎｃｅｍｅｎｔ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ａｎｄ ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ ｔｅｓｔ ｉｎ ２８ ＃ ｂｏｔｔｏｍ ｔｕｎｎｅｌ． Ｔｈｅ ｔｒｉａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｓｏｆｔ ｃｏａｌ ｓｅａｍｓ ｃｈａｒａｃ ｔｅｒｉｚｅｄ ｂｙ ｓｕｃｈ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ａｓ ｈｙｄｒａｕｌｉｃ ｆｒａｃｔｕｒｉｎｇ ｓｅａｌｉｎｇ ｃｏａｌ ｈｏｌｅ ｓｅｃｔｉｏｎ（３０ ｍ） ， ｔｈｅ ｌｏｎｇｅｓｔ ｆｒａｃｔｕｒｉｎｇ ｈｏｌｅ（５０ ｍ） ， ｔｈｅ ｍａｘｉｍｕｍ ｗａｔｅｒ ｖｏｌｕｍｅ ｏｆ ｓｉｎｇｌｅ ｈｏｌｅ， ａｎｄ ｔｈｅ ｍａｘｉｍｕｍ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ ｐｒｅｓｓｕｒｅ（２３ ＭＰａ） ， ｓｕｇｇｅｓｔｓ ｔｈａｔ ｔｈｅｒｅ ｉｓ ｔｈｅ ｍａｘｉｍｕｍ ｉｎｆｌｕｅｎｃｉｎｇ ｒａｎｇｅ ｏｆ ｕｐ ｔｏ １５ ｍ ｉｎ ｂｏｒｅｈｏｌｅ ｆｒａｃｔｕｒｉｎｇ， ａ ４８％ ｄｅ ｃｒｅａｓｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｇａｓ ｆｌｏｗ ａｔｔｅｎｕａｔｉｏｎ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｐｅｒ １００ ｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｈｏｌｅ， ａｖｅｒａｇｉｎｇ １ ６００ ｍ３ ／ ｄ ｉｎ ｔｈｅ ｅｘｔｒａｃ ｔｉｏｎ ｏｆ ｐｕｒｅ ｇａｓ ｄｕｒｉｎｇ ａ ３０ ｄａｙｓ ｐｅｒｉｏｄ， ａｎｄ ａｖｅｒａｇｉｎｇ ４０． ４１％ ｉｎ ｔｈｅ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｇａｓ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｈｙｄｒａｕｌｉｃ ｆｒａｃｔｕｒｉｎｇ ｅｎａｂｌｅｓ ａｎ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｉｎ ｃｏｎｎｅｃｔｉｖｉｔｙ ｏｆ ｆｒａｃｔｕｒｅｓ ａｎｄ ｐｏｒｅｓ ｉｎ ｓｏｆｔ ｃｏａｌ ｓｅａｍ， ａ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｓｔｒｅｓｓ ｏｆ ｃｏａｌ ｓｅａｍ， ａｎｄ ａｎ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｉｎ ｔｈｅ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｃｏａｌ ｓｅａｍ； ａｎｄ ｗａｔｅｒ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ ｃｏｎｔｒｉｂｕｔｉｎｇ ｔｏ ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｏａｌ ｓｅａｍ ｇａｓ ｆｒｏｍ ａｄｓｏｒｂｅｄ ｓｔａｔｅ ｔｏ ｆｒｅｅ ｓｔａｔｅ ｈｏｌｄｓ ｔｈｅ ｋｅｙ ｔｏ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ ｅｘｔｒａｃｔｉｎｇ ｇａｓ ｆｒｏｍ ｂｏｒｅｈｏｌｅｓ ａｆｔｅｒ ｆｒａｃｔｕｒｉｎｇ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｃｏｕｌｄ ｐｒｏｖｉｄｅ ａ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｈｙｄｒａｕｌｉｃ ｆｒａｃｔｕｒｉｎｇ ａｎｄ ｅｎｈａｎｃｅｄ ｄｒａｉｎａｇｅ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｉｎ ｓｏｆｔ ｃｏａｌ ｓｅａｍｓ ｗｉｔｈ ｌｏｗ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｓｏｆｔ ｃｏａｌ ｓｅａｍ； ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ； ｈｙｄｒａｕｌｉｃ ｆｒａｃｔｕｒｉｎｇ 2345： ２０１８ － ０４ － １５ 6789： ­€‚ƒ„ †‡（５１７０４１０２） :;<=>?： ˆ‰‰（１９８１ － ） ，Š，‹ŒŽ‘，’“，”•，–—˜™：š›œžŸ¡、š¢£¤¥¦，Ｅｍａｉｌ：ｗｗｓｌｓ＠ １２６． ｃｏｍ。 安全科学与工程·197· ３６０ ( ' & % ，  ［１］ 。   
８００ ｍ， ２８   ， ­€‚ƒ， „ †‡，  ˆ‰Š ＃ ‹Œƒ。 Ž‘’“”， •–—˜™š› œ， ™žŸ¡¢£， ¤¥， ¦§„¨© „ †。 ª«¬®¯”Ž „¨©°± ［２ － ３］ ，³´ ² µ¶·¸，‘  ’¹€­º¨©»¼½ Á™žŸ。 „ †¾¿， À ¨ ƒ $ $ " ２８ ! # （ ｋ７′）７ ‰ （ Š‹™， Œ¬ 끎­，»­º‘ŽŽ­’*̖， “œ‚®”–™， •)µ¶Ü ） ， ‡ ３０  ，– ９４ ｍｍ， —*²˜–èË™šµ， Ù›œ １ａ žŸ。 ­º ２０ ｍ，   ¬  ‰ ­ º  ¡ ， ¢ ‰   £    １２ ｍ，/. ¹ € ­ º  „  † ­ ™    ý １２ ｍ，›œ １ｂ žŸ，@¤¥¬¦§  ３４ ｍ ¨™©，滋š １５０ ｍ  ¦ １０５ ïª， ¡«µ¶Üƒƒ ¬‡，®¯™ž°¢£。 １  １． １ @ABCDEF ÄÅÆÇÈÉʙËÌ ＃ ¹€­º·Í， ÎÏ ２８ Ì ­ º  。 Âà ２８ ＃ ÐѽÒӓÔ， ÕÖׁ “ ؽ ” ， ３ Ùڝ ÛÜ ９． ３ ｍ ／ ｔ ， Ùڝ ­€ １． ５３ ＭＰａ，„ †ÝÞ ０． １５３ ｍ２ ／ （ＭＰａ２ ·ｄ）。 ߍ ２８ àáâãä， 僝 １０． ７ ｍ３ ／ ｔ， åæ ７． ５６ ｍ３ ／ ｍｉｎ； 僝 ＃ １． ７ ＭＰａ，åæ １． ２ １． ５ ＭＰａ。 ÛÜ ­€ GHIJKL ç蹀­ºéº­€êë，ŽÞìíî、ï ðíî‹ñòóôŽõöòóš›， ÷ï瑒 ù¹­€úƒè­º·ú€ûüý ［４］ ＃ þéº ，Øâ ２８ ÿ~ ８００ ｍ， Úø 僷ú€~ ２０ ＭＰａ，}¥|{êëù¹é º­€ ２２ ＭＰａ， À[\É­€]^ô， êë­º ù¹__ù­€ ２５ ＭＰａ， ¤¥， –`뭀 ４０ ＭＰａ、åƒ@Ü ２００ Ｌ ／ ｍｉｎ ?>=´< ;: ＢＺＷ１６０ ／ ４０ ×ù¹_。 １． ３ IHMNOP Ｆｉｇ． １ ™Þ.-™,ò+， —˜™¬ ４ ～ ５ ｍ，２８ Ç=Ɂ ＃ ™ ８ ｍ， ýþ ２８ ÇÈɃË /. ＃ ，™š ¬Ê™Ë
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９ ，™ `NCDabcd(^eabfghijklm Ｆｉｇ． ３ Ｖａｒｉａｔｉｏｎ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｇａｓ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ａｎｄ ¼‹ ½¾ ｆｌｏｗ ｗｉｔｈ ｔｉｍｅ ｉｎ ｅａｃｈ ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｈｏｌｅ ŒŽ，±‘‚ƒ‘²‚ƒ ¶„’“ ３ ” ４２％ ， ’“·ˆ ０． ０４６ ｍ ／ ｍｉｎ， ÀŠ ¶„³·ˆ•±‘‚ƒ‘Š， Á–†—˜™š ›œÂ、 —˜›œ–  ž。 ƒ š›œ ‚ƒº»（  ３） ¿ ¡ÄÅÆ¢ ¶„、 ·ˆ‰¡ —Ÿ ÇÈ，ɐ£ １７ ｄ ¤Ê‘Ç 安全科学与工程·199· ３６２ È É · ¼ 。 ， ， ， ５ ｄ  ，  ，   ，  ，   
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¾¿†ÀÁ¾¿Š‹Âɏ­€§ÄÅÆÇ °。 ÈÉÊË：ƒ „ †ÌĀ²³‚­€ÍÎÏÐ， †ÑÒÓÔÄÅËÕÖ；   × ２０ ｍ ؊‹ÙÚÛºÜÝފ‹ÒÓÔÄÅ，ߊ‹À‚à¸áÅâãäÝĝŽ， 勮措Þ；çè（  × １００ ～ ２００ ｍ） Š‹éêëìƒÛº­€ÄÅÖ， í ï´ðÅéêñä ò。 #$%：； ¨©ª； Š‹À； ÄÅÆ； †À ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１６． ０３． ００３ &'()*：ＴＤ７１３； Ｘ９３ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１６）０３－ ０２４４－ ０７ +./01：Ａ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｆｉｒｅ ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ ｉｎ ｈｉｇｈ ｇａｓ ｍｉｎｉｎｇ ａｒｅａ ｕｎｄｅｒ ｇｒｏｕｎｄ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ＬＵＯ Ｘｉｎｒｏｎｇ， ＬＩ Ｙａｗｅｉ， ＤＩＮＧ Ｚｈｅｎ （ Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｃｈｉｎａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｘｕｚｈｏｕ ２２１１１６， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｇａｓ ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ ａｎｄ ｆｉｒｅ ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ ｉｎ ｈｉｇｈ ｇａｓｓｙ ａｎｄ ｉｎｆｌａｍｍａｂｌｅ ｃｏａｌ ｓｅａｍ ｉｓ ａ ｎｏｔｏｒｉ ｏｕｓ ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ａｎｄ ｔｅｃｈｎｉｃａｌ ｐｒｏｂｌｅｍ． Ｔｈｉｓ ｐｒｏｂｌｅｍ ｉｓ ａｄｄｒｅｓｓｅｄ ｂｙ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｎｇ ｔｈｅ ａｐｐｌｉｃａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｐｒｅ ｖｅｎｔｉｎｇ ａｎｄ ｅｘｔｉｎｇｕｉｓｈｉｎｇ ｆｉｒｅ ｕｓｉｎｇ ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ， ｗｈｅｎ ｉｔ ｃｏｍｅｓ ｔｏ ｓｕｒｆａｃｅ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ａｎｄ ｄｒａｉｎａｇｅ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｉｎ ｆｕｌｌｙ ｍｅｃｈａｎｉｚｅｄ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ ｇｏａｆ； ｄｅｖｅｌｏｐｉｎｇ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ＣＦＤ ｍｏｄｅｌｓ ｕｓｉｎｇ Ｆｌｕｅｎｔ ｓｏｆｔｗａｒｅ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ａｃｔｕａｌ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ｆｕｌｌｙ ｍｅｃｈａｎｉｚｅｄ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ ｉｎ ａ ｃｏａｌ ｍｉｎｅ； ｄｅｆｉｎｉｎｇ ｒｅｓｉｄｕａｌ ｃｏａｌ ａｎｄ ｏｘｙｇｅｎ ｏｘｉｄａｔｉｏｎ ｒｅａｃｔｉｏｎ ｉｎ ｇｏａｆ ｉｎ ｒｅｓｐｏｎｓｅ ｔｏ ｔｈｅ ｎｏｎ ｈｏｍｏｇｅｎｅｉｔｙ ｏｆ ｍｉｎｅｄ ｏｕｔ ａｒｅａ， ｔｈｅ ｒａｎｇｅ ｏｆ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ； ａｎｄ ｓｉｍｕｌａｔｉｎｇ ｔｈｅ ｃｈａｎｇｅ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｆｉｌｅｄ ｉｎ ｇｏｂ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ａｎｄ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ ｒａｔｅｓ． Ｔｈｅ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｓｕｒｆａｃｅ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ａｎｄ ｄｒａｉｎａｇｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｉｎ ａ ｌａｒｇｅｒ ｒａｎｇｅ ｏｆ ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｚｏｎｅ ａｒｏｕｎｄ ｇｏａｆ， ｃｏｎｔｒｉｂｕｔｉｎｇ ｔｏ ａ ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙ ｈｉｇｈｅｒ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｉｎ ｄｒａｉｎａｇｅ ｂｏｒｅｓ； ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ ａｔ ２０ ｍ ｂｅｈｉｎｄ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ ｃａｎ ｏｎｌｙ ｉｎｈｉｂｉｔ ｏｒ ｒｅｄｕｃｅ ｔｈｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｎｅａｒ ｔｈｅ ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ， ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ ｔｈｅ ａｍｏｕｎｔ ｏｆ ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ ｔｏ ａ ｃｅｒｔａｉｎ ｅｘｔｅｎｔ； ａｎｄ ｔｈｅ ｉｎｊｅｃ ｔｉｏｎ ｏｆ ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｉｎ ｔｈｅ ｄｅｅｐ ｐａｒｔ ｏｆ ｔｈｅ ｇｏｂ（ ａｆｔｅｒ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ １００—２００ ｍ） ｃｏｕｌｄ ｐｒｏｖｉｄｅ ｔｈｅ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ｔｈｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｔｈｅ ｇｏａｆ ａｎｄ ｂｅｎｅｆｉｔ ｔｈｅ ｄｒａｗｉｎｇ ｓｐｅｅｄ ｏｆ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ ｔｏ ａｃｈｉｅｖｅ ｔｈｅ ｆｉｒｅ ｐｒｅ ｖｅｎｔｉｏｎ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｇａｓ； ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ； ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ ｑｕａｎｔｉｔｙ； ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ； ｄｒａｉｎａｇｅ ｖｏｌｕｍｅ 2345： ２０１６ － ０４ － ０４ 6789： ‡ˆ‰Š‹ŒŽ（ Ｕ１３６１１０２） :;<=>?： ‘’“（１９５７ － ），”，•–—˜™，š›，œžŸ¡¢，£¤：¥ ¦§¨©ª，Ｅｍａｉｌ：ａｑ２０４＠ ｃｕｍｔ． ｅｄｕ． ｃｎ。 安全科学与工程·205· !３ % ０ 012，ˆ：*ƒ('&¸,@? ２４５ èé Ｓ ｍ ———¤"。  •¥
›Ÿ  ñ @?¤¦ ü ¡¢"Û¡Ý。 ，  、 、
、， ［１ － ４］ ­€‚ƒ„ †‡ˆ 。 ‰Š， ‹ŒŽ‘’ （２） ›¡Þß （ ρｖ） ＋ ·（ ρｖ） ＝ － ·ｐ ＋ ·（ τ） ＋ ρｇ ＋ Ｓ Ｆ ， ｔ （２） “”•–—˜™š，
›œ žŒ Ÿ¡¢£¤¥¦§¨©ª«， ¬®¯°±² ‡ „Š：ｐ———§¨， ³´µ¡¶·¸¹º»¼½¾¿À， Á ［５］  ÃÄÅ 。 ÆÇÈ， ÉÊ ρ·ｇ———ª¨； ™š¬ËÌ´Íή—ÏÐÑ， ÒÓԗ˜。 Õ ［６ － ７］ ØÙځÛÜÝÞß、 ¤¥ÜÝ － Ö׈ àáÞß³âãäÛÜÝåæÞß çÉÊèé。 ［８ － ９］ êëìˆ í• Ｆｌｕｅｎｔ î«， ïð τ———”¨©¡； Ｓ Ｆ ———âãäۊ›¡«¬¤"，®Ý¥¬ âãäۊݛ¯ƒ—， °±£«¬³²£«¬³ µþ”—。 （３） ”þÛ¡Þß （ ρｗ ｉ ） ＋ ·（ ρｖｃｗ ｉ ） ＝ － ·Ｊ ｉ ＋ Ｑ ｉ ， ｔ çñòÉÊ，óô‹Œõ©»ö÷ø ［１０ － １１］
›ÜÝðñò ›ß。 ùËúˆ ÉÊûüÜ݆‡©¤ý‡þÿ。 ¬Ë ［１２］ ´，~}í|{[ Ｒｅｎ ˆ í• ＣＦＤ \]î«， ^ „Š：ｗ ｉ ———¤¥”þ ｉ Û¡þñ； _èé`@?>=<Ã; ［１３］ :/，Ò.û—。 Ë{[ Ｙｕａｎ ˆ í Ｑ ｉ ———”þ ｉ ´Á¤"。 • ＣＦＤ Éèé`Ýð，ҝØ -
，@?³Ã;。 ‹， ËÌ´;ځ£，-Ýð、@ ?ð½‡ð° ®â，， [ ` ,@?+倂ƒ。 ÃÐ* Ûñ， )
 ＣＦＤ É， ;ځ ܍Å、ãŏ°Ÿ ñ，­Ÿ 途¿À。 ¬*ƒ('&Ý¡ ®‚¶·¸，œ€‚ƒ 箂ƒ„ ，Éʽ‡ð、©¤ý‡¶·。 Éʆ 牖， %+' Š¨$#<ދŒŽ。 Ｊ ｉ ———”þ ｉ àá
¡； （４） Ÿ¡Þß κ  ｇｒａｄＴ ＋ Ｓ Ｔ ， （ ρＴ） ＋ ·（ ρμＴ） ＝ · ｃｐ ｔ ( ) （４） „Š：Ｔ———»¨{½‡； κ———¤¥-»µñ； ｃ ｐ ———‰»¶； Ｓ Ｔ ———Ÿ¡«¬¤"。 °ÙÌ©¤<Ã¥‘Î©€”， ®， Ｓ Ｔ ＝ ｖ Ｏ２ Ｑ， <Їˆ １ （３） （５） „Š：ｖ Ｏ２ ———Ì·©†Å； Ｑ———ø¹· ©¤º»¼»¡。 ｖ Ｏ２ ＝ φ（ Ｏ２ ） ｎ Ａｅｘｐ（ － Ｅ ／ ＲＴ） ，  ＣＦＤ ÉÊ Ｎａｖｉｅｒ － Ｓｔｏｋｅｓ Þߑ’。 “‹Œ”•–Ý¥—˜ Ø‹)
¬ Ÿ™šöþÞß， ¤¥Ý›œž—Û¡Þ ［１４］ ß、›¡Þß、Ÿ¡Þß”þÞß 。 （１） ¡¢£Þß ρ ＋ ·（ ρｖ） ＝ Ｓ ｍ ， ｔ „Š：ρ———£‡； ｔ———ù； ｖ———Ü݆‡； ·206·安全科学与工程 （１） „Š：φ（ Ｏ２ ） ———”þ¤¥©¤¥½þñ； （６） ｎ———¾ñ，.ò ０． ５ ～ １． ０； Ａ———®¿； Ｅ———€”ÀŸ； Ｒ———¤¥¾ñ。 >•’–Þß，)
ÄÁÉ， ” ÃÄÅ，ƼÇÛÈ£³É­ª«，
›ñòދ çÄÊ，Ë̝ûüÌͤ¥>=<½‡ þÿÄ。 ２４６ ２ Ä Å Æ Ç È É  ＣＦＤ   １３ － １ ， ，，  １１ － ２  １３ － １   。 １１ － ２  ， ，  
７００ ～ ８００ ｍ，
３． ０ ｍ，  ０ ～ ８°，
。   ­€。 ‚ƒ„ † ­‡ˆ １ ‰Š。  １   Ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ａｎｄ ａｖｅｒａｇｅ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ ｏｆ ｃｏａｌ  ‹ “ € ” Œ  Ž １３ ｍ，¿À® ７ ｍ  ８°，
 ”¬Á¯”Ž “ Ｕ” ”，”Ž ２ １６０ ｍ３ ／ ｍｉｎ • ５０ ｍ３ ／ ｍｉｎ ¥Ž •‘¥¦› １３ － １  ４６． １ ５． ３ ˜† ５１． ８ ５． ７ １２  ５２． ２ ０． ４ ™˜† ５９． ７ ７． ５ š›˜† ６２． ４ ２． ７ ™˜† ６５． ７ ３． ３ ‚™† ７０． ６ ４． ９ š›˜† ７６． ５ ５． ９ １０６． ０ ２９． ５  ™˜† ‚™† １０９． ４ ３． ４ ™˜† １１４． ４ ５． ０    １１ － ３  １１４． ８ ０． ４ ˜† １２１． ４ ６． ６ １１ － ２  １２４． ２ ３． ０ ™˜† １３０． ４ ６． ０ — － ƒ„ † ‡  １１ － ２ ˆ  †， †œž ２００ ｍ， †‰Šž
１ ８６０ ｍ，  ３． ０ ｍ。 Ÿ‹„Œ‰Š
４． ０ ｍ，  ３ Ž‘¡¢ ６． ２ ｍ ／ ｔ。 ’£“ Ｕ ”， ¤” ３ Ž２ １６０ ｍ ／ ｍｉｎ。 •– ¥¦§  †、•¨、 ©—†， ˆ˜¥Ž ５０ ｍ３ ／ ｍｉｎ。 •¥‘™ ª ９５％ š•， ‘¥¦›—«¬œ １００％ ＣＨ４ 。 ®¯ž Ÿ ˆ   †  ¡ ° ¢ £， ¤ ± ² ³ ＣＦＤ ƒ€，¥Š¦´µ。 ˆ ２ ¶ † ＣＦＤ ƒ€ ¡°·§¸Œ ­。 ３ ｍ ２０ ｍ， ª « » ¼ • ¬  •  ½ ¾ ® ƒ€ １． ８ – ‹ º ４ ｍ， ¹© ４０． ８ ‘ • ž ４００ ｍ，º ２００ ｍ † ˜† Ž • ’ • ¨ ｄ／ｍ †‘­€ Œ ƒ€· Σｄ ／ ｍ ‹ Ì ２６ Í Ë ｍｏｄｅｌｉｎｇ ｉｎ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ ２ １ ａｎｄ ｒｏｃｋ Ê  ２  ＣＦＤ 
  Ｔａｂｌｅ ２ Ｂａｓｉｃ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ａｎｄ ｂｏｕｎｄａｒｙ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ＣＦＤ ＣＦＤ  Ｔａｂｌｅ １ Ê １００％ ＣＨ４ † °± １ ²，ÂÃÄ １２０ ²， †ƶ １００ ｍ ¯ ２００ ｍ， ｍ，Ÿ ” Å ５０ ｍ，  ³ ´ µ ° ± ２ †°± Š”Å ５０ ｍ ÇÈÉ·’ ＩＣＥＭ ＣＦＤ１５． ０ ’ʆ‘ÇÈ É，ŠŸ”¹、 †、 †°±§´µËÌ ’ͳÇȸάÏÐ ƒ„Ñ
， ƒ€ÒÉ ÇÈ ２７２ ２１５ ²。 ƒ€¹ÓÔÕ¯ÇÈÉ‡Ö １ ‰Š。  Ｆｉｇ． １ １  ａ ¹ÓÔÕ ｂ ×µÇÈ ＣＦＤ  ­€‚ƒ„    †‡ Ｇｅｏｍｅｔｒｉｃ ｆｅａｔｕｒｅｓ ａｎｄ ｍｅｓｈ ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ＣＦＤ ｍｏｄｅｌ ２ ２  ＣＦＤ ˆ ØÙ［１５ － １６］ ºÚÛÜÝÖ ２。 Ö ２ ˆ»，  ¼™，•½¾Þßà•±á、 Àá¿âãÀ¿€ÀÁ。  †‹， •–Àá¿âÞßàä¼å¾æçè ¸。 ßà †ÿ‰Š、ä¼éêå¾，• 安全科学与工程·207· “３ ” ２４７ ½Ã，Ä：‡Å©‘€ƒ„ÆÇÈÉÊËÌ   ，  ，   。
 ，  ，
 
  ， ­€  ‚­€‚ƒ „ƒ„， † ‡ˆ‰Š‹， Œƒ„Ž†€‡‘。 １． ６； ª« １． ０２； ¢¤，ª ０． ０１５ ～ １． ０００ ｍ； Ｋ′ｐ———¢¤，”¢¨© α——— ｘ———¥，ｍ。 ε ¬   ［１９］ ¢¤ １ ε ＝１ － 。 Ｋｐ α    ¢ ： （８）  Ｂｌａｋｅ － Ｋｏｚｅｎｙ ［１９］ ３ Ｄ２ｐ ε ， α＝ １５０ （１ － ε） ２ £ （９） £：Ｄ ｐ ———¤Ž®， ¥ª« ０． １１ ～ ０． ３ ｍ。 ａ £（８）  （９） ¥¦ ™¬ ¡¦† －９  ０． ０３％ ～ ０． ３８％ ，     ２． ３ × １０ ～ ８． ５ × １０ － ４ ｍ２ 。 ”¢¨© ’ˆ‰Š‹ŒŽ •¤–， ‚ “ Ｏ” §
¯°›±²³
， œž  —´—˜，   １． ０ × １０ － ９ ～ １． ０ × １０ － ３ ｍ － ２ ， ¡¡¦，¨© ３ ª。 ｂ ’ˆ‰“‹”•       ｃ –— １８０ ｍ      Ｆｉｇ． ３ ２ Ｆｉｇ． ２ ｄ –— １９０ ｍ Ｃｒａｃｋ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｉｎ ｏｖｅｒｌｙｉｎｇ ｓｔｒａｔａ ™ ¥š¥¢˜›¡¦ œ，
 ［１７］ ­€  。 –— ，
ž‹ŒŽ、 œ§，  Ÿ。  ¥†，¡， ［１８］ ¢¡¦œ Ｋ ｐ （ ｘ） ＝ Ｋ′ｐ ＋ （ Ｋ － Ｋ′ｐ） ｅ － Ααｘ ， £： Ｋ ｐ ———Š    ¢ ¤， ” ¢ ¨ © ０ ·208·安全科学与工程 ¢¤ ¹º±，ž»® µ¼µ¯ †—´²½³。 ®
‹†»µ¯ ¾¿À Ｑ Ｒ ¡´¤：  Ｑ（０ ＜ ｘ ＜ ５ ｍ，１９５ ｍ ＜ ｘ ＜ ２００ ｍ，  ４０ ｍ ＜ ｚ ＜ ５０ ｍ，４３０ ｍ ＜ ｚ ＜ ４４０ ｍ，ｙ ＜ ４ ｍ）， ＱＲ ＝  ０． １Ｑ（５ ｍ ＜ ｘ ＜ １９５ ｍ，５０ ｍ ＜ ｚ ＜ ２３０ ｍ，  ｙ ＜ ４ ｍ） ， （１０） £：Ｑ———µ¶· １ ｍｏｌ µ¼¾¿À。 ： ０ ｐ  Ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｇｏｂ Œ¯°«¬›±， Œ® ［１９］ µ¯«¬Ÿ 。 ¶·¸”°  ¡“‚”¢£Ÿ•¤–—˜，  ３   Ｅｄｗａｒｄｓ  Ｅｄｉｚ ˜‘’™š， ›œžŸ         （７） ª« ´ »ƒ„¸™¹¡¦ºÁ»´¤— ［２０］ ­ 。 Ｓ ｍ ＝ Ｑ ＣＨ４ × （１． ５ － ｘ ／ Ｌ） ， （１１） ２４８ Ï Ð Ñ Ò Ó  Ô Ô Ö ２６ × Õ ：Ｑ ＣＨ４ ———； Ｌ———； Ｘ———。 、   Ｃ ＋ ＋   Ｆｌｕｅｎｔ  ε  ，  ，   。  ［２１］  ３   ｋ － 
、 ，  ，  ‚ƒ„
­€， 。    ３ １ ａ Q\wxyz{@ST|CD}~€ ˆ ｂ   ˆŽ ９ ｍ３ ／ ｍｉｎ †‡ˆ‰，Š‹，Œ  Ž‘’“Œ‰”•，  ­–—€‚‘’ ˜™š›， ƒ „‘ ›œžŸ–¡†¢， £–¤¥¦§‡¤¥。 ˆ， ˆ ‘˜¨ƒ„©， ¦š­–¤¥€ ‚ª¢。 ＣＦＤ «¬‰®Š ‹Œ ˆ¯°‰¡±²³， Ž‘’ ´“µ¶·¸¹§。  ４ ”º †‡ˆŽ ９、１５ ｍ ／ ｍｉｎ •»– ３  ‰¡±²³。 — ４ ‰ ˜ ， ¼ ½ ， †‡ˆ
  ‘ ˜ ¨  ƒ „ ©  ， ™ š ˆ  Ž   › œ ， ¡  １５ ｍ ３ ／ ｍｉｎ ‡ ¾  ¢ 。  ˆ  Ž   ，­ –  ‘ ’ ‘ ˜ ‹ µ ™ š  ›  †¿ À ž¢ 。 ¼Ÿ ， œ，ˆ †¿ ｃ   ˆŽ ９ ｍ ／ ｍｉｎ '４ Ｆｉｇ． ４ ３   ｄ ˆŽ １５ ｍ３ ／ ｍｉｎ @ABQ\wx‚{@ƒ„| Y†(v Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｆｉｅｌｄ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｕｍｐｉｎｇ ｆｌｏｗ ｒａｔｅ ｏｆ ｇｒｏｕｎｄ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｉｎ ｇｏｂ „¡ †‡ˆ
 ªÇÈ。 Œ ¦°¯•§ÇȆ¿ ｚｄ１、ｚｄ２，²± Ì©ÇȒ¯ Á†¡  “ µ ¢  ， „ ¡ ‡ ¢ £ † Á ¡“Âà ˆ Ä Å › œ Ÿ ５ ～ ６ ℃ 。 １００、２００ ｍ，Œ²–³ ５０ ｍ。  †‡   ˆ      ­ – ¤ ¥  ‰  ª ¢ 。 Ÿ¸­¤ ¥ € ‚  ¦ š ，    ˆ    。 Œ ¸­­–¤¥， ¤Á¥Æ Œ¦ ２０ ｍ §ÇÈ， ［２２］ ƒ„ ® ƒ¨¤¥¦§€‚ª Š‹‘˜¨ 。 ＣＦＤ  ‰ ²©ŒÇÈ、 ŒÇȉÇÈ ’，¸¹§ªÉ«„ †。   †‡ˆ¯°‰， ‡¬ÇÈÁ¸¹§ ’†ÊƊˆ， ¨Çȉƒ¨ÇÈ®À ¡，ÇÈŠ ‹£½€ƒ¡，È ’˨，Œ。 ŸŽ ‘£Çȸ¹§， Ž １５ ｍ ／ ｍｉｎ Äʼn， “”ŒÇȉ ¸¹§’。 Œ  ２０ ｍ §ÇÈ® ３ †¿ˆ ３ ３ ÇÈ ２ ４００ ｍ ／ ｈ、 †¿ˆŽ １５ ｍ ／ ｍｉｎ Äʼn，
­¡±©˜ÄÅ， ´ ５ žµ。 — ５ｂ ‰ ® ¶ ，    ２０ ｍ § Ç È   ２ ４００ ｍ３ ／ ｈ ， Çȉƒ¨†¿À½€ƒ„ ¡，„¡ƒ„ （０ ～ ４０ ｍ） ·。 •‡¢£ ¡¨（４２ ～ ４４ ℃ ） ƒ„Ê–ŠÍ。 Î¸ ¤‚ÇÈ— ¦š¤¥ÄÅ， ¹È ’ƒ„、“ŒÄÅ、 †‡ˆ 
˜。 安全科学与工程·209· ¤３ ¥ ¦§¨，©：
ª« ａ ｂ b、b b ２４９ ‡ˆ‰¬® t u - ，ｚｄ２   ｚｄ１ Z，v，  ｚｄ１ w
 。 xy Z。  k  Zt ­€‚ ，w`s  X，z  ƒ„ {Y†‡ˆ‰Š。 ３ ２   ‹DZ ŒŽ‘ w’，“=q”  • 、­–—˜™“—。 =q ˜šH（  ６），１ | Ho› }~， œ １． ５ ｍ；２ |H １ |H １０ ｍ，œ
０． ２ ｍ。 €ƒ)，    ž­–Ÿ—¡，¢£Ž‘ ™“， ７。           ６ 
Ｌａｙｏｕｔ ｏｆ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｐｏｉｎｔｓ ｉｎ ｇｏａｆ   Ｆｉｇ． ６                             ａ    ５ Ｆｉｇ． ５                １５ ｍ ／ ｈ  ３ Ｐｕｍｐｉｎｇ ｆｌｏｗ ｒａｔｅ １５ ｍ３ ／ ｈ， ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｆｉｅｌｄ ｏｆ      ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ ｍｏｄｅ        ｂ ３  １５ ｍ ／ ｍｉｎ ，  ) １００ ～ ２００ ｍ ) ２０ ｍ  Z。 ， ·210·安全科学与工程 o Ｆｉｇ． ７  ７  ­ Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ａｎｄ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｏｘｙｇｅｎ ­–Ÿ—¡ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ａｎｄ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｉｎ ｇｏｂ ２５０ ä Î å É Å ¢  ７ ，   。 ，    ［１１］ ［１２］  – ［ Ｊ］ ． Ｔｕｎｎｅｌｌｉｎｇ ａｎｄ Ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ Ｓｐａｃｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ２０１４， ４１ †‡ˆ
‰， Š‹ Ž。 ™ （３） ： ２４１ － ２５４． ［１３］ ™ž—Ÿ‚， › ƒ™  。 ¢›œ£ ¡„ ¤‰ Š 。  ¥’¦›œ （  １００ ～ ２００ ｍ）  ¥，¨© œ¬®¯‚‡ Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｍｉｎｅ Ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ， ２００６， １２（１） ： ３２ － ３６． ［１４］ Ž› ［１６］ ｔｈｅ ， ²． ³‰€›œ¬®¯ š． ¸“¯º［Ｍ］． ¼½： ¶·¸¹¢º
， ２００８． ＬＵＯ ＸＩＮＲＯＮＧ， ＬＩ ＺＥＮＧＨＵＡ． Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｒｉｓｋ ｏｆ ｓｐｏｎｔａｎｅｏｕｓ ｔｏｐｃｏａｌ ｄｒａｗｉｎｇ ［ Ｊ ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｏａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ＆Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， １９９８， ４（２） ： ４８ － ５２． ［１８］ Â， Ã． µ［Ｊ］． ‹ŒÉÅ¢ºº»： Œ¡Éº， ２００４， １９（３）： ５ － ９． ¿ÀÁ， € Â， Ž ÕÖ × Ø  Í （６） ： ７７０ － ７７３． ˜‘’，  ´ Ï， Ã． Œ¾“ ™ª” ÐÑÒÓÔ ［ Ｊ］ ． ¶ · ¸ ¹ ¢ º º »， ２００９， ３８ “， Ïƒ， Ã． ³×Ø ÕŒ¾ ａｎｄ Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ， ＲＥＮ ＴＩＮＧ， ＢＡＬＵＳＵ Ｒ． ＣＦＤ ｍｏｄｅｌｌｉｎｇ ｏｆ ｇｏａｆ ｇａｓ ｍｉｇｒａｔｉｏｎ ｔｏ ª «， ˆ ， ˜¥¬， Ã． ›¦„®¬®¯ ´ µ ［ Ｊ ］ ．  ¸  Ç Â  Ý º »， ２０１３， ３０ ¯°， ²·Š． ±§¸ ”•€Ž²ã€Ž –’¦Ü¨［ Ｊ］ ． €ˆº»， ２０１１， ３６（８） ： １２９７ － １３０１． ［２１］ ＤＡＮ Ｍ． Ｍｏｄｅｌｉｎｇ ｇａｓ ｆｌｏｗｓ ｉｎ ｌｏｎｇｗａｌｌ ｃｏａｌ ｍｉｎｅｓ ｕｓｉｎｇ ｃｏｍｐｕ ｔａｔｉｏｎａｌ ｆｌｕｉｄ ｄｙｎａｍｉｃｓ ［ Ｄ ］ ． Ｃｏｌｏｒａｄｏ： Ｃｏｌａｒａｄｏ Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｍｉｎｅｓ， ２０１２． ［２２］ Ή， ˜–Š． ‘›œ¬®¯Í Ｍｉｎｉｎｇ （１） ： １５５ － １５８． ， †‡． Ｙ —Ì›œ¬®¯Í ²ÊË， ²„ ［ Ｊ］ ． €ˆº»， ２００５， ３０（５） ： ５９４ － ５９７． ［９］ ［１９］ ［２０］ ２０１０， ６（５） ： ６０ － ６６． ｏｆ Ｃｏａｌ Ｏｐｅｒａｔｏｒｓ， ２００５（１） ： ２５９ － ２６４． ”•¸“‚ƒ³ €Œ¾³Ž ¬ÄÅ Æ ［ Ｊ］ ． ¶·Ç ƒ ÈÉ ºÅÆ， Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｉｍｐｒｏｖｅ ｔｈｅ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ｓｐｏｎｔａｎｅｏｕｓ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｉｎ ｌｏｎｇｗａｌｌｓ［ Ｊ］ ． ． ‹Œ™€Ž‘’€Œ¾“” –­， ¿ÀÁ， € Ａｕｓｔｒａｌａｓｉａｎ ２０１０： ３３９ － ３４９． Í •‰［ Ｄ］ ． ¼½： ¶·¸¹¢º， ２０１５． ［８］ ＲＥＮ ＴＩＮＧ， ＲＡＯ ＢＡＬＵＳＵ． Ｔｈｅ ｕｓｅ ｏｆ ＣＦＤ ｍｏｄｅｌｌｉｎｇ ａｓ ａ ｔｏｏｌ ｆｏｒ ｓｏｌｖｉｎｇ ｍｉｎｉｎｇ ｈｅａｌｔｈ ａｎｄ ｓａｆｅｔｙ ｐｒｏｂｌｅｍｓ［ Ｃ］ ／ ／ １０ｔｈ Ｕｎｄｅｒ °ˆ±， ˆ ²ÊË， ， ¼â¨． ’Ÿ¡¢£Ü“ Ｏ” —©¤¥´µ ｇｒｏｕｎｄ Ｃｏａｌ Ｏｐｅｒａｔｏｒｓ’ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ， Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｗｏｌｌｏｎｇｏｎｇ ＆ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｉｎ ｍｉｎｉｎｇ ａｒｅａ ｏｆ ｆｕｌｌｙｍｅｃｈａｎｉｚｅｄ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ ｗｉｔｈ ［７］ ¦§ ［ Ｊ］ ． €ˆº»， １９９８， ２３（５） ： ４６７ － ４６９． ’¦。 Š´µ［ Ｊ］ ． ¶·¸¹¢ºº»， １９９７， ２６（２） ： ４３ － ４５． ［６］ ＧＵＯ ＨＵＡ， ＣＬＩＮＴ ＴＯＤＨＵＮＴＥＲ， ＱＵ ＱＩＮＧＬＯＮＧ． Ｌｏｎｇｗａｌｌ ｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｏａｌ Ｇｅｏｌｏｇｙ， ２０１５（９） ： ２７６ － ２８６． ： ［５］ œ， ˜žš， Ÿœ¡． ＦＬＵＥＮＴ §¢£áÝ ［ Ｍ］ ． ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ ｇａｓ ｄｒａｉｎａｇｅ ｔｈｒｏｕｇｈ ｇｏａｆ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｃｏｎｔｒｏｌ［ Ｊ］ ． Ｉｎｔｅｒ ［１７］ ［４］ à ¤¥： ¤¥Ó¢º
， ２０１２． ［１５］ Š ª†‡，«’¦ ＹＵＡＮ Ｌ， ＳＭＩＴＨ Ａ Ｃ， ＢＲＵＮＥ Ｊ Ｆ． Ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌ ｆｌｕｉｄ ｄｙｎａｍ ｉｃｓ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ ｆｌｏｗ ｐａｔｈｓ ｉｎ ｌｏｎｇｗａｌｌ ｇｏｂｓ ［ Ｊ ］ ． 。  ２０ ｍ ­› š œ€›œ †§ ＲＥＮ ＴＩＩＮＧ， ＷＡＮＧ ＺｈＨＯＮＧＷＥＩ， ＧＲＡＥＭＥ ＣＯＯＰＥＲ． ＣＦＤ ｇｒｏｕｎｄ ｂｉｎ ａｎｄ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ａｎ ｉｎｎｏｖａｔｉｖｅ ｄｕｓｔ ｍｉｔｉｇａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ­、 （２） ‘’“”•–， —˜ ［３］ € ˆ º »， ２０１１， ３６ ｍｏｄｅｌｌｉｎｇ ｏｆ ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ ａｎｄ ｄｕｓｔ ｆｌｏｗ ｂｅｈａｖｉｏｕｒ ａｂｏｖｅ ａｎ ｕｎｄｅｒ  Œ‰。 ［２］ ˜™·， š›š， Ã． ³œž›œÞ （６） ： ９６５ － ９６７． €‚ƒ„ ［１］ ［ Ｊ ］ ．  ¸  Ç Â  Ý º »， ２０１０， ２７ Ü Õ “ ™ ª ” ß „ — › ［ Ｊ ］． （１） ，  œ Ú·Û， š， ”•–， Ã． ³„ªܗ （４） ： ５６９ － ５７１． 
。 ４ æ ２６ ç » › ＣＦＤ    º “”•š［ Ｊ］ ． ÙÇÉÅ¢ºº»， ２００６， ２６（１） ： ７ － ９． ［１０］ ，  º ＨＵ ＧＵＯＺＨＯＮＧ， ＸＵ ＪＩＡＮＬＩＮ， ＲＥＮ ＴＩＮＧ． Ａｄｊａｃｅｎｔ ｓｅａｍ ｐｒｅｓ ｓｕｒｅｒｅｌｉｅｆ ｇａｓ ｄｒａｉｎａｇｅ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｇｒｏｕｎｄ ｍｏｖｅｍｅｎｔ ｆｏｒ ｉｎｉ ｔｉａｌ ｍｉｎｉｎｇ ｐｈａｓｅ ｏｆ ｌｏｎｇ ｗａｌｌ ｆａｃｅ［Ｊ］． Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｒｏｃｋ ｍｅｃｈａｎｉｃｓ ＆ Ｍｉｎｉｎｇ ｓｃｉｅｎｃｅｓ， ２０１５（５）： ２３７ －２４５． （   ） 安全科学与工程·211·  ２６  ６           Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１６  １１   ，  ， ， （ 
 ，   ! "：  ‚ ＣＦＤ ƒ„ † ‡ˆ‰Š，‹ ›œžŸ¡¢ £。 •¤¥¦：§ ³´µ １０％ ～ ２２％ ，    ¶ · ¢ ¸ ¹ º  ７％ ～ １５％ ，Á   ２２１１１６） Ｖｏｌ． ２６ Ｎｏ． ６ Ｎｏｖ． ２０１６   ，
  ­， € ŒŽ‘’“”，•–—˜™š， ¨¢©¢¡ª«，¬®¯ °±² ° ± ² ³ » ¼ ½ ¾， · ¢ ¸ ¿  ° ± ² ³ À ›Ã³Ä¾， ¢Å ÆÇÈɬ®¯ ÊËÌÍ。 ¾ ， «，、¬®¯ °±²³À ５％ ～ １７％ ， ÎÏÐÑ °±²³À ４％ ～ １０％ ， ×ØÀÙÚÛÜ。 ÝÞßà၍ œž¢ äåæ çèéêëì。 ¨¢©¢Å ÒÓÔՖ֝，¬®¯ ÊË； ¢íîï； ¢ ； ＣＦＤ ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１６． ０６． ００５ ­ âã #$%： ；  &'()*：Ｘ９３； ＴＤ７１２． ７ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１６）０６－ ０６１２－ ００５ +./01：Ａ Ｒｉｓｋ ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ ｏｆ ｍａｊｏｒ ｇａｓ ｈａｚａｒｄ ｉｎ ｃｏａｌ ｍｉｎｉｎｇ ｆａｃｅ Ｌｕｏ Ｘｉｎｒｏｎｇ， Ｌｉ Ｍｅｎｇｋｕｎ， Ｌｉ Ｙａｗｅｉ， Ｄｉｎｇ Ｚｈｅｎ （ Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｃｈｉｎａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｘｕｚｈｏｕ ２２１１１６， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ａｉｍｓ ｔｏ ａｃｃｕｒａｔｅｌｙ ｉｄｅｎｔｉｆｙ ｔｈｅ ｄａｎｇｅｒｏｕｓ ｄｅｇｒｅｅ ｔｏ ｗｈｉｃｈ ｃｏａｌ ｍｉｎｅ ｇａｓ ｅｘｐｌｏ ｓｉｏｎｓ ｏｃｃｕｒ． Ｔｈｅ ｉｄｅｎｔｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｉｓ ｐｅｒｆｏｒｍｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ａｎ ｏｕｔ ｏｆ ｃｏｎｔｒｏｌ ｓｔａｔｅ ｏｆ ｇａｓ ｈａｚａｒｄｓ ｏｃ ｃｕｒｒｉｎｇ ｉｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｇａｓ ｍｉｎｅ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ ａｎｄ ｇｏａｆ ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ＣＦＤ ｓｏｆｔｗａｒｅ； ａｎｄ ｔｈｅ ｑｕａｎｔｉｔａｔｉｖｅ ｒｉｓｋ ａｓ ｓｅｓｓｍｅｎｔ ｏｆ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｈａｚａｒｄ， ｂａｓｅｄ ｍａｉｎｌｙ ｏｎ ｔｈｅ ｉｄｅｎｔｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｇａｓ ｈａｚａｒｄ ｓｏｕｒｃｅｓ ａｎｄ ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ａｃｃｉｄｅｎｔ ｃａｓｅ． Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｄｅｍｏｎｓｔｒａｔｅｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｏｃｃｕｒｒｅｎｃｅ ｏｆ ｌｉｔｔｌｅ ｏｒ ｉｎｓｕｆｆｉｃｉｅｎｔ ｗｉｎｄ ｏｒ ａｉｒ ｉｎ ｌｏｗ ｇａｓ ｃｏａｌ ｍｉｎｅ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ ｉｓ ａｓｓｏｃｉａｔｅｄ ｗｉｔｈ： ｕｐｐｅｒ ｃｏｒｎｅｒ ｇａｓ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｕｐ ｔｏ １０％ ～ ２２％ ； ａ ｇｒａｄｕａｌｌｙ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ｇａｓ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｉｎ ｒｅｔｕｒｎ ａｉｒ ｌａｎｅ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ ｉｎ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ； ｇａｓ ｃｏｎ ｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｏｆ ７％ ～ １５％ ｉｎ ｒｅｔｕｒｎ ａｉｒ ｌａｎｅ， ｐｕｔｔｉｎｇ ｔｈｅ ｗｏｒｋｉｎｇ ｓｕｒｆａｃｅ ａｔ ｔｈｅ ｈｉｇｈｅｓｔ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｈａｚ ａｒｄ， ｔｈｕｓ ｒｅｎｄｅｒｉｎｇ ｉｔ ｉｍｐｏｓｓｉｂｌｅ ｆｏｒ ｅｘｈａｕｓｔ ｇａｓ ｔｏ ｓｏｌｖｅ ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍ ｏｆ ｕｐｐｅｒ ｃｏｒｎｅｒ ｇａｓ ｇａｕｇｅ； ｔｈｅ ｐｒｅｓ ｅｎｃｅ ｏｆ ｌｉｔｔｌｅ ｏｒ ｉｎｓｕｆｆｉｃｉｅｎｔ ｗｉｎｄ ｏｒ ａｉｒ ｉｎ ｇａｓ ｄｒａｉｎａｇｅ ｉｎ ｈｉｇｈ ｇａｓ ｍｉｎｅ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ ｉｓ ａｃｃｏｍｐａｎｉｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｕｐｐｅｒ ｃｏｒｎｅｒ ｇａｓ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｏｆ ５％ ～ １７％ ， ｃｏｎｔｒｉｂｕｔｉｎｇ ｔｏ ａ ｈｉｇｈｅｒ ｌｉｋｅｌｉｈｏｏｄ ｆｏｒ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ， ｗｈｉｃｈ ｉｎｄｉｃａｔｅｓ ｔｈａｔ ｔｈｅｒｅ ｓｔｉｌｌ ｏｃｃｕｒｓ ａ ｐｏｔｅｎｔｉａｌ ｓａｆｅｔｙ ｈａｚａｒｄ， ｉｆ ｏｎｌｙ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ ｅｘｔｒａｃ ｔｉｏｎ ｉｓ ｐｅｒｆｏｒｍｅｄ， ｌｅａｖｉｎｇ ｔｈｅ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｇａｓ ｉｎ ｕｐｐｅｒ ｃｏｒｎｅｒ ｉｎ ４％ ～ １０％ ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｍａｙ ｐｒｏｖｉｄｅ ａ ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ｇｕｉｄａｎｃｅ ｆｏｒ ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ ｏｆ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｂｙ ａ ｒｉｓｋ ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ ｏｆ ｍａｊｏｒ ｈａｚａｒｄ ｓｏｕｒｃｅｓ ｏｆ ｇｏａｆ ｉｎ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｈａｚａｒｄ ｓｏｕｒｃｅ； ｇａｓ ｌｉｍｉｔ； ｓｈｏｒｔ ｃｉｒｃｕｉｔ； ｒｉｓｋ ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ； ＣＦＤ 2345： ２０１６ － １０ － ３０ 6789： ­€‚ƒ„ †（ Ｕ１３６１１０２） :;<=>?： ‡ˆ‰（１９５７ － ），Š，‹ŒŽ‘’，“”，•–—˜™，š›œž：Ÿ ·212·安全科学与工程 ¡¢£¤¥¦，Ｅｍａｉｌ：ａｑ２０４＠ ｃｕｍｔ． ｅｄｕ． ｃｎ。 4６ î ０ ６１３ 567，»：èåæç•ŒŽëŒìí  ， 。 ２０００—２０１３ ，
  ４９ ， ２ ９６４ ，  １０  ­€‚
，ƒ !"# $%&'   ［２］ ¶ª«‹·¸¹ºª«» 。 ， ¼½¾¿ÀÁ‰Â‚Ã–Ä ŝ，ÆÇÈÉ ¼‚¨Êª«ËˆÌÍÎÏ。 †，М­Ñ ‚¡¢ÒˈÈÓ，­ ＣＦＤ ¯ÔÕÖ ×Ò´Ø，ÙÚÛÜÝÞßàáâ㑒ª«É äåæçèéê•ŒŽ。 Ÿ• ‚¨Êª«¦§ëŒìí，­îÒï›ð¨
ñ•òóôõö÷¯Ôøù。 ‰ １  １ １  １                     9: Ｆｉｇ． １ １ ２       †， ‡ˆ Š‹ŒŽ‘’“”•–—˜。   。 ™š›œžŸ¡¢£¤¥¦ §ŒŽ¨©ª«，¬®¯°±²³ª«、´µ
123$4 5678  ［１］   „‚ ５３％ ～ ７３％ ‚‰ !"()*+ ,)-$./0   ;<=>  １９７１—２００５   Ｔｈｒｅｅ ｔｙｐｅｓ ｏｆ ｃａｕｓｅｓ ｏｆ ｇａｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ａｃｃｉｄｅｎｔ ｃａｓｅ ｎｕｍｂｅｒ ｉｎ １９７１—２００５   èÝÖã$ è ‹ ，   èÝãŽªÒ è Ž‹   ［４ － ５］ 。 Ž è ãŽ=åæç 、 、
<»，  ãŽ=€ä 。 #，èåæç ʂò­"€‚ž，Ì ［６］ ƒ„ªŽò­€ ，èåæ炝 Ê ｑ ª Òµ  Ê ｑｂ ‹   Ê ｑＬ ，† ｑ ＝ ｑｂ ＋ ｑＬ 。 ÉÁÉäúûü•‚ ，ý，þÿ ʂ~， É}õ |{，[\]^»_`Â， @| ?。 >=É䮯°±<åæ~‚;:»Ä ， /‰¼.-,=½¾+*， Òö÷ )(–'&。 ̪«%‚ ２ ７０６ '¡¢，ûÕ¡¢ １ ２４７ '， ÙÚ ²ª«，%‚Ã–Ä ‰ªÒ³： （１） ２  ２ １  ＣＦＤ 
 ̃‡¡¢ˆ‰“”Š‹© ‚É：Á!012ŒŽÉ，Á‘’2Œ “É。 ”%•–3—， ˜º™Ý%š ›åæçèéꂜ¯á➏¬‹ １ Ÿ¡。 åæçë １８１ '， ３ ３０３ ； Éä Ùë‚— １１７ '， ２ ３３２ ； É ŽÉ¢£¤¥èéê€ ¥,，“ÉŽåæ祍ë äèëÇ/‰åæ瀥½¾ １７５ '， ２ ２３４ 。 １９７１—２００５ ³Ä ‚¦§。 ˜º¨©ª«， Èåæçèéêá⦧ ¬à，è„®ç ¯ª°±。 Ùë_£¬ <áâ １ ［３］ 。 ‰‚¡¢ É åæç ／ ｍ １ ２、３ Ÿ¡。 °±¯ª¬  ＣＦＤ 
 ­€‚ƒ„ Ｔａｂｌｅ １ Ｂａｓｉｃ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ａｎｄ ｂｏｕｎｄａｒｙ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ｆａｃｅ ＣＦＤ ｍｏｄｅｌ ² ／ ｍ áâ ／ ｍ  ³¥ ／ （ °） Ùë_£ Ž ４００ × ２００ × ３． ５ ４ ×３ ３０ ８ Ｕ âÙë “ ８００ × ２００ × ３． ５ ４ ×３ ２０ ４５ Ｕ âÙë ëÊ ／ ｍ ·ｍｉｎ ３ １ ８３０ ２ ４４０ èéê －１ Ê ／ ｍ ·ｍｉｎ ３ －１ èéê´µ èéê ¶ ¸è"¹ ·ª ２０ １００％ ＣＨ４ ５０ １００％ ＣＨ４ º Éä»® ＋ “¸ ¼：èéê Ê%™Ý¨­%„¹（１） ¤½Ÿš。 安全科学与工程·213· ６１４ Ç È É Ê   Ì Ì Î ２６ Ï Í œ Ｃ ＋ ＋ ª«“Ÿ†‡¬®， ¡¯ƒ¢— œ°± Ｆｌｕｅｎｔ ²³´†‡µ¶。 ­     Ë ２ ３     ­ €  ２ Ｆｉｇ． ２  Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ａｎｄ ｌｏｃａｌ ｍｅｓｈ ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ ｉｎ ｌｏｗ ｇａｓ ｍｉｎｅ ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ˆ‰£¤¥¦§¨ˆ‰©ª‚¤«·¬® ¸€¯° ，   ± ²  ¹  º »  ¼  ®   œ 。
Ž„‚½¾¿À‚ ³Á 、 ‚ˆ‰ 、  ´µ¬®¶‹Äœ ˆ‰©ªŹ· ， Ɯž ＣＦＤ –š ¸¹ ˆ‰Ã³     ３ Ｆｉｇ． ３ Lj‰ 、  ˆ ‰      È º ˆ ‰ » ¼ ½¾  。 „   É Ê ¿ ‘  ， Ç ˆ ‰       Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ａｎｄ ｌｏｃａｌ ｍｅｓｈ ｄｉｖｉｓｉｏｎ ｏｆ ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ｉｎ ｈｉｇｈ ｇａｓ ｍｉｎｅ ２ ２  
 ［７］  ，  、 Lj‰   „ ³ Ð À ” ·  È º ˆ ‰   Ź 。 Á— ５、６ –¢ÑÂÒ： Lj‰„Ó‚ 、‚ ³Á （ ‚ °Ô ） 、 ‚ˆ‰  ，，   。  ËÌ ｈ ＝ ２． ８ ｍ  ， ˆ‰ËÌ ｈ ＝ ２． ５ ｍ  •ÍÎ Ⱥˆ‰»¼ 。 — ５、６ Ï­   、 
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［８ － １０］  ­€‚ －９ ０． ０３％ ～ ０． ３８％ ， ƒ„‚ α  ２． ３ × １０ ～ ８． ５ × １０ － ４ ｍ２ 。  † ‡­€，ˆ‰Š “ Ｏ” ÃŹ·，Ⱥˆ‰»¼ÕĊ½¾，ŠŽ ӂ·， Ⱥˆ‰Ö­„ １６％ ～ ２４％ ；‚ ³Áłˆ‰Ź·，Ⱥˆ‰ Ö­Õ„ ８％ ～ ２０％ 。 ˆ‰ „Ó ‚łˆ‰Ź·， Ⱥˆ‰Ö ­×Ċ １０％ ž， „  Ì  · Ø  à   ¿ Ù ·，Ⱥˆ‰Ö­Ú¡Û¼ÜÇ，ÝÞ¡„ ４％ ～ ８％ ，ßÆàáâ。 ‹Œ‚ƒŽ ‘„， ƒ„‚ †‡ ’ “， ”  ˆ ‰   ƒ „ ‚  •  １． ０ × š‘ ›，ｌ２              ŠŽ，ｌ１  ›。 ｍ ，Š–‹Œ— ４ ˜™， ２  ～ １． ０ × １０ －３    １０ －９        ａ   ӂ                                             Ｆｌｕｅｎｔ —˜™¥–š†‡¦› œ，§¨ƒ„‚€‚žŸˆ‰©  Ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｇｏｂ ·214·安全科学与工程    œž’ ＣＦＤ “Ÿ Ｆｌｕｅｎｔ ¡”•–¢ ˆ‰£¤，       ‚ˆ‰   ４ ｂ         ５ Ｆｉｇ． ５ ｃ               Ｆｉｇ． ４      ·Øà ‚ƒ„ †‡ˆ‰ Š‹ Ｈｉｇｈ ｇａｓ ｃｏａｌ ｍｉｎｅ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ｃｏｒｎｅｒ ｇａｓ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ –６ — ６１５   ７      ˜™š，›：‡Žœ
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  ， ! Ｖｏｌ． ２７ Ｎｏ． ５          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ １  ， ２  ， １５００２２； ２．  ­€ １  ，  １５００２２） 
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2345： ２０１７ － ０７ － １０ 6789： ‚ƒ„ †‡ˆ（５１５０４０８６；５１６０４１０１） :;<=>?： ‰Š‹（１９７７ － ） ，Œ，Ž‘’“”，•–—，˜™，š›œž：Ÿ¡¢£¤¥¦，Ｅｍａｉｌ：ｗｃｒａｎｇｅｌ＠ １６３． ｃｏｍ。 ·222·安全科学与工程 ×５
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 ­€  （ ｋ） œž，Žˆ ｋ ©ª«µ ｔ œž ｉ ｔ ，ｋ ∈ Ｎ ， Ｃ － Ｋ ‰ ‚ƒ„。 ｉ １  １ １  “ ｉ０ ，ｉ１ ，…，ｉ ｎ ＋ １ ∈Ｅ，™š›œžŸ¡： Ｐ｛ Ｘ ｎ ＋ １ ＝ ｉ ｎ ＋ １ ｜ Ｘ０ ＝ ｉ０ ，Ｘ１ ＝ ｉ１ ，…，Ｘ ｎ ＝ ｉ ｎ ｝ ＝ ２ (ｉ  ， ¤£ 。 ¦§ Ｍａｒｋｏｖ ¨©ª«œž。 ™¬®¯§ °±²³´ ｋ µŠ‹ ｉ š›¶， ¶¨³´·µ Š‹ ｊ œž， ¨¸¹º¶»¨œž¼½¾Š‹ ｉ，ｊ ¿À，Á¾³´ ｋ ¿À。 Ž‘’“ ｉ，ｊ ∈ Ｅ， Ｐ ＝ ｛ Ｐ ｉｊ ｝ £¨©ª«œžÇÈ Ｐ＝ { Ｐ１１ … Ｐ１ｎ   Ｐ ｎ１ … Ｐ ｎｎ } »ÍÌ １ ３  ｉｋ （２） 。 ‘Ñ— ，，  —„； ™Ä， ， эÑ— —„µ ­€，‚ƒ­€ª«Ä—； ׄ©， È，Ø Œ ª«œžÇ Õ； Ù， †‡ ՐÑ—­€， ő­€ ˆÚ‰ÛÑÜ； Š， ‹„ˆÚ， Œ ؒ。  
    ­€‚ ｉｊ ｊ ＝１ ， ｋｊ »Í Ì Î Ï  Ｃｈａｐｍａｎ － Ｋｏｌｍｏｇｏｒｏｖ  ‰， ¤ £ Ｃ － Ｋ ‰ ［１１］ 。 Ｆｉｇ． １ ２  в‹Ñ π ＝ （ π１ ， π２ ，…， π Ｎ ） ， ¢ Ｐ（ ｋ） ＝ Ｐ（ ｋ － １） Ｐ，ｋ → ＋ ∞ Ò，Ó π ＝ πＰ，  １  Ｆｏｒｅｃａｓｔｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ ｏｎ Ｍａｒｋｏｖ ｃｈａｉｎ   ２４ —¨˜™ ８０５ ＃ Þßàᓔ•– šâ  ¿Š‹ ÌÑ。 … Ｐｎｎ  １  

°±—„， ÅÖ Σ ｐ ＝ １， ｉ ＝ １， Σ Ｐ ( ｕ ) Ｐ ( ｖ ) ，ｉ，ｊ ＝ １，２，…，ｎ， ｋ ＝１ }  ， Ｐｎ１ Õ  Ｐ ｉｊ ( ｕ ＋ ｖ ) ＝ … Ｐ１ｎ  ［１２ － １３］ ｎ  ›， ¥ ２０１０ ã ９ ä １ œž ９ ä ２９ œ
Ñ—ŠåŸ （０． １２％ ，０． ２２％ ， ０． ２２％ ，０． １６％ ，０． ２２％ ，０． ３９％ ，０． ４１％ ，０． ３５％ ， ‹Ñв，  ０． ３１％ ，０． ２９％ ，０． ２９％ ，０． ２７％ ，０． ２５％ ，０． ５９％ ， Ô¿ ｎ  ０． １４％ ，０． ２４％ ，０． ２２％ ，０． ２７％ ，０． ２２％ ，０． ２９％ ， ‘¿Š‹ ¼ Š‹，™ Ñ ， Ｉ（０） ＝ （ ｉ１（０） ，ｉ２（０） ，…，ｉ （０） ｎ ）， ÊË，ｉ { Ｐ１１ （１） ¢‘’“ ｕ、ｖ∈Ｔ１ ，¿ （０） ｔ …ｉ （ｋ） ) ｎ ，™ÉÊ ｛ Ｘ（ ｎ） ，ｎ ＝ ０，１，…，ｍ｝ ̨Ä １ ２ ｉ （ｋ） （ｋ） １ ２ ݀Ž‘­ ， ™Ë，０ ≤ Ｐ ｉｊ ≤ １，ｉ，ｊ ＝ １，２，…，ｎ； ２，…，ｎ。 ÃÄ， ［１０］ ｉｊ Ｉ （ Ｋ ＋１） ＝ Ｉ （ Ｋ） ·Ｐ 。  ¥š›œž Ｐ ｉｊ （ ｋ） ＝ Ｐ（ Ｘ ｋ ＋ １ ＝ ｊ ｜ Ｘ ｋ ＝ ｉ） ¨©ª«œž¾ ｋ À， ¢£ Ｍａｒｋｏｖ ［８ － ９］ 。 ÅÆ Ｐ ｉｊ （ ｋ）  Ｐ ｉｊ ｉ ＝１ ｎ Ｐ｛ Ｘ ｎ ＋ １ ＝ ｉ ｎ ＋ １ ｜ Ｘ ｎ ＝ ｉ ｎ ｝ ， ［７］ （ ｋ） ｊ ( ｉ （ｋ ＋１） ｉ （ｋ ＋１） …ｉ （ｋ ＋１） ) ＝ †‡ ˆ ‰ ｛ Ｘ ｎ ， ｎ ＝ ０，１， …， ｍ｝  Š ‹ Œ  Ｅ ＝ ｛ ｉ０ ，ｉ１ ，…，ｉ ｎ ｝ 。 Ž‘’“”•–— ｎ ˜’  Σｉ Ｐ ，ｉ，ｊ ＝ １，２，…，ｎ， ｎ ＝ （ ｋ ＋１） ｊ ™ÇÈÉÊ １ ¢£｛ Ｘ ｎ ，ｎ ＝ ０，１，…，ｍ｝  Ｍａｒｋｏｖ ４７３  （ ｔ ＝ １，２，…，ｎ） ²³´ ０ µŠ‹ ｔ ０． ６７％ ，０． ２２％ ，０． ２５％ ，０． １８％ ，０． ２２％ ，０． ２０％ ， ０． １８％ ，０． ２５％ ，０． ５１％ ）  —„，  ９ ä ３０ œž １０ ä ９ œÑ—ŠåŸ。 ， ¥
Ñ——„ Ñ¡­ 安全科学与工程·223· ４７４ ± ² ³  ´ ” µ µ · ２７ ¸ ¶ ， ａ ＝ ［０． １０％ ，０． ２５％ ） ，ｂ ＝ ［０． ２５％ ，０． ４０％ ） ， † Ｌ ｘｙ ＝ １． ０４，Ｌ ｘｘ ＝ ２ ０３０，Ｌ ｙｙ ＝ ０． ４５１ ８６９， ２４  ９  ２９  ０，‹¢ ｘ ˜ ｙ Œ£Ž ｃ ＝ ［０． ４０％ ，０． ５５％ ） ，ｄ ＝ ［０． ５５％ ，０． ７０％ ） 。  ＃ ： ， ９ ／ １４ ５ ／ １４ ０ ０ Ｐ１１ … Ｐ１ｎ ３ ／ １１ ５ ／ １１ ２ ／ １１ １ ／ １１ Ｐ＝  。  ＝ ０ １ ０ ０ Ｐ ｎ１ … Ｐ ｎｎ １／２ ０ ０ １／２ ９  ２９   ， （３０）  ９  ３０   Ｉ ，： Ｉ （ ３０ ） ＝ Ｉ （ ２９ ） ·Ｐ ＝ （０，０，１，０） ９ ／ １４ ５ ／ １４ ０ ０ }{ { { ３ ／ １１ ０ ５ ／ １１ １ } ２ ／ １１ ０ １ ／ １１ ０ } ＝ （０，１，０，０） 。 １／２ ０ ０ １／２  ９  ３０  ｂ， 
 １０  １   １０  ４   ｂ，１０  ５   ３ ，  １０  ９   ａ。  ３ １   ­€‚ ｙ ＝ ａ ＋ ｂｘ ＋ ε， ƒ„，ｘ †‡，ｙ ˆ‡， ε ‰Š‹。  ­ €‚Œ １ „ ９ 
Ž‚‘，’“ ｘ， ” ｙ（ ％ ） ，Œ ｘ ‘ ｙ 
Ž‚，： — ｙ ＝ ０． ２７３ ３５０ ＋ ０． ０００ ５１２ ３１５ｘ。  ­€– ˜­€‚™š œž ｒ，ƒŸ： Ｌ ｘｙ ｒ ＝ ， Ｌ Ｌ ｘｘ ｙｙ 槡 › ， Ÿ„： １ ｘ ｙ， ｎ∑ ∑ ２ １ Ｌ ｘｘ ＝ ∑ ｘ２ － ( ｘ) ， ｎ ∑ ２ １ Ｌ ｙｙ ＝ ∑ ｙ２ － ( ｙ) 。 ∑ ｎ Ｌ ｘｙ ＝ ∑ ｘｙ － ·224·安全科学与工程  φ ‘ １。 œœž。 ­¤¥ １ Ｔａｂｌｅ １ ＜ １ ‰Š¡ ｒ  ­€  Ｆｏｒｅｃａｓｔｉｎｇ ｖａｌｕｅ ｏｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｆｏｒｅｃａｓｔｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ φ／ ％ ＧＭ ¨©ž ¦  ­€  § ­€ ０９ － ３０ ０． ２８８ ７ ０． ２６９ ６ ０． ２７１ ０ １０ － ０１ ０． ２８９ ２ ０． ２７０ ３ ０． ２７０ ３ １０ － ０２ ０． ２８９ ７ ０． ２５０ ３ ０． ２６９ ８ １０ － ０３ ０． ２９０ ３ ０． ２５０ ９ ０． ２６９ １ １０ － ０４ ０． ２９０ ８ ０． ２５１ ６ ０． ２６８ ４ １０ － ０５ ０． ２９１ ３ ０． ２５２ ２ ０． ２６７ ９ １０ － ０６ ０． ２９１ ８ ０． ２５２ ９ ０． ２６７ ３ １０ － ０７ ０． ２９２ ３ ０． ２５３ ５ ０． ２６６ ７ １０ － ０８ ０． ２９２ ８ ０． ２５４ ２ ０． ２６６ ０ １０ － ０９ ０． ２９３ ３ ０． ２５４ ８ ０． ２６５ ４ ３ ２  § § ­€ ª—« ’¬ “”‚ “”， ®¯• ‚， ­€ —«
­€ª。 Œ ｙ ＝ ａｅ –—˜†®Œ ｂｘ ｌｎ ｙ ＝ ｌｎ ａ ＋ ｂｘ ， ｘ∑ ｘｙ － ∑ ｘ２ ∑ ｙ ∑ ａ ＝ ＝ ０． ２７３ ３５０ ， ２ ( ∑ ｘ ) － ｎ ∑ ｘ２ ∑ ｘ∑ ｙ － ｎ∑ ｘｙ ＝ ０． ０００ ５１２ ３１５ ， ｂ ＝ ２ ( ∑ ｘ ) － ｎ ∑ ｘ２ •­€– ‡ˆŸ（３）  ｒ ＝ ０． ０３４ ３３８。 ０ ＜ ™ ｙ′ ＝ ｌｎ ｙ ， ａ′ ＝ ｌｎ ａ ，° ｙ′ ＝ ａ′ ＋ ｂｘ 。 （４） ’“ ｘ，” ｙ（ ％ ） ， Œ ｘ ‘ ｙ 
Ž‚： ƒ„ （３） ｘ∑ ｘｙ′ － ∑ ｘ２ ∑ ｙ′ ∑ ＝ － １． ３８７ ６６４ ， ａ′ ＝ ２ ( ∑ ｘ ) － ｎ ∑ ｘ２ ∑ ｘ∑ ｙ′ － ｎ∑ ｘｙ′ ＝ ０． ００２ ５５６ 。 ｂ ＝ ２ （ ∑ ｘ） － ｎ∑ ｘ２ ˆ ａ′ ＝ ｌｎ ａ ， š  ａ ＝ ｅ ０． ２４９ ６５７ ８ ，›Ÿ（４） § ｙ ＝ ０． ２４９ ６５７ ８ｅ  § ƒ„›， ＝ ｅ －１． ３８７ ６６４ ＝ ａ′ ­€— ０． ００２ ５５６ｘ 。 ­€– ˜­€‚™š œž ｒ，ƒŸ： ｒ ＝ Ｌ ｘｙ′ 槡Ｌ ｘｘ Ｌ ｙ′ｙ′ ， （５） ¯５ ° ： ±²³，´：ƒ’“”•–‹µš¶ １ ｘ ｙ′ ， ｎ∑ ∑ ２ １ Ｌ ｘｘ ＝ ∑ ｘ２ － ( ｘ) ， ｎ ∑ ２ １ Ｌ ｙ′ｙ′ ＝ ∑ ｙ＇２ － ( ｙ) 。 ∑ ｎ    Ｌ ｘｙ′ ＝ ５． １８６ ６３８， Ｌ ｘｘ ＝ ２ ０３０， Ｌ ｙ′ｙ′ ＝ １ ５２８． ９４４ ７３， （５）  ｒ ＝ ０． ００２ ９４４。 ０ ＜ ｒ ＜ １  ０，  ｘ  ｙ  Ｌ ｘｙ′ ＝ ∑ ｘｙ′ － 。  φ  １。  ３ ３  ＧＭ（１，ｌ）   ｄｘ （１） ／ ｄｔ ＋ ａｘ （１） ＝ ｂ 。 （６）  ｋ， 
Ｘ（ ％ ） ，  Ｘ ，  Ｘ （０） （ ｋ） ＝ （０． １２，０． ２２，０． ２２，０． １６， ０． ２２， ０． ３９， ０． ４１， ０． ３５， ０． ３１， ０． ２９， ０． ２９， ０． ２７， ０． ２５，０． ５９， ０． ６７， ０． ２２， ０． ２５， ０． １８， ０． ２２， ０． ２０， ０． １４，０． ２４， ０． ２２， ０． ２７， ０． ２２， ０． ２９， ０． １８， ０． ２５， ０． ５１） 。  Ｘ （１） ｋ （ ｋ） ＝ ∑ Ｘ （０） （ ｍ） ， （ ｋ） ＝ ０． ５Ｘ
 ： Ｚ （１） ｍ ＝１ （１） （ ｋ） ＋ Ｘ （１） （ ｋ － １） ， ｎ Ｃ ＝ ∑ Ｚ （１） （ ｋ） ＝ １１７． ０７５ ； ｋ ＝２ （１） Ｄ ＝ Ｘ ｎ （２９） － Ｘ （１） （１） ＝ ８． ０３ ； Ｅ ＝ ∑ Ｚ （１） （ ｋ） Ｘ （０） （ ｋ） ＝ ３３． ２０４ ０５ ； ｋ ＝２ ｎ Ｆ ＝ ∑ （ Ｚ （１） （ ｋ） ） Λ２ ＝ ６４８． ００６ ２７５。 ｋ ＝２  ＧＭ（１，１）  ２ Ｔａｂｌｅ ２ ａ、ｂ， ２。 ＧＭ（１，１）  Ｐａｒａｍｅｔｅｒ ｌｉｓｔ ｏｆ ＧＭ（１，１） ｍｏｄｅｌｉｎｇ
 Δ ＝ （ ｎ － １） Ｆ － ｃ∧２ ４ ４３７． ６２０ １ Δａ ＝ ＣＤ － （ ｎ － １） Ｅ １０． ３９８ ９ Δｂ ＝ ＤＦ － ＣＥ １ ３１６． １２６ ２ ａ ＝ Δａ ／ Δ ０． ００２ ３ ｂ ＝ Δｂ ／ Δ ０． ２９６ ６ ｃ ＝ ｂ／ ａ １２６． ５６４ ６ ｄ ＝ Ｘ （０） （１） － ｂ ／ ａ － １２６． ４４４ ６ ４７５   ： Ｘ （ｋ） ＋ ａＺ（１） （ｋ） ＝ ｂＸ（０） ＋ ０．００２ ３Ｚ（１） （ｋ） ＝ ０．２９６ ６ ， （０） ＿ Ｘ （１） （ ｋ ＋ １） ＝ － １２６． ４４４ ６ｅ －０． ００２ ３ｋ ＋ １２６． ５６４ ６ ， ∧ ∧ ∧ Ｘ （０） （ ｋ ＋ １） ＝ Ｘ （１） （ ｋ ＋ １） － Ｘ （１） （ ｋ） 。 ［１４ － １５］ ， ｅ （０） （ ａｖｇ ） ＝   ­ ３０． ５２８ ３１８ ５％ ，Ｐ０ ＝ ６９． ４７１ ６８１ ５％ ，€­€ 。 ［１４ － １５］ ，Ｘ （０） ƒ„ †‚  ‚‚ ­ ‚‡ δ（ ｔｐ，ａｖｇ）  ３２． ６０５ ５６８ ３％ ；ƒ„ †‚ ０ ‚€­ Ｐ （ ｔｐ）  ６７． ３９４ ４３１ ７％ ，€­€ 。 ƒˆ‰Š‹： （０） Ｘ （ ｋ） ＋ ａＺ （１） （ ｋ） ＝ ｂ Ｘ （０） ＋ ０． ００２ ３Ｚ （１） （ ｋ） ＝ ０． ２９６ ６ ， － Ｘ （１） （ ｋ ＋ １） ＝ － １２６． ４４４ ６ｅ －０． ００２ ３ｋ ＋ １２６． ５６４ ６ ， ∧ ∧ ∧ Ｘ （０） （ ｋ ＋ １） ＝ Ｘ （１） （ ｋ ＋ １） － Ｘ （１） （ ｋ） ， １。 „ †  ３ ４  Œ‡ˆ‰ŠŽ‘ ’ “ ‹ Œ ２４ ＃ ”   • ８０５ – ９ Ž ３０ —˜ １０ Ž ９ —  φ１ 
，‘’“”•–™    、   、„ † —。 š—， ›œ’“”• –™žŸ˜  ™ž，  ３。 ¡ ３ ¢™£š， ’“”•–™ ˜›œ¤ ８０％ ，   、   、 „ † ˜›œ† ３０％ 。 ’“”• – ˜›œ¥žŸ¦§¨ ¡， ¢ £¤¥ £¤¦§¨©ª， ’“”•–¢ ˜›­« ¬®。 Ｔａｂｌｅ ３ φ１ ／ ％ ３    Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｆｏｒｅｃａｓｔｉｎｇ ｖａｌｕｅ ａｎｄ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｄａｔａ ｖａｌｕｅｓ φ φ Œ™ ™ ’“”•–   „ † ０． ２７ ｂ ｂ ｂ ｂ ｂ ０． ２５ ｂ ｂ ｂ ｂ ｂ ０． ２６ ｂ ｂ ｂ ｂ ｂ ０． ２０ ａ ｂ ｂ ｂ ｂ ０． １６ ａ ｂ ｂ ｂ ｂ ０． １１ ａ ａ ｂ ｂ ｂ ０． １４ ａ ａ ｂ ｂ ｂ ０． １６ ａ ａ ｂ ｂ ｂ ０． ２０ ａ ａ ｂ ｂ ｂ ０． ２１ ａ ａ ｂ ｂ ｂ 安全科学与工程·225· ４７６ ４ ¡ ¢ £  ¶ — ² ² ，“”•–—–ªˆ， ‰（ 、  ）   ，  
，  （ 、 ） „ 、 ­€‚ƒ  ， “‰ „›˜˜™€‚ 。 ： ［１］ š›¢， œ®ž， Ÿƒ¡． ¯© ＬＭＤ － ＳＶＭ – „    ［２］ ¢£¤， ¥¦§， ¨©ª， ´． ［３］ ¯°±．
  ［４］ ´µ±， ¶·¸， ¹ºº， ´． »©¼‡– ＢＰ ½¾ ¿Ž ［５］    ［６］  ­€‚ ƒ„ †  ２ ， 、） ‰ 、（   、 ­€‚ †‡ ，Š†‡‹ŒŽƒ  ［１０］ ［１２］  ［１４］ ¢£¤ †‡Ž，“”
，©œ ­€‚ƒ。 ‘’ ·226·安全科学与工程 ［Ｊ］． †°¶—²²³， ２０１２， ３２（１）： ５１ －５６． À½Á． ¥Â½ ８７ － ８９． ［ Ｊ］ ． ÄÄ， ２０１２（４） ： ÅÆÇ． ¥¾‡ÈÉ ‚¿–［ Ｊ］ ． Ê° „Ķ， ２０１０（４） ： ８６ － ８７． ×  œ­€‚ƒ。 „‹š¡ †‡ˆ›‰Š¥¦§， ‹Œ”¨ ž·¸［ Ｊ］ ． ［９］ ［１３］  ­ƒ —²²³（ »¼²³） ， ２００３， ２２（５） ： ３３４ － ３３７． ÏÐÐ， Ñ ［１１］ ™š„›œ–Žž  –ƒ Ÿ， ˜ – ［８］ ˆ ‘’“”•–
， — —˜
–。 „ ËÀÌ， ÍÎÁ． Ｍａｒｋｏｖ –Âˌ¹žÄ ［ Ｊ］ ．  Ｐｏｐｕｌａｔｉｏｎ ｆｏｒｅｃａｓｔｉｎｇ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｇａｓ ｅｍｉｓｓｉｏｎ «µ ［７］ ‡ˆ‰Š‹ŒŽ ２ „ †‡［Ｊ］． ¬®¶—²²³， ２００９， ３１（９）： １０９５ － １０９９． ¹²º   ›°± Œ²³， ２０１３， ３０（６）： ９４６ － ９５２． ［Ｊ］．  Ｆｉｇ． ２ ‰–«¬ 、 ­€‚ƒ „  ， ２ 。 ５ Ð ２７ Ñ ³ ²½—²²³（ »¼²³） ， ２０１５， ４８（４） ： ５９ － ６５． Ò． ÓÔ³–［ Ｊ］ ． ¡¢ £¶ÕÖ， ２００９（３０） ： ５８． Ø． ¯©–ÅÆÇÙÚÛܖ［ Ｊ］ ． ÝÈ Þß， ２０１０（２１） ： ６８ － ７０． àáâ， ŸÉž． ÅÆÇٖã ʍ， ２０１０， ３０（３） ： ５３ － ５７． äå¾． җæç–‡［ Ｊ］ ． è†èé ê뗲²³， ２００８， １９（３） ： ６６ － ６９． Ëì． í ÅƇî–ïÌðÍ［Ｊ］． † ²ñò—²²³（»¼²³）， ２００８， ３４（３）： ４７７ －４８１． óôõ． ‡î– ［ Ｊ］ ． £ö—²² Ï®É， ， Ÿ， ´． ¯© ­÷ ³（ β³） ， ２００３， ５（１） ： １１０ － １１３． –„ ›［ Ｊ］ ． ²¶—²²³（ »¼²³） ， ２０１２， ２７（３） ： １６ － ２１． ［１５］ ［ Ｊ］ ． ²º Ï®É， Ÿ， ƒž， ´． –·¸［ Ｊ］ ． （４） ： ６２８ － ６３２． ­ － ¥¾‡š„› ›°± Œ²³， ２０１３， ３０ （  ）  ２７  ４  Ｖｏｌ． ２７ Ｎｏ． ４          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１７  ７   Ｊｕｌｙ ２０１７ 
 ， ， （    ， ­€‚， １５００２２） ! "：   
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¿À¥¦Á １１０ ～ １５０ ｋＮ。  ­€ŸŒ›
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/Ó Ｅ ／ ＧＰａ Ó}>€ ／ ＧＰａ ８． ４１ １１ × １０ － ３ ４ × １０ － ３ ÝÜºîŒ － ６００ ｍ， .、 .、.?ò/->=ó ô。  ０． ６７５ ０． ３７９ ［１２］  ì  >=óô， ÝÞ ２ ＭＰａ .Ê ４０ ＭＰａ /-óô。 ‘ÝÞ  
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 ＲＦＰＡ 、   Ｃｏｕｌｏｍｂ      。   Ｗｅｉｂｕｌｌ   ，      ， ： 
 α ｍ α ｍ －１ － （ ）ｍ （１） φ（ α） ＝ ·（ ） ·ｅ α０ ， α０ α０
：α——— （  、 、 、 ­­） ； α０ ———€‚ƒ； „，ＭＰａ； Ｅ０ ———Å  „，ＭＰａ； ｍ———‚，ｍ ＝ １． ４。 ÅÁÂÆ© ７６． ４５ ＭＰａ， Å „ １ ３４４． ９４ ＭＰａ， ５２０ ｋｇ ／ ｍ 。 ３  ０． ３７９， NJŽ １ ƒÈÉ ０． １ ｍ × ０． １ ｍ， Ｍｏｈｒ － Ｃｏｕｌｏｍｂ。 ƒŸ¹Ê Í΃ ３ ＭＰａ， ¡¸Ïξ ５００， Á¾Ð„ ０． ０５， ÑÒ®ÓÔ©Õ¡ ３ ＭＰａ。 ， ŸÚª›Š¢¹ ¹ÝÞß ２ ‡à。 †‡ˆ‰ ‡ （ Š‹ ）  €（ Š‹） ‚Œ， ‚Œ，ˆ‰‚Œ； ƒ，–
（１）  ：   ｅ ｅ α ０ － （α ） ｍ   „ Ｅ  ａ „ Ｗｅｉｂｕｌｌ „— （ Ｅ） ＝ ∫０ φ（ ｘ） ｄｘ ＝ ∫０ （ ｅ ÍÎ   ｍ α ·（ ） ｍ － １ · α０ α０ ） ｄｘ ＝ １ － ｅ Ｅ ０ － （Ｅ ） ｍ   ，   （２）
：（ Ｅ） ———‚„。 
（２） ‚˜‰™‰Šš› ｂ １５０ ¾  ‹，Œ‚ƒ Ｅ０ ŽœžŸ， – ｍ ƒ¡¢， — ›‹ŽŠ。 £¤˜‰   €‚‘’“ （ ”• ） ， ¥– ¦ ˜§¨，©ª›‹«¬–
ˆ®¯Ž   •，£— ™ Û±²、³Ü´ÇŠ  ƒ‘ƒ （  ） ： † ƒ‡ˆ „€ „’ ‚ƒ Ｅ０ ，φ（ Ｅ） “”€ˆ•  °Ù“£¤  φ（ α） ———（ Š‹ ） ‚ Ž。 ＲＦＰＡ  ŸÖ˜€›ŠŒ× œž©ؕ¯ËŸ›Š  ｍ———„，  ，ª«Ë̬  ｃ ２００ ¾ °§¨±˜€Š‹²³ ™š。 ´µ›Šœž¶·š， ２Ｄ ［１３］ ›Š  ＲＦＰＡ ƒ ， Ÿ¡¸  ›Š¢¹
¦º， ›œž£¤ ¥»¼½。 Œ¦¾ ¥§¤¿›ÀÁ¨©   ８． ４１０ ＭＰａ，  „ ０． ９３５ ＧＰａ， ´µ
（３） （４） ÃÄ ƒÅ。 σ ／ σ０ ＝ ０． ２６ｌｎ ｍ ＋ ０． ０２３，（１． ３ ｍ５０） ， （３） Ｅ ／ Ｅ０ ＝ ０． １４ｌｎ ｍ ＋ ０． ６４８，（１． ３ ｍ５０） ， （４）
：σ———
ÁÂÆ©，ＭＰａ；   ２ Ｆｉｇ． ２ ｄ ２５０ ¾   、 Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｗｈｏｌｅ ｐｒｏｃｅｓｓｏｆ ｏｆ ｃｒａｃｋ ｄｅ ｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｔｏ ｓａｍｐｌｅ ｄｅｓｔｒｕｃｔｉｏｎ 安全科学与工程·229· ３４８ Ù Ú Û Ü  ２ ，， ，， ，， ２ａ、ｂ， ，２ｃ，   ，  ， ２ｄ，   １３ ＭＰａ。 ，     
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¼ª ½£¤¬¥¦§，‘’¨”Š©。 ＤＤＴＳ － ５００ ‡ˆ‰ƒ– ‘
ª«¾¿©， ™¬®­‘’µ¶。 ： ［１］ ［２］ ５ Ｆｉｇ． ５ ４  ［３］  Ｓｔａｔｅ ｏｆ ｃｏａｌ ａｆｔｅｒ ｏｕｔｂｕｒｓｔ  １４  ８． ４１０ ＭＰａ，  ０． ９３５ ＧＰａ， ０． ３７９。 （２）       ，
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， ２００５． ［４］  （１）  ＲＭＴ － １５０Ｂ  œÀ „、 †Ž
­ÌÍ‘’µ¶［ Ｊ］ ．  ÂÈ， １９９６， ２１（１） ： ５７ － ６２． ÏÍ ‘ ’ µ¶ ［ Ｊ］ ．   È， ２００４， ２９（１） ： ６６ － ６９． „ ´， °†‡， ˆ ［ Ｊ］ ．  ¼ Ð， ¾．  ‘’µ¶ È， ２００９， ２８（８） ： １６７４ － １６８０． ˆ Ð， ‰Š‹， „ ´， ¾．  ‘’Œ­Ž¤ ˆ Ð， Ñ ‘， „ ´， ¾． ’µ¶ª“Ò ‰ Ñ ‘， ˆ Ð， „ ´， ¾． ƒ„ È， ２０１３， ３２  ［Ｊ］，  ¼ È［Ｊ］． ２００９， ２８（９）： １８０４ －１８０９． ‘’［ Ｊ］ ． ÂÈ， ２０１２， ３７（５） ： ８３６ － ８４２． ‘’µª （５） ： ９６６ － ９７５．   †‡ˆ‰€Ó ［ Ｊ］ ．  ¼ ［１０］ ”Ô•， –—˜， ™š˜， ¾． ·Ÿ ［１１］ ”Ô•， œÕÖ， –—˜． Ï͐‰ Ò ‰¬ ‘’［Ｊ］． ›， ２０１４， ３５（１０）： ２７６９ －２７７４． ’µ¶［ Ｊ］ ．  ¼ ‘ È， ２０１３， ３２（５） ： ９６０ － ９６５． ［１２］ °´¸， ， žŸ¡．  ‘’­× ［１３］ ¢ £， ”¤Å， ¥ Ù， ¾． ¦  ¹º † ［１４ ］ Ñ Ú Ù．   ‡  ˆ ‰ ƒ –  ［１５］ Ø［ Ｊ］ ． ÃÅÆ «， ２００９， ２８（９） ： ９ － １１． ［Ｊ］．  ¼ È， ２００５， ２４（１０）： １６６７ －１６７３． †  “ Û Ü：  Ä， ＣＮ２０１４１０４４５３０９． １［ Ｐ］ ． ２０１４ － ０９ － ０３． § ¨． ‡ˆ‰ƒ– ［ Ｄ］ ． ª¤： «˜€， ２０１５． †“ÛÜ （  Ý©Áµ¶ ） 安全科学与工程·231·  ２７  １  Ｖｏｌ． ２７ Ｎｏ． １          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１７  １  － “  Ｊａｎ． ２０１７ ” 
 １  ， ２  ， ３  （１． ，  １５００２２； ２．   ­€‚，  １５００２２； ３．  ƒ­€‚，  １５００２２） "： ” ‚ƒ„ †‡ˆ。 ‰Š‹ ! 
， “  － ­€ ŒŽ‘’“， ”• Ｅｕｌｅｒｉａｎ –—‹˜™， š› Ｆｌｕｅｎｔ  ž － Ÿ¡—‹ ¢£˜¤，¥¦§‚ ¨©ª« µ¶·。 ¸¹º»：¼« ½¾¿ １５０ ｍｍ ÀÁÂ，  œ ÅÆÇ； ，Îœ ¨©ª ５５％ ～ ６５％ ，« ÈÉ“ ¢£Ï¨ÐÑ，ÒÓ« ¢ÔÀÁ。 ¬®ž ¯°‹±、²³´‹­¨ ¨©ª ２５％ ～ ４５％ ， « ÃÄ
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²•°³´µ。 š§，‹Œ ２５％ ～ ４５％ ˆ
６０３ Ｐａ， ˆ  •  
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；  
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      ［ Ｊ］ ．  ­ €‚， ２００９， ２６（２） ： １２７ － １３９． ［８］ ， †‡， ， ˆ． ‰
Š‹ ƒ„ ４３３ － ４３９． ［３］ ”， •–—， ［４］ ƒ„ ， ˆ． ˜Š™šŒ‰ ›­’ƒ„ ， ２００１． †‡ˆ， ƒ ‰， †‡， ˆ． šŒ
Š£ ¨™˜Š［ Ｊ］ ． ›€‚， ２０１５， ４０（３） ： ５８８ － ５９５． ‹ Œ， ©Ž‘， ’ “， ˆ． 
”¢•¡ ¢ªŽ‘［Ｊ］． ’“€€‚， ２０１３， ４２（６）： ９８２ －９８８． Ｘｉａｎｇ Ｘｉａｎｗｅｉ， Ｚｈａｉ Ｃｈｅｎｇ， Ｘｕ Ｙａｎｍｉｎｇ． Ａ ｆｌｅｘｉｂｌｅ ｇｅｌ ｓｅａｌｉｎｇ ｍａｔｅｒｉａｌ ａｎｄ ａ ｎｏｖｅｌ ａｃｔｉｖｅ ｓｅａｌｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ ｃｏａｌｂｅｄ ｍｅｔｈａｎｅ ｄｒａｉｎａｇｅ ｂｏｒｅｈｏｌｅｓ［ Ｊ］ ． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｎａｔｕｒａｌ Ｇａｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉ Ž‘ ［ Ｊ］ ． ’“€€‚， ２０１６， ４５ （ ３ ） ： Œ­ ［５］ ［６］ ［７］ ： ［１］ ２５ •–—，ˆ：šŒ¢ª ｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１５（２６） ： １１８７ － １１９９． ［９］ Ž‘［ Ｊ］ ． ›， ２００９（１０） ： ９６ － ９９． –—， •–—， ‹ Œ， ˆ． ˜™¢™ ¢ªš› ［ Ｊ］ ． €‚Ÿ“€€‚， ２０１３， ３５ （５ ） ： ５７２ － ５７９． ， œ， žŸ， ˆ． ¡š™
¢［ Ｊ］ ． ›€‚， ２０１０， ３５（７） ： １１５５ － １１５９． £． ¤¥¦ ­Š‹™ž§［ Ｍ］ ． €‚：  （  ）  檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪 （  １２ ） «œž¬®Ÿ¡， ¢£¯¤¥， ¦§ ［５］ ¯¤¦«¨§ ０． ９８２ ´ １． １１８ ｍ ／ ｓ。 ©ª°¡ ［６］ ０． ９３２ ｍ ／ ｓ； °¡±«²§ ５５％ 、６５％ ³， ¢£ ±«²§ ５５％ ³， µ¡«¬«¶； ¡± «²§ ６５％ ³， ®¯µ£·¸¯， ¹ ［１］ ， ， „， ˆ．   ［２］ ［３］ ［４］ Š¼½ ［７］ ， ，  ， ˆ． þĹ ， ， ， ˆ． þ
‰´µ¶±¡ ³¡［Ｊ］． ¿ÀÁŸ“€€‚， ２０１６， ２６（３）： ２５１ －２５５． †š，  ·， ­€‚， ˆ． •¡ƒ„ ［ Ｊ］ ． ’， ２００６， １５（７） ： ５７ － ５９， ６６． †‡«· †² •， ˆ． Ǻ»¼½ –—ƒ„ †˜ Œ［ Ｊ］ ． ŸÈ‚， ２０１４， ３２（２４） ： ５１ － ５５． ••， ™ š， †›œ， ˆ． ¾žŸ¿ƒ„¡ ¢Àɐ²‡Ž‘［ Ｊ］ ．  † ¡¢€‚， ２０１３， １３（６） ： €［ Ｍ］ ． €‚： ¦œ­’ƒ„ ［８］ £‡， ¤Á¥． ­ ［９］  Ê ¹，  § ¨，  © ª， ˆ． «  ＦＬＵＥＮＴ６． ３ ¯  « · ， ２００９： １１２ － １３４． ¯¡ ［ Ｍ］ ． €‚： ¬€­’ƒ„ ， ２００９： １ － ６８． ［１０］ ‹®， ¯°±， ²‹³． Ë ［１１］  Ž ‘［Ｊ］． ¿ÀÁŸ€Â€‚， ２０１２， ２２（６）： ５４９ －５５２． ¹， † ７３ － ７７． °±¾² ³¡［Ｊ］． ¿ÀÁŸ€Â€‚， ２０１３， ２３（１）： １ －５． ’“， ”  º»“ ” Ÿ¡。 ： ˆ‰·， Š‹， †Œ， ˆ． ƒ„¸Ž ‡［ Ｊ］ ． ‘“€€‚：ÅƟ€„， ２０１２， ３６（６） ： ３６ － ４３． †²‡ ［ Ｊ］ ． ´Á“€€‚： ­€„， ２００６， ４０（５） ： ８５８ － ８６３． µ， £¶Ì． ¯¡ － ¡®¯²‡［ Ｊ］ ． ¬­ €‚， ２００１， ５２（１） ： １ － １２． （   ） 安全科学与工程·237·  ２７  ４  Ｖｏｌ． ２７ Ｎｏ． ４          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１７  ７  Ｊｕｌｙ ２０１７   
 １  ， （１． ，  ２  １５００２２； ２．  ­€‚ƒ„，  １５００２２） ! "： 
， “  －  ­” €‚ƒ„ 。 †„ ‡ˆ‰ － Š‹ŒŽ‘’“”•–—˜， ™š Ｇａｍｂｉｔ ›œž„Ÿ ¡¢£¤，¥¦§¨„©，ªš Ｆｌｕｅｎｔ «¬„®¯°€±²¢³、 ´µ‘¶·¸¬¹‰Š‹ ŒŽº»¼。 ½¾¿À：´ ÁÂÃÄ´µÅƌ、 Ķ·ÅnjÈ。 ´µÉÊ，  ˺‰º’“ÌÍ、ÎÏ ÉÐ，ÏÑÒÓÉÐ；¶·ÉÐ，´ ÔÕÖÉÐ、×ÏØÉÐ。 ÁÂÛ³ÜÝ´µ ２５０ ｍｍ、¶· Þßà １５°、˺ʈ ４５％ 。 #$%：； ； ； ‰ － Š‹ŒŽ； ³á„® ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１７． ０４． ００８ ÙÚ´ &'()*：ＴＤ７４５ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１７）０４－ ０３５９－ ０７ +./01：Ａ Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｌａｗ ｕｎｄｅｒｌｙｉｎｇ ｓｏｌｉｄ ｌｉｑｕｉｄ ｔｗｏｐｈａｓｅ ｆｌｏｗ ｆｏｒ ｒａｐｉｄ ｄｅｓｉｌｔｉｎｇ ｏｆ ｃｏａｌ ｓｌｕｄｇｅ ｉｎ ｐｉｐｅｌｉｎｅ ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｈａｏ Ｃｈｕａｎｂｏ１ ， Ｐｕ Ｗｅｎｌｏｎｇ２ （１． Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｓ ａｉｍｅｄ ａｔ ａｄｄｒｅｓｓｉｎｇ ｔｈｅ ｋｅｙ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ｏｆ ｈｏｗ ｆｌｏｏｄ ｃｏａｌ ｓｌｕｄｇｅ ｉｎ ｍｉｎｅ ｆｌｏｏｄ ａｆｆｅｃｔｓ ｔｈｅ ｅｍｅｒｇｅｎｃｙ ｒｅｌｉｅｆ ｏｆ ｔｈｅ ｒｏａｄｗａｙ ａｎｄ ｐｒｏｐｏｓｅｓ ｔｈｅ ｎｅｗ ｍｏｄｅ ｏｆ ｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓ ｄｉｓａｓｔｅｒ ｒｅｌｉｅｆ： ｅ ｍｅｒｇｅｎｃｙ ｄｒａｉｎａｇｅｒａｐｉｄ ｄｅｓｉｌｔｉｎｇ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｓｏｌｉｄｌｉｑｕｉｄ ｔｗｏｐｈａｓｅ ｆｌｏｗ ａｎｄ ｐａｒｔｉｃｌｅ ｄｙｎａｍｉｃｓ ｔｈｅｏｒｙ ｉｓ ｆｏｃｕｓｅｄ ｏｎ ｕｓｉｎｇ Ｇａｍｂｉｔ ｏｆ ３Ｄ ｍｏｄｅｌｉｎｇ ａｎｄ ｍｅｓｈ ｔｏ ｃｈｏｏｓｅ ｔｈｅ ｅｕｌｅｒｉａｎ ｍｏｄｅｌ ａｎｄ ｕｓｉｎｇ Ｆｌｕ ｅｎｔ ｓｏｆｔｗａｒｅ ｔｏ ｓｉｍｕｌａｔｅ ｔｈｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏａｌ ｖｏｌｕｍｅ ｆｒａｃｔｉｏｎ， ｔｈｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ ａｎｄ ａｎｇｌｅ ｕｎｄｅｒ ｔｈｅ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ｏｆ ｓｏｌｉｄｌｉｑｕｉｄ ｔｗｏｐｈａｓｅ ｆｌｕｉｄ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ ｏｆ ｐｉｐｅｌｉｎｅ ｉｓ ｎｅｇａｔｉｖｅｌｙ ｃｏｒｒｅｌａｔｅｄ ｗｉｔｈ ｐｉｐｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ ａｎｄ ｐｏｓｉｔｉｖｅｌｙ ｃｏｒｒｅｌａｔｅｄ ｗｉｔｈ ｄｉｐ ａｎｇｌｅ， ｓｕｇｇｅｓｔｉｎｇ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｓｍａｌｌｅｒ ｄｉａｍｅｔｅｒ ｃｏｎｔｒｉｂｕｔｅｓ ｔｏ ａ ｇｒｅａｔｅｒ ｅｆｆｅｃｔ ｏｎ ｔｈｅ ｃｏｌｌｉｓｉｏｎ ａｎｄ ｓｑｕｅｅｚｉｎｇ ｏｆ ｃｏａｌ ｓｌｕｒｒｙ ｓｏｌｉｄ ｐａｒｔｉｃｌｅ， ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔａｎｔ ｇｒｅａｔｅｒ ｐｒｅｓ ｓｕｒｅ ｄｒｏｐ ｌｏｓｓ； ｔｈｅ ｌａｒｇｅｒ ｔｉｌｔ ａｎｇｌｅ ｌｅａｄｓ ｔｏ ｔｈｅ ｌａｒｇｅｒ ｏｕｔｌｅｔ ｅｌｅｖａｔｉｏｎ ａｎｄ ｔｈｅ ｇｒｅａｔｅｒ ｔｏｔａｌ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｄｉｆｆｅｒ ｅｎｃｅ； ｔｈｅ ｏｐｔｉｍｕｍ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｔｈｅ ｐｉｐｅｌｉｎｅ ａｒｅ： ｔｈｅ ｐｉｐｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ ｉｓ ｐｒｅｆｅｒａｂｌｙ ２５０ ｍｍ， ｄｉｐ ａｎｇｌｅ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ａｂｏｕｔ １５ °， ａｎｄ ｔｈｅ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｏａｌ ｓｌｕｒｒｙ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｂｅｌｏｗ ４５％ ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｍｉｎｅ ｆｌｏｏｄ； ｃｏａｌ ｓｌｉｍｅ； ｓｏｌｉｄｌｉｑｕｉｄ ｔｗｏｐｈａｓｅ ｆｌｏｗ； ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ 2345： ２０１７ － ０５ － １４ 6789： †‡ˆ‰Š‹Œ（５１３７４０９７；５１６７４１０７） :;<=>?： Ž‘’（１９６２ － ） “，”•­–，—˜，™š›œž，Ÿ¡¢£：¤¥¦§¨©ª£«¬、¤®­€¯，Ｅｍａｉｌ：ｈａｏ ｃｈｕａｎｂｏ＠ １２６． ｃｏｍ。 ·238·安全科学与工程 ３６０ ０ 2  3 4 5 Ò ‚ " " 6 ２７ 7 $ ©©ª«éÑ，é¾ù¬®¯°˜±²³Ñ，¢Ãé ê´`µ¶›é·‹；（３） ¡ÛÑ¸ë¢   、 
。  ©¹¶，ºÃÉ»®¼|¾½；（４） ÛÑ ØÙÚ×Á¾¿ÃÀŠÁÂ；（５） ÛÑ ØÙÚÃê®Ä`% ÅÆ。  １ ２  ÇÈéÑê
¬ÉÊËÌ®ÍÉ\。 ÍÉ \ÍΩÏÐ，ÑÒÓÔéÕÖ|?馮 ­，€‚ƒ„ †‡ˆ‰Š‹ ，Œ­Ž。 ‘’“” ８０％ —˜™ •–， › œ 、žŸ¡¢£ ［１ － ２］ š 。 ¤， ¥¦Š§¨©ª«、¥¦、¬  ®Ž  ¯°±²。 ³˜¤， ´µ¶· “  ˆ － ¥¦Š ” ¸¹º»¼， ½¾‡ˆ ‰Š¿ÀÁÂ， ÃÄŨÆǶÈ É Ê¬ËÌÍÎÏ。  “ ˆ － Š” ¸¹ÐÑÒÓÔÕ，  `  ¾ ½ ì í， : Ä Å × Í Í É \。 Ÿ ＦＬＵＮＴ à，ج ３ ƒèéù¬， ºéÑÑù¬ （ ＶＯＦ） 、 Ùù¬（ Ｍｉｘｔｕｒｅ） ®ÍÉù¬ （ Ｅｕｌｅｒｉａｎ） ， ÃàÙ ［９］ Úù¬´Í˜çèéۃèé 。 ÍÉù¬Ü éÑàèÙ®?，—|ÎÈ，Üùú ®åæçè。 １ ３  ֚׈ØÙÚÛÑ。 ©ÜÝØ ，ÞßØÙÚ×Áàáâ， ÙÚ ³˜Ýޜž， ÛÑçèé¤ßéÑê@ "‹à，ºáâ‚㹶í， º‰Šã¹¶í、 ãäÇØÙÚÛÑ¥¦Šåæçèéê ëìíîïÄÅ。 ðñ，ÄÅåæçèéÑØÙÚ êŠã¹¶í®ÑŠã¹¶í （１） ‰Šã¹'Á òëóô©õö÷–®„øùú。 —˜åæçè éêòëûÃüý，õöþØ̖ÿ÷éê~„}| ‚（ {[\]^Øö_ÛÑ`@?>®¦|?>=<） ;¨:È，/]̖„‘¬.，-,+•–¯* ［３］ )Í^.( 。 ® ，̈́øùú?åæçèéѧ¨ Í Ｆｌｕｅｎｔ  Ç Û ØÙÚ±²îï?， ©Ð«ºÄÅóô。  ［４］ ［５］ 
?\®„øùúÇȍ| « ÛØÙڛ@±²îï?。 ［６］ ­€ Íåæçèé„øùú'\ÄÅ‚ ［７］ Í Ｆｌｕｅｎｔ ƒ„
ÛÑØÙÚòë。 &¿% ùúÙÚØ© =†、ØÕ© １５０ ｍｍ ‡ ˆ¸‰Š?„åæçèéÑìí。 ‹ Œè¯ÄŎ‘，’LJ ˆ，“ ˆ － ¥¦Š” ØÙÚåæçè „øùúÄœ¬$。 ［１０ － １１］ 。 ρ  ＋ （ ρｕ ｉ ） ＝ ｍ Ｓ ， ｔ ｘ ｉ )à：ρ———ä|，ｋｇ ／ ｍ ； ｔ———É»，ｓ； ｕ ｉ ———'!Þ¦|?Š，ｍ ／ ｓ； ３ （１） ｘ ｉ ———ｉ '!Þåæ，ｍ； ｍ Ｓ ———‰Šç0， ºÒ?èéêèàëì ^íî0‰Š，ｋｇ。 （２） êŠã¹'Á   ρ τ ｉｊ ＋ ＋ ρｇ ｉ ＋ Ｆ ｉ ， （ ρｕ ｉ ） ＋ （ ρｕ ｉ μ ｊ ） ＝ ｔ ｘ ｊ ｘ ｉ ｘ ｊ )à：ｕ ｊ ———ｉ '!Þ¦|?Š，ｍ ／ ｓ； ｘ ｊ ———ｊ '!Þåæ，ｍ； （２） τ ｉｊ ———@Š，Ｎ ／ ｍ ； ｇ ｉ ———ｉ '!ÞË@，Ｎ； Ｆ ｉ ———ｉ '!Þ1_Ñ@， ºË| （ ïð ３ ù¬Ãñ诊） ，Ｎ ／ ｍ 。 （３） ъã¹'Á ３ １  １ １  ｋ （ ρＴ） ＋ ｄｉｖ（ ρｕＴ） ＝ ｄｉｖ（ ｇｒａｄＴ） ＋ Ｓ Ｔ ， ｃｐ ｔ —˜ØÙÚ#””Ãéêòëüý ë，ðñ•[\–]ØÙÚ±²—˜™。 ©' š, ù ®  ，  ¤， , ù ® ?    É š › œ ［８］ ž ：（１） ŸØÙÚÉ¡ÛÑ¢©£‰¤Ø é¥;åѦ§ 辨；（２） ¡ÛÑ¢ （３） )à：Ｔ———¼|，Ｋ； ｕ———¦|，ｍ ／ ｓ； ｃ ｐ ———òÀó，Ｊ ／ （ ｋｇ·Ｋ） ； ｋ———éÑ¿Àô„，Ｗ ／ （ ｍ２ ·Ｋ） ； 安全科学与工程·239· ¤４ ¥ ¦§¨，†： ©ª«“”†‡ ３６１  Ｓ Ｔ ———， ，Ｊ。 １ ４      ｖ０ ＝ １． ５ ｍ ／ ｓ；    
   １ ４００ ｋｇ ／ ｍ３ ， ０． ２５ ｍｍ，   ７０％ ­。 ­€‚ƒ „   Ｇａｍｂｉｔ   ，
１、２  。  Ｆｌｕｅｎｔ ２   ，  Ｆｌｕｅｎｔ   †‡ˆ
‰€、 ‚、、ƒ„ Ž‘ ’‰“” ［７］ —Š‹ †‡•– ，˜™šŒ›、 Œ›ƒ„Ž‘， ’    １  Ｆｉｇ． １ Ｐｉｐｅｌｉｎｅ ｍｏｄｅｌ †Š‡‹ˆ。 Œ “”œ †‡。 ２ １  ２． １． １   “” • ２５％ 、３５％ 、 ４５％ 、５５％ 、 ６５％ Ž  ‘ Œ ›   （ Ｄ ＝ １５０、 ２００、 ２５０ ｍｍ） 
–、 ˜™Ÿ€，š¡›œ  ２  Ｆｉｇ． ２ Ｍｅｓｈｉｎｇ  １、２ ，                        Ｄ ＝ １５０ ｍｍ Ｆｉｇ． ３                       ａ Ｄ ＝ １５０ ｍｍ Ｆｉｇ． ４ ·240·安全科学与工程  ０） ¢   ｂ  Ｄ ＝ ２００ ｍｍ ƒ„ ３０°、  ž¢。 ¡Ÿ¡ƒœ¢ ４，¡Ÿ¡¤ ５，¡Ÿ¡¢  ３                      ６。  （ £    ｃ Ｄ ＝ ２５０ ｍｍ ｃ Ｄ ＝ ２５０ ｍｍ 
Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｖｏｌｕｍｅ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｉｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｉｐｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ                                              ５５％  ３，£Ÿ¡ƒœ¢ ２ ｍ，  ａ ƒ —ž†‡。 ４                         ｂ  Ｄ ＝ ２００ ｍｍ 
   Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｖｏｌｕｍｅ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｏｆ ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｉｐｅ ｄｉａｍｅｔｅｒｓ  ３６２ ¦                                     ａ Ｄ ＝ １５０ ｍｍ '５                        Ｄ ＝ １５０ ｍｍ Ｆｉｇ． ６ ２． １． ２ © ｂ '６  ® ２７ ¯ ¬                                     Ｄ ＝ ２００ ｍｍ                         ｂ  ｃ Ｄ ＝ ２５０ ｍｍ Ｄ ＝ ２００ ｍｍ ｃ Ｄ ＝ ２５０ ｍｍ    YZR[&`a\h(d  ， 
   ­。 €‚ ƒ，，  
„，   « Ｆｌｏｗ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｉｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｉｐｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ 。 （１）  ３ ，   « YZR[&`afg(d  ，   ，    、    ， ª Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｉｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｉｐｅ ｄｉａｍｅｔｅｒｓ  ａ ¨                                       Ｆｉｇ． ５                      § ¹ ƒ”•º‘™，»¼½¢¾ １。  £¤²¥¿¾ ２。 Ｔａｂｌｅ １ £ ／ ｍｍ  i１ jkX(Mlm Ｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ ａｎｄ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｓｔｒａｔａ  ／ Ｐａ ｗ ＝ ２５％ ｗ ＝ ３５％ ｗ ＝ ４５％ ｗ ＝ ５５％ ｗ ＝ ６５％ １５０ ～ ＜ ２００ １２８ １２９ １２７ ３５６ ６３６    ­、€‚、ƒ。 （２）  ４ ，   „ †‡， ２００ ～ ＜ ２５０ ７７ ７８ ７５ １０８ ３８０ ˆ†‡ˆ‰， Š ƒ‰Š ‹Œ‹Œ，ŽŽ‘ ‘’、 “‘ ；   ” ，’•Ž‘ ““‘  i２  –—˜‘™。 €‚” ƒ š ›œ”•–— 。 žŸ，   ¡ž ¢£，” ƒ， ¤¥ ˜¦™§¨©（ ª š¤¥› ） ， Š˜© ˆ¦™§¨。 «€ š›œ”•， ¬  ž ®¦™§¯ˆ。 （３）   ”—˜ °ž±¤¥ ，œ• ˆŸ†²‘©。 € ‚”  †š›œ–—Š¡，³ ” ，™§´µ¶·  ´¸ Ｔａｂｌｅ ２ YZnopqrR[Mfstu#v Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｉｎ ｔｅｒｖａｌ ａｎｄ ｔｕｂｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ ａｎｄ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ ｗ／ ％  ／ Ｐａ Ｄ ＝ １５０ ｍｍ Ｄ ＝ ２００ ｍｍ Ｄ ＝ ２５０ ｍｍ ２５ ～ ＜ ３５ ４１１ ４１０ ４０９ ３５ ～ ＜ ４５ ４０３ ４０５ ４０８ ４５ ～ ＜ ５５ ６６０ ４３１ ３９８ ５５ ～ ＜ ６５ １ ５３８ １ ２５８ ９８６  １ ， ¤¥š› （ ｗ ‡ ２５％ ～ ４５％ ） ， １５０ ～ ２００ ｍｍ “ ２００ ～ ２５０ ｍｍ £， 安全科学与工程·241· —４ ˜ ™š›，¡：
œŠžŸ¡ ３６３ ‰ŒŽ­‡ˆ ƒ†‡„；
（ ｗ  ４５％ ～ ６５％ ） ， ˆ‰­  １  ２ Ｐａ，  ； （ ｗ  ５５％ ～ ６５％ ） ，   １５０ ～ ２００ ｍｍ  ２００ ～ ２５０ ｍｍ ， ２８０  ２７２ Ｐａ，，  ， ­。 ２ ２ 。  ，    ５０ ｍｍ  ，  ２００ ｍｍ  ２５０ ｍｍ  ２． ２． １  Š „†    ，       １５０ ｍｍ    ２００ ｍｍ，
 ‡ˆŠ
 ２５％ 、３５％ 、４５％ 、 ５５％ 、６５％  ‹Œ‰Ž、‰Š‹ 、
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 ‘€  １ Ｐａ，€ › １０。 ŒŽ。 ‘’’， ““”•–
  ５５％ 、  １５０ ｍｍ ‡ˆ—。 “ ， 
 （ ｗ ＝ ２５％ ～ ４５％ ） ， ­ ４００ Ｐａ ，                       ­€，­‚‚ƒ„                         ａ θ ＝０ Ｆｉｇ． ７                        θ ＝０ Ｆｉｇ． ８                      ８                                   θ ＝０ Ｆｉｇ． ９ ·242·安全科学与工程     ｂ θ ＝ １５°                         ｃ θ ＝ ３０° ｃ θ ＝ ３０°    ｂ θ ＝ １５°                           Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｖｏｌｕｍｅ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｏｆ ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｉｎｃｌｉｎａｔｉｏｎｓ  ａ ˜™”•š› ７， œ˜™”•š› ８， “˜ ™ž† （ – Ÿ  †  ０ ） š › ９， “ ˜ ™ ‰ Š š Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｓｅｃｔｉｏｎａｌ ｖｏｌｕｍｅ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｉｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｉｎｃｌｉｎａｔｉｏｎｓ                        ａ ７                                        ｂ θ ＝ １５°     ９  Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｓｅｃｔｉｏｎａｌ ｖｏｌｕｍｅ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｉｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｉｎｃｌｉｎａｔｉｏｎｓ ｃ θ ＝ ３０° ３６４ ½                       ａ θ ＝ ０° Ｆｉｇ． １０ ２． ２． ２ ¿                        ¾ À Á ­     ｂ ' １０ θ ＝ １５°  ，   ； ­，  €­‚， €‚­。 ƒ‚„ ， †‡
 ˆ，‰ Š‹Œ ­， Ž ‘’“”。 （２）  ９ ，€ ‚–—ƒ„。 „—˜ ‡ˆ ›•‰Š，œ ”™ ­， • †， š •žŸ­‹“”， ŽŒ­。 Œ­，‰‘’¡ ™£•Œ¤¥”•， –¦ Š‹Œ§¨Œ， •˜” ¢“›• Œ ©。 （３） ‘ ™šŽ›œ †‹，θ ＝ １５° ˆ θ ＝ ０° ˆª ２００ Ｐａ  ３０° ˆ θ ＝ １５° ˆ ª １９０ Ｐａ。 ž， Ž ‹ „Ÿ™ Ž ；θ ＝ ， ４５％ ˆ ４５％ ˆ Ｔａｂｌｅ ３ Ｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｉｎｔｅｒ ­， ± ， †       ­ ±‹ ­。 „³， —“” ４５％ 。  µ¶š·¸ ¹¨‡º，„³，»¼ １５°  ，
­，© i４ Ｔａｂｌｅ ４ θ ／ （ °） ０ １５ ｖａｌ ａｎｄ ｄｉｐ Ａｎｇｌｅ ａｎｄ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ ｗ／ ％ ‚ ±‹ ‹´，Œ Š¬‚® ®， „†­¤¥ YZpqMwxrfs#v ‚ （ ž ４） ， ƒ ­；²š，  ¯°，ª˜ ”™ † « ，ž ３。 i３ θ ＝ ３０° 。  １１ ， €§ «¡¢、 £  “ ｃ （４） ¦š 。 （１）  ７  ８ ， 
 ‰—  Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｖｏｌｕｍｅ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｏｆ ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｉｎｃｌｉｎａｔｉｏｎｓ  Œ­，   YZwxe`abc(d   Ä ２７ Å Ã                      ，       、         ／ Ｐａ ±­。 YZRSwxyYZz{(mRSf| Ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｄｒｏｐ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｖｏｌｕｍｅ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｉｐｅ ｉｎｃｌｉｎａｔｉｏｎｓ ｐ ／ Ｐａ ｗ／ ％ ª ˜  ２５ ５７４ － ３８ ６１２ ３５ ６２２ － ６４ ６８６ ４５ ６７１ － ９２ ７６３ ５５ ９８２ － １１５ １ ０９７ ６５ ２ ３１４ － １１２ ２ ４２６ ２５ １ ０８０ － ２２ １ １０２ ３５ １ ３２８ － ３７ １ ３６５ ４５ １ ５７５ － ５３ １ ６２８ ５５ ２ ０９８ － ６８ － ６９ ６５ ３ ６２８ － ６９ ３ ６９７ θ ＝ ０° θ ＝ １５° θ ＝ ３０° ２５ １ ５４８ － １０ １ ５５８ ２５ ～ ＜ ３５ １６ ２２０ ４１１ ３５ １ ９８４ － １９ ２ ００３ ３５ ～ ＜ ４５ １９ ２１７ ４０３ ４５ ２ ４１２ － ２８ ２ ４４０ ４５ ～ ＜ ５５ ２６０ ４７２ ６６０ ５５ ３ １２１ － ３７ ３ １５８ ５５ ～ ＜ ６５ １ １５３ １ ３５０ １ ５３７ ６５ ４ ８３９ － ３８ ４ ８７７ ３０ 安全科学与工程·243· á４ â ３６５   ¸¹º，•：ƒ†‡
“ˆ‰Š‹ŒŽ‘“–ύ   ­ž„°‰， ˜§•¤–‰›   ƒ。 （３） ±¤ƒ†‡
²，    –› ４５％ ， ƒ １５°， ƒ„—     ２５０ ｍｍ ³，   ˜­´‚”。 µ， ±¤
，¶·ƒ，˜    ­€ ˆƒ —Œ。     １１   ：  Ｆｉｇ． １１ ３       Ｃｈａｎｇｅｓ ｏｆ ｑｕａｌｉｔｙ ｆｒａｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｄｒｏｐ ｕｎ ｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｉｐｅ ｉｎｃｌｉｎａｔｉｏｎ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ［１］ ［２］ ［３］  ¸¹º， “  － 
 ”  ，  ， ＦＬＵＮＥＴ  ‚、ƒ„ ­€ ƒ†‡ˆ‰Š‹Œ€Ž‘， ’。 （１） ƒ„“­€ŒŽ‘：  ƒ„ ”， ［５］ • –“—˜ ［６］ ［７］ ［８］ 。 ™š›ƒ„œ
， ƒ˜ ［９］ žŸ。  ˜­¡€ ‚„‚¢„‚ ，£ ‡ –‚¡ƒ –‚¤ ƒ‚† ”。 （２） ƒ“­€ŒŽ‘：  ƒ ˆ，¥¤¦ ”，—˜§¨©” ［１０］ ［１１］ ™½° ［ Ｍ］ ． ¸¹º， š¿． ÀÁ
Âӛ ［ Ｊ］ ． ÄÅÆÇÈÉÊÉË， ２０１２， ２２（６） ： ５４９ － ５５２． ­€． †‚ƒ„Œ“Š‹Œ［ Ｊ］ ． Ì， ，  ［４］ ¼ ： ¾， ２０１６．   »．  ÉË， １９９５， （４） ： １ － １２． œžŸ， † Í， ¾Î‡． ˆ¡­¢£¤ƒ†‡–ύ ［ Ｊ］ ． Љ”ÉÉË（ ¨©ÇÉ） ， ２０１２， ３６（６） ： ３６ － ４３． š¥¦， Š， ¾ §． ¤‚¨©Ñª«ˆ¡­ƒ †‡«§™［ Ｊ］ ． ÇÈ®Ë， ２０１４， ３２（２４） ： ５１ － ５５． ¬§®， ‹ Œ， ¾Ž‘． ’¯°ˆ­€ƒ†‡•ÒÓÔ –ύÂÃ［Ｊ］． ÐÑ Õ“ÉË， ２０１３， １３（６）： ７３ － ７６． ¸¹º， ”±Å， š¿． “ － 
”“ˆ‰Š ‹Œ–ύ［Ｊ］． ÄÅÆÇȔÉÉË， ２０１７， ２７（１）： ８ －１２． ” Ö． ² ‹ Œ € × § É ［ Ｍ ］ ． ， １９９３． ： ¤ • Ø •   –—˜， ™š›， šœž． ˆ‰Š‹ŒÙÚÛÜ¥³Ý ［ Ｍ］ ． ： ÇÉ， １９９１． ³， Ÿ¡Þ． ¾¦Œ€§É［ Ｍ］ ． ， ２００９． ： ¢ß¾ ¬—， ¬£¤， ¥˜¦． ´à ＦＬＵＥＮＴ６． ３ Œ ： µÉ¾， ２００９． ［ Ｍ］ ． ƒ¤。 ‰”Š˜‰”， ‹œŒ ª§“‹¦«§‰¬®Ž‘， ’‹„œ“”“¯ ·244·安全科学与工程 （ 
  ）  ２６  ４  Ｖｏｌ． ２６ Ｎｏ． ４          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１６  ７    １，２，３ ， Ｊｕｌｙ ２０１６ 
１ ， ４ （１．  ，  ­ １５００２２； ２． €‚ ƒ„ †€‚‡ ˆ‰Š‹Œ， €‚ Ž‘ ４１１２０１； ３． ’“„”（ •–） —˜™， •– １０００８３； ４． š‚› ™，š‚ œž ４５４００３）    ９１０１ ! "：， ， 
 ０、８、１２、１６０、 ２０、２４ ｋＰａ ， ­€‚ƒ„ Ｆｌｕｅｎｔ， †‡ˆ‰Š。 ‹ŒŽ：‘’“”•– —˜ ™
š›”•–—˜œžŸ¡¢£¤。 ¥˜¦”•§¨©ª–£¤« ˜¦ ”•¬，®¯ —˜˜°¥˜¦±²¬；‘’³„´”•µ¶·ž¸¹ ＞ ˜ª¦ ＞ ¥˜ª¦。  １２ ｋＰａ ，”•µ¶·ºžˆ ８７ ｍ，µ¶· »¼–“ ½¾” 。 １２ ｋＰａ ¿À¾，¿À¾ÁÂÃÄŜư²Ç， ¿À¾ÁÈÃÄŜ Æ°ÉÊ。 ËÌͪÃÄŜΔ•µ¶·，９１０１ ªÏÐ  １２ ｋＰａ ÑÒ。 #$%：”•； ª； µ； ‡ˆ‰Š ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１６． ０４． ００３ &'()*：ＴＤ７１２． ６ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１６）０４－ ０３６２－ ０６ +./01：Ａ Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｄｒａｉｎａｇｅ ｎｅｇａｔｉｖｅ ｏｆ ｈｉｇｈ ａｌｌｅｙ ｐｕｍｐｉｎｇ ｅｆｆｅｃｔ ｏｎ ｔｈｅ ｇｏａｆ ａｉｒ ｌｅａｋａｇｅ ａｎｄ ｓｐｏｎｔａｎｅｏｕｓ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｚｏｎｅ ＬＩＵ Ｊｉａｊｉａ， ＷＡＮＧ Ｄａｎ１ ， ＧＡＯ Ｊｉａｎｌｉａｎｇ４ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｈｕｎａｎ Ｋｅｙ Ｌａｂ ｏｆ Ｃｏａｌ Ｓａｆｅｔｙ Ｍｉｎｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈｕｎａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｘｉａｎｇｔａｎ ４１１２０１， Ｃｈｉｎａ； ３． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ ＆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｃｈｉｎａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ（ Ｂｅｉｊｉｎｇ） ， Ｂｅｉｊｉｎｇ １０００８３， Ｃｈｉｎａ； ４． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｎａｎ Ｐｏｌｙｔｅｃｈｎｉｃ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｊｉａｏｚｕｏ ４５４００３， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｓ ａｉｍｅｄ ａｔ ｐｒｅｖｅｎｔｉｎｇ ｔｈｅ ｓｐｏｎｔａｎｅｏｕｓ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｏｆ ｒｅｓｉｄｕａｌ ｃｏａｌ ｂｙ ｓｔｕｄｙｉｎｇ Ｆａｃｅ Ｈｉｇｈ ｓｕｃｔｉｏｎ ｔｕｎｎｅｌ ｄｒａｉｎａｇｅ ｎｅｇａｔｉｖｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｎ Ｇｏｂ Ｓｐｏｎｔａｎｅｏｕｓ Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ａｎｄ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｕｓｉｎｇ ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌ ｆｌｕｉｄ ｄｙｎａｍｉｃｓ ｓｏｆｔｗａｒｅ Ｆｌｕｅｎｔ， ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｗｉｔｈ Ｎｏ ９１０１ ｉｎ ａ Ｓｈａｎｘｉ ｍｉｎｅ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｎｅｇａｔｉｖｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｆ ０， ８， １２， １６， ２０， ２４ ｋＰａ ｉｎ ｔｈｅ ｄｒａｉｎａｇｅ ｉｓ ｔｈｅ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ｆａｖｏｒａｂｌｅ ｔｏ ｕｓｉｎｇ ａ ｐｈｙｓｉｃａｌ ｍｏｄｅｌ ａｎｄ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ； ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｄｒａｉｎａｇｅ ｎｅｇａｔｉｖｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｈａｓ ａ ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ ｉｍｐａｃｔ ｏｎ ｔｈｅ ｇｏａｆ ｌｅａｋａｇｅ ａｉｒ ｆｌｏｗ ｆｉｅｌｄ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ａｎｄ ｔｈｅ ｍｉｎｅｄｏｕｔ ａｒｅａ ａｉｒ ｌｅａｋａｇｅ； Ｇｏｂ Ｓｐｏｎｔａｎｅｏｕｓ Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｗｉｄｔｈｓ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｄｒａｉｎａｇｅ ｎｅｇａｔｉｖｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ａｒｅ ｃｅｎｔｒａｌ ＞ ｉｎｌｅｔ ｓｉｄｅ ｌａｎｅ ＞ ｒｅｔｕｒｎ ａｉｒｗａｙ ｓｉｄｅ； ｉｎ ｔｈｅ ｃａｓｅ ｏｆ ｎｅｇａｔｉｖｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｄｒａｉｎａｇｅ ｏｆ １２ ｋＰａ， ａｎ ａｖｅｒａｇｅ Ｇｏｂ ｗｉｄｔｈ ｉｓ ８７ ｍ， ｒｅｆｅｒｒｅｄ ｔｏ ａｓ ｔｈｅ “ ｐｉｔｓ” ｏｆ ｔｈｅ ｓｐｏｎｔａｎｅｏｕｓ ｂａｎｄｗｉｄｔｈ ｃｕｒｖｅ． Ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｔｈｅ ｓｕｃｔｉｏｎ ｄｒａｉｎａｇｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｉｓ ａｃｃｏｍｐａ ｎｉｅｄ ｂｙ ａ ｇｒａｄｕａｌ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｔｈｅ ｎｅｔ ｇａｓ ｄｒａｉｎａｇｅ ｓｃａｌａｒ ｏｆ ｔｈｅ ｈｉｇｈ ｐｕｍｐｉｎｇ ｌａｎｅ ｉｓ， ｂｕｔ ｔｈｅｒｅ ｏｃｃｕｒｓ ａ ｔｈｒｅｓｈｏｌｄ ｏｆ １２ ｋＰａ ｐｒｅｃｅｄｅｄ ｂｙ ａ ｆａｓｔｅｒ ｇｒｏｗｔｈ ｏｆ ｔｈｅ ｎｅｔ ｇａｓ ｄｒａｉｎａｇｅ ｓｃａｌａｒ ａｎｄ ｆｏｌｌｏｗｅｄ ｂｙ ａ ｓｌｏｗｅｒ ｆａｓｔｅｒ ｇｒｏｗｔｈ ｏｆ ｔｈｅ ｎｅｔ ｇａｓ ｄｒａｉｎａｇｅ ｓｃａｌａｒ． Ｔｈｅ ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ ｃｏｎｓｉｄｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｎｅｔ ｇａｓ ｄｒａｉｎａｇｅ ｓｃａ ｌａｒ ｏｆ ｈｉｇｈ ｐｕｍｐｉｎｇ ｌａｎｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｂａｎｄｗｉｄｔｈ ｏｆ ｇｏａｆ ｐｏｉｎｔｓ ｔｏ ｔｈｅ ｃｏｎｃｌｕｓｉｏｎ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｏｐｔｉｍａｌ ｓｕｃｔｉｏｎ ｄｒａｉｎ ａｇｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｆ ｈｉｇｈ ｐｕｍｐｉｎｇ ｌａｎｅ ｉｓ ａｂｏｕｔ １２ ｋＰａ ｉｎ ｔｈｅ ９１０１ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｇｏａｆ； ｈｉｇｈ ａｌｌｅｙ ｐｕｍｐｉｎｇ； ｓｐｏｎｔａｎｅｏｕｓ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｚｏｎｅ； ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ 2345： ２０１６ － ０６ － ０７ 6789： ƒ„ †€‚‡ˆ‰Š‹Œ Ÿ¡¢—£¤¥（ ２０１５０２） ；“¦§¡¢¤¥（５１４７４２１９；５１１７４０７９） :;<=>?： ¨©©（１９８５ － ） ，ª，š‚‡œž«，¬®，¯°±²³，±²´µ：„¶·›¸†、¹º»¼½¾，Ｅｍａｉｌ：ｌｉｕｊｉａ ｊｉａ８８０３＠ １６３． ｃｏｍ。 安全科学与工程·245· (４ . ３６３ '&&，Š：ñò¶ÛÜÝޘûüê>= Žº¸›¼È§½ ４０ ｍ，¼Èæސ»¼ ０  ３０ ｍ，¨¢©ªß«¬§®¯ Ｆｌｕｅｎｔ µ¶ 
ñò¶ÛÜÝޘúûü>= 。     。 
， ƒ„ ­€‚、 †‡ˆ‰Š‹ŒŽ‘， ’“” •–•—˜。 ™š›œž†Ÿž ，‰
¡¢œž。 £¤， ¥¦§¨ ’©ª«¬®¯
°±。 ²³´Š ［１ － ４］ ª«。 １  １ １ ９１０１  ９１０１ °±©› ９１ Ü°°±©， °±© ±ç› ２ ²ê， ¡ç›³´µ， -ç ９１０２ °± ＃ µ¶œž·¸¹Žº¸ （ »¼、 ½¼ ） ©，,盶+Í·¸，°±©¹ ２８５ ～ ５２５ ｍ， ®ª«；²Š °±©æސ ［５ － ６］ ª«®¥¾¿­ €，ÀÁÂÃÄÅÆÇ¥¾¼ÈÉ “ Ｖ” ÊËÌ， ¥¾¼È› ３０ ｍ ƒ­€¹Ž；ÍΊ ¾¿™ ［７］ ª«®¦ Ï， ÀÁ¦¾¿™ÐÑÁ 
¢ґ； ÓԊ ØÙÚÛÜÝÞߔ ［８］ ¶ 、 ՏÖ× ®ª«， ÀÁ ìÜ¥，íÄƖî，ïðã䏐 Æ ３３５ ｍ，½Æ ５． ８５ ｍ，›¾ Ã，ÛÜĶÅÆâ ２８． ３３ ｍ ／ ｍｉｎ。 ３ １ ２  ÇÈ ９１０１ °±©/£ØÙÓÉÊË¿， ÆÌ ３００ ｍ、 °±©Ÿ¼ Ûܜž å·¸’æÞçÛÜèéêë ƛ １ ４００ ｍ， *，°±©¿â １５ ０００ ｔ， ¢*ÀÁ  ÛÜÝÞâãä ５４． ７％ 。 àá °±©Ÿ¼ Æ １ ６００ ｍ，º» ƛ ３３５ ｍ， ÆÌ ３０ ｍ、 ƛ ５ ｍ、 Æ› ４ ｍ， ° æސ ±©ƛ ５ ｍ，Æ› ５ ｍ，ƛ ４ ｍ， ñò–óô， õö ƛ ３ ｍ。 ÛÜÍÂêÆ› ２３． ４ ｍ， èéê ÷øãäÛÜÝÞ， øäùÛÜúûü™ ƛ６０ ｍ，ÎÏÐÑÚÒê‡ ˆ|， Ë¿ÓÔ ýÏ，þïðÿ~ñò–}|ÛÜÝ ÛÜÐÑÚÒê>=，ÓÉÕÊË¿，–Ö Þ，{ø[\°±©˜ÛÜ]^，_Ñ １ ×Ø。 `@，?Ə†Û Üúûü、 >=。 ’º ［９］  ª«®    ·¸º¸¶­€†ÛÜúûü >=，ÀÁ·¸’ ４０ ｍ ƒ， ™Ð º¶ÛÜûü ‰， >=， “½¼• ê•， ÛÜûü ϕ；  １ Ｆｉｇ． １      ª«® ［１１］   ［１０］ Á†<；   ¸¶ÛÜúûü>=©， Š      ９１０１  Ｐｈｙｓｉｃａｌ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ９１０１ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ ａｎｄ ｇｏｂ Šª«®
º¶ÛÜûüê >=。 ’ñò¶ÛÜúûü >=©’
‘， ［１２］ ­€Š ÇÛÜûüƒ„ËÌ; ñò‡ ’š‚ Â， †› ¶ÛÜûüê>=ˆ|™Ð‰ ［１３］ Š； ‹ŒŠ Ɔ ŽÅÆ>=， ÀÁ™Ð‘’ÂÃÄ ª«® Տ¶ÛÜÅ ]^“”，†›ñòøãäÛÜ êÆ。 «•ñò¶ÛÜ Ýޘúûü>=–—，˜™ š›œª«。 ž¨Ÿ„:¡¢ ９１０１ °±©/£ØÙ，’ ¤.¤¥°±©¹Žº¸; ·246·安全科学与工程 Â， ¦¹ １ ３  ÎÏÛÜ
ÙÚÛÜÝÞ， Ž«ßßà šáâ，ßÛ܎«ßßßã。 Û Üß«ßߘºäå„æçÏ?、ßâ?、 ýâ?†èš»ºéê?， ÇÈÛâéê †ëß)，ÓÉÛÜ
èšì?èï ［１４］ ¢Êí ：  （ ρｎφ） （ ρｎｕφ） （ ρｎｖφ） （ ρｎｗφ） ＋ ＋ ＋ ＝ （Γ ｘ ｙ ｚ ｘ ｔ  ｎφ  ｎφ   ｎφ ） ＋ （Γ ） ＋ （Γ ） ＋ Ｓ， ｘ ｙ ｙ ｚ ｚ （１） ３６４ ½ ¾ ¿ À ：φ———， ｕ、ｖ、ｗ、Ｔ ； Á ¹ Â Â Ä ２６ Å Ã ｎ———； ２  Ｓ———。 ２ １ VWXYZWD[\]DEF^_G`a Γ———；  φ、Γ、Ｓ    ｋ －ε ，  。  ： μ ｔ ｋ （ ρｋｕ） （ ρｋｖ） （ ρｋｗ）  ＋ ＋ ＝ （μ ＋ ） ＋ ｙ ｚ ｘ σ ｋ ｘ ｘ §­¼†‡‡‰Šˆ ¨‰Œ ©ª«， ™½¬ž†‡¾¿‡‰Šˆ （０、２４ ｋＰａ，ｚ ＝ ２ ｍ） ‡ˆ— ®‰Œ©À­“， Á ２ ÃÄ。 μ ｔ ｋ  μ ｔ ｋ  （ μ ＋ ） ＋ （ μ ＋ ） ＋ Ｇ ｋ － ρε， ｙ σ ｋ ｙ ｚ σ ｋ ｚ  （２） μ ｔ ε （ ρεｕ） （ ρεｖ） （ ρεｗ）  ＋ ＋ ＝ （μ ＋ ） ＋ ｘ ｙ ｚ ｘ σ ε ｘ   ：ｋ——— ε——— μ———  （３） ，ｍ ／ ｓ ； ２  μ ｔ ε  μ ｔ ε ε  （ μ ＋ ） ＋ （ μ ＋ ） ＋ （ Ｃ１ε Ｇ ｋ － Ｃ２ε ρε） ， ｙ σ ε ｙ ｚ σ ε ｚ ｋ  ２ ，ｍ ／ ｓ ； μ ｔ ——— ２  ３  ，Ｐａ·ｓ；  ，Ｐａ·ｓ ；          。 μ ｔ ＝ ρＣｋ ／ ε， ２  ： Ｃ１ε ＝ １． ４４， Ｃ２ε ＝ １． ９２， Ｃ１ｕ ＝ ０． ０９， σ ｋ ＝ １． ０，σ ε ＝ １． ３。    NOPQ  （ Ｖｅｌｏｃｉｔｙ － ｉｎｌｅｔ） ，   ２． ６ ｍ ／ ｓ， ƒ ０；„ ˆ
 ­ ２１％ ，€‚ （ Ｏｕｔ － ｆｌｏｗ） ；†‡   （ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ － ｏｕｔｌｅｔ） ， †‡‡‰Š ˆ­­ ０、８、１２、１６、２０、２４ ｋＰａ，   ‹‰Œ€ Ž‚€Ž（ Ｉｎｔｅｒｉｏｒ） ， ‰Œƒ„‘ ‡ˆ （ ｕ ＝ ｖ ＝ ｗ ＝ ０ ） ， ‰ Œ  € ‚ ‰ ０． ４７ ｍ３ ／ ｓ，Š Ｃ ‹ŒŽ‘‰Œ€‚‰ †€Ž  Ｆｉｇ． ２ ’’ ‰Œ“”­“•”。 １ ５   ａ ０ ｋＰａ ｋ Ｇ ｋ ———

 １ ４  ™™šž›Ÿ¡¢£¤¥¦­，œ™™š€ ｂ ２４ ｋＰａ VWXYZWD[\DEF^_bc Ｈｉｇｈ ｓｕｃｔｉｏｎ ｔｕｎｎｅｌ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｖａｃｕｕｍ ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｌｅａｋａｇｅ ａｉｒ ｆｌｏｗ ｌｉｎｅ ｏｆ ｇｏｂ
 ２ ¯°± LRJSTU •–—–˜ —，‰ Ｇａｍｂｉｔ ˜™šˆ˜›œ '２ ©  ， †‡‡‰Šˆ‰Œ Ųª«， †‡€‚‡‰Æ§‰Œ ©À­“ÇÈ， ‰Œ† ｚ ＝ ２ ｍ Ÿ， • Ž‡ˆ’§¨‡ˆ，œž Ｆｌｕｅｎｔ ©šˆ›ª ³‰Œ‡‰Šˆ ０ ’ ２４ ｋＰａ Ÿ，‰Œ© ©，©Ÿ‰« ¡›¢， À­“Çȴɵ¶， ·•„³‰Œ†‡ £†¬，’‰®¯°¥，‰± ¤²³©¡’´µ¶·¸¡ ¡›¹º ©，‹ˆ¥¦» ‰ ＰＩＳＯ ©¡ ［１４］ 。 ª«¸ÊŲ， †‡‡‰Šˆ０ ｋＰａ Ÿ， ¨‰Œ©¹‚­Ëº»¼¤Ì„ ，·‡‰Šˆ ２４ ｋＰａ Ÿ， ¨‰Œ© 安全科学与工程·247· £４ ¤ ３６５ ¥¦¦，§：¨˜™© ，， ，  。  ３ 
， 
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•ƒ„–—˜™ š。  ２ ２  Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｄｒａｉｎａｇｅ ｕｎｄｅｒ ｎｅｇａｔｉｖｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｗｏｒｋｉｎｇ  ２ ｍ “ ，  ３ ，                                   ｅ ２０ ｋＰａ  
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—½ ²› １２ ｋＰａ。 ３    œž，¯žƒ©‹ŒŽ•  ªƒ©‹ŒŽ•¬。  Ÿ› ０、８、１２、１６、２０、２４ ｋＰａ °， žƒ©‹ （１） ¶·³´œ‚ƒ®‡ ‚ƒµ¾¿，  ｚ ＝ ２ ｍ ¦， žƒ©  ˜¨‚ƒ®‡ ¶Ÿ¬，Àšªƒ©¶· 安全科学与工程·249· Ì４ Í 。 （２） ，  ¨： ¨©¡£， ２０１３． ［３］  ，    。     ０、８、１２、１６、２０、２４   ｋＰａ ，  
          ０． ７９、 １． ４３、１． ５７、１． ８４、２． ０４、２． ２５ ｍ３ ／ ｓ，  ，， ­€‚ƒ„。 ［５］ ［６］ ‚ƒ† ‡， ‰，   ，  ， ［４］   １２ ｋＰａ ，‚ƒ† Ž‘。 ，  Ž‘’‚ƒ† ‡，
 ９１０１  １２ ｋＰａ 。 –—˜，． ™
š› œ  ＦＬＵＥＮＴ ž  ［ Ｊ］ ． Ÿ¡¢££¤， ２０１４， ３３（２） ： １７２ － １７７．  ． –， —€． Ž‘‚ƒ®¯°±²³ š£， ２０１３． „［ Ｊ］ ． €¥¨´， ２０１４， ４５（６） ， １５２ － １５５． µ．  Ž‘‚ ： ˆ¸¥¹£， ２００８． ¶š¯•·¦§［ Ｄ］ ． ÀÁ，  ［１１］ „½¦§［ Ｊ］ ． ˆ¸¨´¾¿©£¡¢， ２０１５ （７） ： ６８ － ７３． ， †． Á ¦§［ Ｊ］ ． «¬š££¤， ２０１５， ３４（２） ： １４１ － １４５． ‡ˆ€， ‰‡ˆ． ™
· ž„ÄŽ‘ŸÅ ‰［ Ｊ］ ． ¨´Šº， ２０１２， ３２（５） ： ８１ － ８４． Š ‹． ›œÃ‚ƒ„ž „［ Ｊ］ ． ˆ¸¨´¾¿©£¡¢， ２０１３， ９（９） ： ５９ － ６３． ŒŽ‘．   €‹‚ƒÆÇ¡¢ ¦§［ Ｄ］ ． 
： ¨š£， ２０１５． ［１２］ ‰’“， ŒŽ”， Ÿ‘•． È ［１３］ ‰–—， ” ’œŽ‘¯“€‚ ƒƒ¦§［ Ｊ］ ． ˆ¸¥¹££¤， ２０１３（４） ： ５１３ － ５１８． •， ‰ –． Ž‘à ¨´É     „ ［ Ｊ ］ ．  ¨ © ¡  £ £ ¤． ２０１６， ３６ （１） ： １３ － １８． ： ［２］  ［８］ ［１０］ ［１］ ． ­€¥Ž‘¡¢¦§［ Ｄ］ ． 
： ¨ º»， ­€， †‚ƒ． ¼±®™
Ž‘¡¢ ‚ƒ† ‡ŠŒ 。 （４） ， Ž‘ •  ［７］ ［９］  –． ª¥  ‡Š ８７ ｍ，‹ ８、１６、２０、２４ ｋＰａ  ’，   １２ ｋＰａ “，  Ž‘， ” １２ ｋＰａ ，  ™
š›œ¦§［ Ｄ］ ． ª  ： «¬š£， ２００９．  （３）  ˆ ３６７ ÂÎÎ，Ï：Á¯‚ƒ† ¥™
Ž‘ ·250·安全科学与工程 ž•¦§［ Ｄ］ ．  ［１４］ —． ˜™š‚›£„［ Ｍ］ ． ÊË： ˜™£œš›， ２００４． （   ）  ２４  １  ２０１４  １   １ Ｊａｎ． ２０１４ 
 １，２  ，  ， １，２  ， （１．   ２． ‡ˆ‰ ! Ｖｏｌ． ２４ Ｎｏ． １          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ １  ， ­€‚ƒ„，  １  ， † ４１１２０１； Š‹ŒŽ‚ƒ‘’“”•，  １  † ４１１２０１） "： 
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，  ­€‚ƒ„ ， †‡ˆ‰Š‹  ŒŽˆ‘’“”•–— 。 ˜ ƒ １ ™š›Œ‚ƒœžœš ­Ÿ¡， ［１ － ６］ 。 ¥¦¢£§¨¢©ª ‚ƒ¢£¤‚ Ｆｉｇ． １ ｍｉｎｅ ｆａｎ ｄｉｆｆｕｓｅｒ （３） µ¶®²³¢¢ö， µ¶éݤ´µ ÈÉ，ÊËÌÍÎÏÐÑÒÓÔÕÖ×Ø ÙÐÑ；（２） §¯» ÚÛÜ；（３） µ¶Ý“¸Þ ¶ ß˹àáâ，ãäåæ；（４）  ­°çè １０ ｍ 陚€‚ ¯»， יš １ ２ Ç» ½˜‚ƒ¢£§ª«， Š²¦é ‚£‚ƒä™š。 ÁŽ那‚ƒäœê， ［７ － ８］ 、那‚ ë ［９］ ，ç 那Ø„­ Š°ãäåæ，  ì íî ʬ© ®、 ʵ¶ÎÏï ʵ¶®¤µ¶» é°， í®¤™š ª«，Ø øó； （４） “¸®›·¸¢öé。 ¹º»‚ƒµ¶¼½¾¦Ü¿ˆ： ö¤øÜ Ｇ， öéÀÜ Ｆ Ｂ ïÛÜ Ｒ ｄ 。 ÛÜ Ｒ ｄ ݵ¶•“¸¹¼½®Á¢ÇÂà ［１０］ ， Ｒｄ ＝ ρ ａ ———“¸Ä，ｋｇ ／ ｍ ； Ｃ ｄ ———ÛÜŒ； ３ Ａ———µ¶ÆŒ©Ç，ｍ２ 。 ½é‚£™š‚ƒµ¶Ü ïñò ­， €‚ƒµ¶ ‚ƒ、 ¾¿； ÊË µ¶ÎÏ、µ¶®﬩®†‡¤， ˆµ¶»é°Š； ­ Ê®、µ¶ ®‹ó¤，µ¶ÎϽµ¶»é°Œ Ž，那™šœïñ‘ ’ôõŠ
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  «：（１）  Ÿ¡†‚ƒ，  
  ［８］ Ó ，•Î １ –。 １ Ｔａｂｌｅ １  
 Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ａｎｄ ｉｔｓ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｆｌｏｗ ｐａｔｔｅｒｎ ÛÜŒ Èɒ Ｃ ｄ ＝ ２４ ／ Ｒｅ Ｃ ｄ ＝ １８ ５ ／ Ｒｅ ３／５ Ｃ ｄ ＝ ０ ４４ １ ３ ¾¨Ò ÃÏ Ｒｅ ＜ １ ９１６ ９ Ðà １ ９１６ ９≤Ｒｅ ＜ ５０８ ３９１ ７ ºÑà ５０８ ３９１ ７≤Ｒｅ≤２． ０００ ０ × １０ ５ Òà  Ӂ那™šÔù， µ¶ ２６ ¼ ½ ¾ ¿ 。 ， ｕ ｄ０   ｕ ａ    ｕ ａ 。 ，  ｕ ｄ０   ｕ ａ ， ２ａ ， ，  ，    À  Á Ｔａｂｌｅ ２ ｕ ａ ／ ｍ·ｓ － １ ｄ ｃ ／ ｍｍ Œ ２４ à Á  ２  Ａｉｒ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ａｎｄ ｄｒｏｐｌｅｔ ｃｒｉｔｉｃａｌ ｄｉａｍｅｔｅｒ ３ ４ ５ ６ ７ ８ ９ １０ １１ １２ ０ ３６３ ０ ６４６ １ ０１０ １ ４５５ １ ９８０ ２ ５８６ ３ ２７３ ４ ０４１ ４ ８９０ ５ ８１９  ²™ ｄ ＞ ｄ ｃ ，³‡Š‡«¬。  ｄ ＝ ｄ ｃ ， ˜´ ’µ¶™， ·¸¹† ºš。  ， ２ｂ。 ‚ƒ‡­›€，—¡，»¼œ½žŸ ¾·¿ÀÁ¡¢£ 。 ， ， ，
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 ， ｕ ｄ   ｕ ａ ，      ２      Ｆｉｇ． ２ ¬Ì，͐ˬÌÎϋ®«¬ Ð，—·ÁÂɤ，”ѯ°±ÒÓ   ‡ÎÏˬÌ。 Ô¦Õ֌IJ×， ’Ø°« ［１２］ ³ ：  Ｆｏｒｃｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｓｉｎｇｌｅ ｄｒｏｐｌｅｔ ｉｎ ｖｅｒｔｉｃａｌ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ   ｕ ａ ，  ｕ ｄ０   ｕ ａ ，  ２ｂ。  ­， ，€ ： €‚‚ƒ€ ，  ， „„ †，‡ ˆ  ‰   。 † ‰Š。   ，   Š ‡ ˆ （２）  ‹，  ‡ Œ‹，Ž„ †‘ ，’“。 ‹ ”•Œ 。 –—‡ ˆ‰Š， ˜™ ‚ƒ 。 ’‡“  ”•Ž‘ ，’š ›，”œ †‘  ｕ ｄ –— ０， ž    † ｕｚ ＝ ｕ ｄ － ｕ ａ –—   ｕ ａ 。 Ÿ Ž ０ ‘„ †， ¡”•¢ ‰，‡– ˆ‰Š。 —£ †： Ｆ Ｂ ＋ Ｇ ＝ Ｒ ｄ ， ¤“¥¦§ †  ｕ ｚ ＝ ４ ９７４ ６ 槡ｄ × １ ０００ 。 （２）  ３ ～ １２ ｍ ／ ｓ， §ª ‡‡«¬®¯°ƒ ｄ ｃ ，± ２。 £ ｕ ｚ ¨© － ｄｕ ｄ ρａ ｕｄ － ｕａ （ ｕｄ － ｕａ ） Ｃｄ Ａ ρ － ρａ ＝ｇ ｄ ＋ ， （３） ２ｍ ｄ ｄｔ ρｄ ( ) ³™：ｍ ｄ ———Ù´，ｋｇ； ｔ———¬šµ，ｓ；  （１） ­ ƒ ， ｄ ＞ ｄ ｃ ，ÅÆÇ Èɤ ｈ。 ŸÉ¤ ‹¥¦§¨¤， Ê©¥¦§¨ ª«Ë  ２ ，  ”• １ ３ ÙŒÄ  ［１０ － １１］ ｕｄ ρ ｄ ———¬Ú，ｋｇ ／ ｍ 。 ’Ûܵ¶， ¤ ｈ  µݵ： ３ ｄｔ ＝ ｄｈ ／ ｕ ｄ 。 （４） ˜³（４） ‰“³（３） ，€Þß， ｚ ０ Ｃρ ｄｈ ＝ － ｕｄ ／ ｇ ＋ ３ ｄ ｇ （ｕｄ － ｕａ ）· ｕｄ － ｕａ ０ ｕ ｄ０ ４ ｄ ｄ ρｄ ∫ ∫ [ ]ｄｕ 。 ｄ （５）  µ¥àáâ㥜·¸œ·， ¾˜‡ß䥷âã¥Ý䥍  ß，åÇÈɤ。 âã ¥ Ｒｅ ¹æ±， ’“，  Ž‘嫇“ç。 º™˜ â㥠Ｒｅ €¨， £ Ｒｅ ＝ Ｒｅｄ ＋ Ｒｅ ａ ， ²è Ｒｅ ｄ »¢âã¥，Ｒｅ ａ éâã¥，  ³（６） 、（７） 。 Ｒｅ ｄ ＝ ｕ ｄ ｄ ／ ν， Ｒｅ ａ ＝ ｕ ａ ｄ ／ ν。 （６） （７） âã¥êë， ¤±ì œ。 ˜³ （ １ ） 、 （ ６ ） 、 （ ７ ） ¤ “ ³ （ ５ ） ， í ¯ ß  œ ´ ，§ ， 安全科学与工程·253· ˜１ ™ ¤š¥，：›œžŸ¡¢£¤¥¦§¨ ∫ Ｒｅ ｄ ｈ＝ － ２ ２ ｄＲｅ ｄ。 Ｒｅ ｄ０ ９ ８ｄ ／ ν ＋ ０ ７５·ρ ａ·Ｃ ｄ·（Ｒｅ ｄ － Ｒｅ ａ）· Ｒｅ ｄ － Ｒｅ ａ ／ ｄ ｈ ＝ Ｒｅ ａ ＞ ５０８ ，： ∫ ∫ Ｒｅ ｄ０ Ｒｅ ａ －５０８ Ｒｅ ａ －１ ９ ∫ ＭｄＲｅ ＋ ∫ ＮｄＲｅ ｄ ＋ Ｒｅ ａ ＋５０８ ＭｄＲｅ ｄ ＋ ０ ｄ ｈ ＝ ， Ｒｅ ｄ０ － Ｒｅ ａ ＞ ５０８， Ｒｅ ａ ＋１ ９ Ｒｅ ａ －５０８ ＮｄＲｅ ｄ ； ∫ Ｒｅ ａ －１ ９ Ｒｅ ａ ＋１ ９ ∫          Ｒｅ ｄ０ ＭｄＲｅ ｄ ＋ ∫ Ｒｅ ａ ＋１ ９ ＬｄＲｅ ｄ ＋ ∫ Ｒｅ ａ －５０８ Ｒｅ ａ －１ ９ Ｒｅ ａ ＋１ ９ ∫ Ｒｅ ａ －１ ９ Ｒｅ ｄ０ ＬｄＲｅ ｄ ＋ ＬｄＲｅ ｄ ＋ ＬｄＲｅ ｄ ＋ ｈ ＝   ∫ ０ Ｒｅ ａ －１ ９ ＭｄＲｅ ｄ ； ∫ ０ Ｒｅ ａ －１ ９ ＭｄＲｅ ｄ ； ，
∫ ＭｄＲｅ 。 ０ ｄ Ｒｅ ｄ０ ，   Ｍａｔｌａｂ       （ ｕ ａ  ９、８、７、６、５  ４ ｍ ／ ｓ） ，
­ ｈ、 ­ ｕ ｄ €‚ ｄ ƒ， ３ 。 ＭｄＲｅ ｄ ＋             ｈ ＝ Ｒｅ ａ －１ ９ ∫ Ｒｅ ａ －１ ９  Ｒｅ ｄ０ － Ｒｅ ａ ＜ ０，１ ９ ＜ Ｒｅ ａ ＜ ５０８ ，  １ ９ ＜ Ｒｅ ｄ０ － Ｒｅ ａ ＜ ５０８，Ｒｅ ａ ＞ ５０８ ， Ｒｅ ａ ＋１ ９ Ｒｅ ｄ０          ｈ ＝ Ｒｅ ａ ＋５０８ Ｒｅ ａ ＋１ ９  ０ ＜ Ｒｅ ｄ０ － Ｒｅ ａ ＜ １ ９，１ ９ ＜ Ｒｅ ａ ＜ ５０８ ， Ｌ（Ｃｄ ＝ ２４ ／ Ｒｅ）， Ｍ（ Ｃ ｄ ＝ １８ ５ ／ Ｒｅ３ ／ ５ ） ，Ｎ（ Ｃ ｄ ＝ ０ ４４） 。  Ｒｅ ｄ０ － Ｒｅ ａ （８）  ∫ ＭｄＲｅ ｄ ＋  １ ９ ＜ Ｒｅ ｄ０ － Ｒｅ ａ ＜ ５０８，１ ９ ＜ Ｒｅ ａ ＜ ５０８ ， ，Ｒｅ ｄ０ ，  Ｃ ｄ  Ｒｅ 。 ，Ｃ ｄ  Ｒｅ ａ ， ＮｄＲｅ ｄ ； Ｒｅ ａ －５０８ （８） Ｒｅｄ ， （８）   ∫ ０ ０ ２７ ©                                                                ３ Ｆｉｇ． ３                      、 Ｒｅｌａｔｉｖｅ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｏｆ ｈ，ｕ ｄ ａｎｄ ｄ ­‚。  ｕ ａ ，­ ｕ ｄ ‡ ˆ，
­ ｈ  ｄ †‡ˆ‰ （１）
ˆ，Š ｕ ｄ  ‹‰Œ，ｈ Š ｄ † †。  ３ｆ  ｕ ｄ ＝ ８ ｍ ／ ｓ ，ｈ Š†，  ３ｅ  ｕ ｄ ＝ １０ ｍ ／ ｓ ，ｈ Š†； ３ｄ  ｕ ｄ ＝ １２ ｍ ／ ｓ ，ｈ Š†； ３ｃ  ｕ ｄ ＝ １４ ｍ ／ ｓ ，ｈ Š†， ３ｂ  ｕ ｄ ＝ １６ ｍ ／ ｓ ，ｈ Š ·254·安全科学与工程            ３ ，„€‚ ｄ € ３，‚ƒ„†：                        †； ３ａ ， ｕ ｄ  ４ ～ １６ ｍ ／ ｓ ，ｈ  ‰ˆ。 ‹Ž， ｕ ｄ ＞ ２ｕ ａ ，
‡ˆ ­ ｈ Š €‚††。 ‘ €‚  †ŒŽ’“†， ‘”  †•­ ’†•­， “–
­ —˜。 ‘–，­‡，€‚„” ™š’，›€‚˜— œž Ÿ¡，¢ 
‡ˆ ， €‚˜‹•ŒŽ £–—˜。 ２８ Õ Ö × ¼ （２）  ｕ ａ ，  ｄ   ｕ ｄ        ｈ，   ，  ， ｈ  ， ｕ ｄ 。  ｕ ｄ  ，ｈ    （１） ，  ｕ ｄ ＜ ２ｕ ａ  ｕ ａ 。 ， ， ， ，
     。  ｕ ｄ ＜ ２ｕ ａ ，  ， ｕ ａ ，  ｄ  
。 ，  ¾  ½ ½ Ø ２４ Ù Ë ｄ ＝ ３ ５００ ｍｍ（ ｄ ＞ ｄ ｃ ） ，ƒ（２） ，‰ ‚ ９ ３１ ｍ ／ ｓ， ‹， ‡ „ ‚ ３ ８４０ ｍｍ（ –©— € ３ ５００ ｍｍ） 。 ‹ „， ‹ƒŒŽ—˜ ™š‚，–­¥¢。 ª １   Œ Ž， ¤  ¤ ¥ ¦     ‚ ７ ｍ ／ ｓ，    ２，   €  «  – １ ９８０ ｍｍ，  ｄ ＝ ２ ２００ ｍｍ。‹，ƒ（２） ，© •‘•‚ ７ ３８ ｍ ／ ｓ， ƒ （９）   ，©—ƒˆ§¨„ 。 ¤¡   、、 ‚ １０ ｍ ／ ｓ，  ３ｃ ¬ ，  ‚ ５ ６５ ｍ，‹©•ŒŽª«¬®， — ˜®œ， Œ 。 Ž‘•¯°±¯。 ３ ４  （ ｕ ｄ ＞ ３ｕ ａ ） ，  ［１３］ ‚ ｄ ‚ƒ  ­ ｄ≤５ ４８ € ƒ„ σ ２， ρａ ｕｚ ­ ： ‡ ƒ：σ———† ，Ｎ ／ ｍ。 ƒ（９） „， ‡ ˆ„  ‰†Š。 ‡， ‡ ˆ‰„ 。 ‹ƒŒŽ， Š‹  ‚，‹ŒŽ‘’， “ †” ，  （１） “ ，€ （９）  °±， ¬ ” ˆ™š›œ€。 （２）  （９、８、７、６、５、４ ｍ ／ ｓ） ， ² ³”、， ， ”´³。 ２ｕ ａ ）     （ ｕｄ ＞ （３）        – µ ，²  ’，³；  ｕ ｄ ＜ ２ｕ ａ ，  ，， ‘•。 ‹ƒŒŽ， ‹ ‹ƒŒŽ
，  
； ｕ ｄ ＞ ３ｕ ａ ，  、、 –’’—ŒŽ‘，“ †” ， ‘•。  。 ，‹ƒŒŽ‰‹ƒŒŽ ，˜‡ ˆ™š›œ€ž。 “‹， ： ［１］ ‹ƒŒŽŸ¡”， ’ ”„  •¢，‹ƒŒŽ£†。 –’”， —˜ ™šž›œ。 ž， ‹ƒŒŽŸ‹ ƒŒŽ，—˜™š：¤¡‹ƒ ­¥‚– ９ ｍ ／ ｓ， ‹ ‡ ˆ™š ›œ €  ｄｃ ‚ ３ ２７３ ｍｍ， ¤ ¡      ‚ ６ ｍ ／ ｓ（ – ¦¢， • ¡Ž） ， §‰ €‚ １５ ｍ ／ ｓ，ƒ（９） ， ‚– １５ ｍ ／ ｓ ，   ｄ  １ ４７８ ｍｍ（ ｄ ＜ ｄ ｃ ） ›ƒ„ ¨ˆ ™š，“‹， ， ‹ƒ­¥ž £。 –‹ƒ­¥，¤¡‚ ９ ｍ ／ ｓ，  ， ， ¶， ‚． ´µ¶‹·¯°‹·  ¯ ° ± ¸ ¹ º ［ Ｊ ］ ． »  ¼ ½ ¾ ¿， ２０１３， ４１ （ ５ ） ： ９７ － １００． ［２］ ， ， À
， ‚． ´µ¶‹·¯°£†¯ °±¸  “  ¹ º ［ Ｊ］ ． »  ¼ ½ ¾ ¿， ２０１２， ４０ （ １２ ） ： ８０ － ８３． ［３］ ［４］ ·． Á½． Â»´´µ°¶ÃÄ¢［ Ｊ］ ． »´Å Æ， ２０１２， ４３（９） ： １９４ － １９６． ¶． •Çȭɸ´Ê¡¹º‰ž€［ Ｊ］ ． » ½Ë， ２０１１， ３６（２） ： ３１７ － ３２１． ［５］ ‚ƒ， Á„， ［６］ Á½， ˆ †‡． ¶ǰ̾¿»´¹¢‰ ž€¹º［ Ｊ］ ． ¹¢•Ç¾¿， ２０１２（１０） ： ３５ － ３７． ‰， ·， ‚． Í䵶Ç°Ì­¥：  À， ２０１０２０６０１９９８ ４［ Ｐ］ ． ２０１０ － １１ － ０９． ［７］ Š‹， ŒÏŽ， ‘’“， ‚． ‹”ÐŽ‹ƒ‹”Ѻ¦ Ѻ¢•［ Ｊ］ ． ÒӉ Ô¾¿， ２０１０（４） ： ３８ － ４１． 安全科学与工程·255· ¦１ § ［８］ ­，：¨©žª ． ［ Ｄ］ ． ：  «¬®¯„° ［１２］ ，  ， ．  ，   ［ Ｊ］ ． ， １９９３（５） ： ７ － １０． ［１０］ ｃａｌ ｍｏｄｅｌｉｎｇ ａｎｄ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ［ Ｊ ］ ． Ｅｎｅｒｇｙ， ２００９， ３４ （ １ ） ：  ＨＩＮＤＳ Ｗ Ｃ． Ａｅｒｏｓｏｌ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ： ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ， ｂｅｈａｖｉｏｒ， ａｎｄ ｍｅａｓ １４ － ２１． ［１３］ ｕｒｅｍｅｎｔ ｏｆ ａｉｒｂｏｒｎｅ ｐａｒｔｉｃｌｅｓ［ Ｍ］ ． ２ｎｄ ｅｄ． Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ： Ｊｏｈｎ Ｗｉ ＨＯＳＳＡＭ Ｓ Ａ， ＹＥＨＩＡ Ａ Ｅ， ＴＨＯＬＵＤＩＮ Ｍ Ｌ， ｅｔ ａｌ． Ｏｎ ｔｈｅ ｃｏｎｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｄｒａｇ ａｎｄ ｔｕｒｂｕｌｅｎｔ ｓｔｒｅｓｓｅｓ ｉｎ ｔｈｅ ｆｒａｇｍｅｎｔａｔｉｏｎ ｏｆ ｌｉｑｕｉｄ ｄｒｏｐｌｅｔｓ： ａ ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌ ｓｔｕｄｙ［ Ｊ］ ． ＣＦＤ Ｌｅｔｔｅｒｓ， ２０１０， ｌｅｙ ＆ Ｓｏｎｓ， Ｉｎｃ， １９９９． ［１１］ ＮＩＫＳＩＡＲ Ａ， ＲＡＨＩＭＩ Ａ． Ｅｎｅｒｇｙ ａｎｄ ｅｘｅｒｇｙ ａｎａｌｙｓｉｓ ｆｏｒ ｃｏｃｕｒ ｒｅｎｔ ｇａｓ ｓｐｒａｙ ｃｏｏｌｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍｓ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｍａｔｈｅｍａｔｉ ， ２００８： ２８． ［９］ ２９ –±²³ ２（２） ： ９７ － １０５． ＹＡＯ Ｓ Ｃ， ＳＣＨＲＯＣＫ Ｖ Ｅ． Ｈｅａｔ ａｎｄ ｍａｓｓ ｔｒａｎｓｆｅｒ ｆｒｏｍ ｆｒｅｅｌｙ ｆａｌｌｉｎｇ ｄｒｏｐｓ ［ Ｊ］ ． Ｔｒａｎｓ ＡＳＭＥ Ｊ ｏｆ Ｈｅａｔ Ｔｒａｎｓｆｅｒ， １９７６， ９８ （１） ： １２０ － １２６． （  ） 檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪 （  １０ ） ‘Œ˜， ２００５（４） ： ６２ － ６４． ［７］ ： ［１］ ， ， ［ Ｊ］ ．  ［２］ ， ． 
 ­€．  
‚ 
２００６（４） ： ９２ － ９３．    ƒ’ †，  １３ － １７． ［４］ €‚， ， ƒ„ ［８］ —， ƒ‡˜， ”™€． šš‰Š’‚ ， ［９］ ， ， œžŸ， ． ›¡¢œ£
žŸ   ƒ ［ Ｊ］ ．  „ ›［ Ｊ］ ． ‹“ ［ Ｊ］ ． ‹“， ２００５， ３６（５） ： ３３ － ３５． ［５］ ”‡ˆ． •‰Š €’， ２０１１， ７（１） ： ５ － ９． ［６］ ， €‚．  ·256·安全科学与工程 ［１０］ ［１１］ ［ Ｊ］ ． ‹“ ’–ƒ—Ž［ Ｊ］ ． ， ¤ ， ２００４， １４（６） ： ６３ － ６５．  © ¢    ’   ª £ ［ Ｊ］ ． ¤ «    ， „¬． ¥® ™， ２００９．  ， ２０１３， ２３（１） ： ¥， ¦§， ． žŸ›¡
（７） ： １３５ － １４０． ’† ’‹Œ ［ Ｊ］ ．  ２８ － ３３． Š ： Ž ‘   ， ２０１１， ３１ （ ３ ） ： ．  ， ２０１０， ３７（４） ： ８６ － ８９． ƒ ， ２０１２（６） ： ５４９ － ５５２． ‡． ˆ‰ ［ Ｊ］ ． ‹ ­  Œ    ”． ‰• ’‚ – ［ Ｊ］ ． ™‹“  ［３］ ， “ ¨ ， ２０１０， ３３ ¯°±［ Ｍ］ ． ²³：  （  ）  ２４  １  ２０１４  １   ３． ‘’“”•–—  ， ２  ， ­€‚ƒ，  ４１０１１６； ２． „ （１．  Ｊａｎ． ２０１４ 
 １  ! Ｖｏｌ． ２４ Ｎｏ． １          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ３ ４  ，    †‡ˆ‰Š‹ƒ， „ —€‚ƒ˜™š›， ‰œ •–— ２４３０００； ４．  ŒŽ ４１１２０１； —€‚ƒ，  ４１００１２） "： ，
  ­€‚ƒ„ † ‡ˆ‰Š‹， ­€‚ƒ„ † ŒŽ‘’‡ˆŠ“，”•–—˜™š。 ›œ ž’Ÿ¡¢£ Ÿ¡¤¥„，¦§‚ƒ„¨© † ª« ¬ŒŽ、 ¢£ ®¯°ª；¤¥„ † ž’±²³´—µ¶·« ‚ƒ„µ¶， ‚ƒ„µ¶；¤¥„ ‚ƒ； † º•Ž»¼‚ƒ。 ’¸²µ¶ª« ž ž’±²、’¸²Ÿ¡ † —µ¶¹ª« #$%： † ； ½‚ƒ； ´¯—； Ÿ—； µ¶ ｄｏｉ：１０ ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５－ ７２６２ ２０１４ ０１ ００７ &'()*：ＴＤ７２４ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１４）０１－ ００３０－ ０４ +./01：Ａ Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｍｉｎｅ ｐｉｓｔｏｎ ｗｉｎｄ ｅｆｆｅｃｔ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｌｏａｄｉｎｇ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ＰＥＮＧ Ｙｕｎ１ ， ＺＨＡＯ Ｆｕｊｕｎ２ ， ＨＵＡＮＧ Ｓｈｏｕｙｕａｎ３ ， ＬＩＵ Ｃｈａｎｇ４ （１． Ｃｈａｎｇｓｈａ Ｄｅｓｉｇｎ ＆ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ Ｍｉｎｉｓｔｒｙ， Ｃｈａｎｇｓｈａ ４１０１１６， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｅｎｅｒｇｙ ＆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｕｎａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｘｉａｎｇｔａｎ ４１１２０１， Ｃｈｉｎａ； ３． Ｓｉｎｏｓｔｅｅｌ Ｍａａｎｓｈａｎ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｃｏ． Ｌｔｄ． ， Ｍａａｎｓｈａｎ ２４３０００， Ｃｈｉｎａ； ４． Ｃｈａｎｇｓｈａ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ Ｒｅｓｅａｒｃｈ， Ｃｈａｎｇｓｈａ ４１００１２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｉｍｅｄ ａｔ ｒｅｄｕｃｉｎｇ ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｔｒａｎｓｐｏｒｔ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｏｎ ｍｉｎｅ ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ， ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｄｅｓｃｒｉｂｅｓ ｔｈｅ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｏｆ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ａｎａｌｙｓｉｓ ｍｏｄｅｌ ｆｏｒ ｍｉｎｅ ｐｉｓｔｏｎ ｗｉｎｄ ａｓｓｏｃｉａｔｅｄ ｗｉｔｈ ｎｏｌｏａｄ ａｎｄ ｆｕｌｌ ｌｏａｄ ｏｆ ｔｒａｍｃａｒｓ， ｔｈｅ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｐｉｓｔｏｎ ｗｉｎｄ ｅｆｆｅｃｔ ｏｃｃｕｒｒｉｎｇ ｉｎ ｔｈｅｓｅ ｔｗｏ ｃａｓｅｓ， ａｎｄ ｔｈｅ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｇｒａｐｈ ｏｆ ｆｌｏｗ ｆｉｅｌｄ ｔｒａｃｅ． Ｔｈｅ ｐａｐｅｒ ｃｏｎｃｌｕｄｅｓ ｔｈａｔ， ａｔ ｔｈｅ ｓａｍｅ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ｂｅｔｗｅｅｎ ｒｕｎｎｉｎｇ ｓｐｅｅｄ ａｎｄ ｔｕｎｎｅｌ ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｒａｉｎ， ｎｏｌｏａｄ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｐｒｏｄｕｃｅ ａ ｇｒｅａｔｅｒ ｐｉｓｔｏｎ ｗｉｎｄ ｅｆｆｅｃｔ ｔｈａｎ ｆｕｌｌ ｌｏａｄ ｏｎｅｓ， ｗｉｔｈ ａ ｇｒｅａｔｅｒ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｎ ｔｕｎｎｅｌ ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ； ｐｉｓｔｏｎ ｗｉｎｄ ａｆｆｏｒｄｓ ａ ｓｍａｌｌｅｒ ｉｎ ｆｌｕｅｎｃｅ ｄｉｓｔａｎｃｅ ｔｏ ｔｒａｉｎ’ ｓ ａｎｔｅｒｉｏｒ ｓｔａｔｉｃ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｆｉｅｌｄ ｉｎ ｎｏｌｏａｄ ｔｈａｎ ｉｎ ｆｕｌｌ ｌｏａｄ， ｗｈｉｌｅ ｉｔ ｐｒｏｄｕｃｅｓ ａ ｇｒｅａｔｅｒ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｄｉｓｔａｎｃｅ ｔｏ ｔｒａｉｎ’ ｓ ｒｅａｒ ｓｔａｔｉｃ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｆｉｅｌｄ ｉｎ ｎｏｌｏａｄ ｔｈａｎ ｉｎ ｆｕｌｌ ｌｏａｄ； ａｎｄ ｎｏｌｏａｄ ｏｆ ｆｅｒｓ ａ ｇｒｅａｔｅｒ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｆｉｅｌｄ ｔｈａｎ ｆｕｌｌ ｌｏａｄ ｉｎ ｂｏｔｈ ａｎｔｅｒｉｏｒ ａｎｄ ｒｅａｒ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ． Ｉｔ ｆｏｌｌｏｗｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ｐｉｓｔｏｎ ｗｉｎｄ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｆｏｃｕｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｓｉｔｕａｔｉｏｎ ｏｆ ｎｏｌｏａｄ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｐｉｓｔｏｎ ｗｉｎｄ； ｌｏａｄｉｎｇ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ； ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｆｉｅｌｄ； ｗｉｎｄ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｆｉｅｌｄ； ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｄｉｓｔａｎｃｅ 2345： ２０１３ － １１ － １２ 6789:;： ž Ÿ（１９８７ － ） ，¡，„ ¢£¤¥，¦§‹¨，©ª，€‚«¬： ®ˆ‰Š，Ｅｍａｉｌ：ｐｙｊ７９１＠ １２６． ｃｏｍ。 安全科学与工程·257· ê１ * ０ ¡• α ＝ Ａ０ ／ Ａ ｔ 。  :/  、，   ， ， ， ­ €‚ ƒ„  †‡ˆ‰， Š‹Œ ｐ１ － ｐ４ ＝ ｐ２ － ｐ３ ＋ ｐ ｉｎ ＋ ｐ ｏｕｔ ＝ ｐ０ ， ［１ － ５］ 。 Ž‘’“” Ž‘ • ，   –  ‹ — ˜ ™ š › ‹ Œ œ ｐ ｉｎ 、ｐ ｏｕｔ ———ª\™ýð α １ ２ ， ρα（ ｖ０ － ｖ１ ） Ｃ Ｄｔ － ２ （１ － α） ２   ２ １ α ２  ｐ ｏｕｔ ＝ ρ（ ｖ０ － ｖ１ ） ， ２  （１ － α） ２ [ ｐ ｉｎ ＝ ®¯° ， ± ² ³ Ÿ ´ † µ ¶ · 。   € †  ¸ ©¹º»¼½¾¿ ， ÀÁÂ̆¯° ， ÄÅ •：Ｃ Ｄｔ ———¸‡ŽÎ。 €Œ¸ª « Æ À ¾ ¿ 。 Ç È ，  Š É Ê †    Ž ‘ Ë Ì Í ，   † Î Ï Ì Í Ð Ñ Ò Ó Ô ２ ] （４）  ， Ö×Ø ° Ù Ú ， Û Ü £ ×  Ý Þ  ， Š ¬ ßàá â ã ä    à Œ å æ † Î Ï Ì Í Ë çè 。 １ Ë、 ³þ¸©† ­‡。  ， Š ‹ Œ ž Ÿ ¡ ¢ › † £ ¤ 。 ¥ ¦  § ¨    •  ©  ，   • †  ª « ¬ ［６ － ８］ （３） •：ｐ１ － ｐ４ ———}†， ü.†Â ̇ ｐ０ ； 
 Õ ３１ (，：¬ßàáâãäÂÌåæ†ÎÏÌÍ ) Ö×- ~ªô， } （  ） • âãË Ø°。 ®{Ö ， ３ ｍ，
１ ２ ｍ，,‰ １００ ｍ； ‰ １ ｍ，
‰ １ ２ ｍ，},‰ ２０ ｍ。 ¢ （ á） âãØ°Ö １ ｍ × １ ２ ｍ × ２０ ｍ †,  € Œ ¸ ª « é  ä Þ  ： ê  ，   ‹ ë † Œ ¸ ¬ ì  í； ê î，   • Œ ¸ Ö ï ¸ ð ¶ ； êñ ，      • ò ó  © 。      • ， ìØ°ª ô Ì õ  ö １ ÷ ø 。  à Œ å æìªÖ １ ～ ４  £ ¤ ù 、３ ú ¬ ß ¸ û ， ü ý ð †Ëþ ¸ û １ ～ ２ ， ÿ ò ¸ û ２ ～ ３ ~ ³ þ ¸û ３ ～ ４ 。 á） âã}ªÖ １０ ，  ,‰Ö ２ ｍ，€­Ö ０ ８ ｍ、, １ ８ ｍ、 ； （
１ １ ｍ， Ç  ] >[， ÇÈ， Š ­Ø°Ö€ž ]。 ‚ƒ Ｆｌｕｅｎｔ •，ƒþ„ƒŒóƒþ，ƒþŒó ２ ｍ ／ ｓ，Ｔｕｒｂｕｌｅｎｃｅ † Ｉｎｔｅｎｓｉｔｙ ａｎｄ Ｈｙｄｒａｕｌｉｃ Ｄｉａｍ ｅｔｅｒ，¡• Ｔｕｒｂｕｌｅｎｃｅ Ｉｎｔｅｎｓｉｔｙ ５％ 、Ｈｙｄｒａｕｌｉｃ Ｄｉａｍｅ ｔｅｒ  １ ｍ；³þÖ‡³þ，Ｇａｕｇｅ Ｔｏｔａｌ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ     „Ö ０， Ｔｕｒｂｕｌｅｎｃｅ Ｉｎｔｅｎｓｉｔｙ  „ ƒ ５％ 、 Ｈｙｄｒａｕｌｉｃ Ｄｉａｍｅｔｅｒ  １ ｍ。 ‡ÔĤ—¸、Ｉｍｐｌｉｃｉｔ、ｋｅｐｓｉ     ｌｏｎ Ｍｏｄｅｌ（２ ｅｐｎ） ，¡ˆ=ΉŠ‹Œ ［１０］ ； Öתô   •    †  à Œ ，   ù Ž  „ƒ Ｍｏｖｉｎｇ Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ Ｆｒａｍｅ，  ©  Ö ‘ Œ        １  Ｆｉｇ． １ Ｐｉｓｔｏｎ ｗｉｎｄ ａｎａｌｙｓｉｓ ｍｏｄｅｌ ， ü’Ìõ†³þ ８ ｍ ／ ｓ。 ~}†|{[ª\Ö Ａ ｔ ~ Ａ０ ， ý ]{[^Ö Ａ ｔ － Ａ０ 。 _`©}Š †@ ?£¤，Š>=<Ž，}£¤ùû; ［９］ ¸©†·ÑÖ ｖ０ Ａ ０ ＝ ｖ１ Ａ ｔ ＋ ｖ２ （ Ａ ｔ － Ａ ０ ） ， ìÅýð ·258·安全科学与工程 ÿó‰： αｖ０ － ｖ１ ， ｖ２ ＝ １ －α （１） （２） ƒþ  ， ó‰Ö ª\ŠÓÁ“”Ìõ•ë Ｆｌｕｅｎｔ Ô ， ªô¡ –—。 Ö×>ªô，˜  >™š、› >™š （ œž|{ ） ž|{ ３ ” {- –—。 ２ １  “”Ìõ•， ÿ  ™š{ （ ›Ÿ Ö １ ｍ） Ì͖—，“”âãƒþ;³þ¡ + ¡¢üÖ†‡， “”âãä+{ª« ö ２ ÷ø。 ３２ ”                       • – — ˜ ™ š         
                        œ ２４ ž ›                                          š     ­  €‚  ƒ         
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­€  ‚ƒ  ­„                                                            
 ­ ２ Ｆｉｇ． ２     ­  €‚  ƒ    ４ Ｆｉｇ． ４  Ｐｌａｎｅ ｆｕｌｌ ｆｉｅｌｄ Z[， Jc d! ３４６ ７ Ｐａ，  ３５６ ５ Ｐａ。 ２ ２  e df，
WX ，L ¢ £ = ³ Œ Ž ，   ¸ ¤ ¢ ±ï ， \½€œ“žŸÓ ，   ¬ ｋ ３６ Í Î Ï Ð  ，                 。 ２  ， ， 
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‚¡¢£¤« ¬©•，ƒ«¬©• † ¡§ ¨©•，„®¯‡°。 ２ ２ １  Ｒ０    Ñ ’， “ƒ„。 ” ，– ２ — 。 – ４ — ， ± Ｒ０ ²’ Ｒ０１ ，  ｆ１ š ｆ２ ¡§¨± Ｍ１ （ ｑ Ｖ，Ｍ１ ，ｐ Ｍ１ ） š Ｍ２ （ ｑ Ｖ，Ｍ２ ， ｐ Ｍ２ ） ³†‡ Ｎ １ （ ｑ Ｖ，Ｎ１ ，ｐ Ｎ１ ） š Ｎ ２ （ ｑ Ｖ，Ｎ２ ，ｐ Ｎ２ ） ，  ， ² ，  ｆ１ š ｆ２ ´µ ， ˆ ² 。  ± Ｒ ０ µ ， ‹‰¶ƒŠ   ·¸ 。 “‹‹¶，      ©• ¡§¨¹¥«ºŠ： »–¸   ¼Œ½²， Ž‘’¡ §¨²“³†，”‡•‡ˆ‰¡¢ ，­€½     µ•‡ˆ‰¡¢ ，”‡€‚–—，‘ ’˜™。 ，’š›œ¾¿žŸ， ‡Á¡ ３０％ ， ¢£ ［４］ 。 ūƃ äÄ、¥¦  ２ Ｆｉｇ． ２ ２ １ À›œ  Ｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄ ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ §¨²， ｒｅｇｉｏｎａｌ ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ  €‚©•µ‘ ’  ¨ ² 。  ， ’ š © Ç    ¾ ¿  ［５］ ­，ƒ§¨µ¨ª，«ÈɃ° ，©Ç  ¬®Ê。  ［３］ ，  ｆ１ š ｆ２  ­›œž，– ３ — 。  ３ ， ｆ１ š ｆ２ ’œž   ­  ˜ ™ ¥¯， À«´©Ç ƒ°。 ， ｆ Ｒ１ š ｆ Ｒ２ ’ ｆ１ š ｆ２ ŸŒ
¡¢£¤ Ｒ１ š Ｒ２ ›œž，ｆ Ｒ１２ ’›    ｆ Ｒ１ š ｆ Ｒ２ ¥’ Ｒ０ ›œž 。 Ｒ０   ’     œ ž  。 Ｍ１ （ ｑ Ｖ，Ｍ１ ，       ｐ Ｍ１ ） š Ｍ２ （ ｑ Ｖ，Ｍ２ ，ｐ Ｍ２ ）  ｆ１ š ｆ２ ¥¦   ‚°         ­¡§¨。  ４  Ｆｉｇ． ４              
  Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｏｐｅｒａｔｉｎｇ ｐｏｉｎｔ ａｂｏｕｔ ｍａｉｎ ｖｅｎｔｉｌａｔｏｒ ｗｈｉｌｅ ｐｕｂｌｉｃ ｗｉｎｄ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｃｈａｎｇｅ    ３ Ｆｉｇ． ３ ２ ２      Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｏｐｅｒａｔｉｎｇ ｐｏｉｎｔ ａｂｏｕｔ ｍａｉｎ ｖｅｎｔｉｌａｔｏｒ 
 £¤©•ª­€¡§¨€‚ ２ ２． ２ Ｒ１   – ５ — ，  ｆ１  
‚ ¡ ¢ £ ¤   ± ²’ Ｒ １１  ， ‰£› ｆ Ｒ１１ š ｆ Ｒ２ ¥’  Ｒ ０ ›œž ｆ Ｒ１１２ ，  ｆ１  ¡§¨± Ｍ １ ³†‡ Ｐ １ ，ｆ２ ¡§¨± Ｍ ２  †‡ Ｐ ２ 。 ƒ±² ｆ１ 
‚¡¢£¤  ，  ｆ１ ´µ ， ˆ ² ² ，  ｆ２ ´ ² ， ˆµ ， Ë ｆ１ ²Ì ｆ２  安全科学与工程·263· î１ ï  。             ，      。                   '５ Ｆｉｇ． ５      ^_O8UD@VWCX@IOPQRYZ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｏｐｅｒａｔｉｎｇ ｐｏｉｎｔ ａｂｏｕｔ ｍａｉｎ ｖｅｎｔｉｌａｔｏｒ ｗｈｉｌｅ ｗｉｎｄ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔ ｎｅｔｗｏｒｋ ｃｈａｎｇｅ   ，   
，  ­€‚ƒ„ ， †  ‡，ˆ‰ Š‹Œ，  Ž‘Š‹Œ， ’“”­• ，”。 ２ ２ ３  –
６ —，  ｆ２ ˜™ š ｆ２２ ， › ｆ Ｒ１ œ ｆ Ｒ２２  ­€ Ｒ０ ‚ƒ› ž˜ ｆ Ｒ１２２ ， „ ｆ１ Ÿ¡¢ Ｍ１ £  Ｓ１ ，ｆ２ Ÿ¡¢ Ｍ２
 Ｓ２ 。 †‡ˆ ™¤¥‰，”­œŠ¤¦ š，§ˆ ¨­，Š¤©‰。                 '６     ３ ’²“ ³ ２０１０ ´«‰”，•µ–¶ ·，¸¹º’，«—»˜， ™¤¢ ６ ™ ｔ ／ ａ š› ‡ ６０ ™ ｔ ／ ａ。 «œ” Ž‘¢ ž¼ （ 、Ÿ¥©、½¡） œ¼¢£ ，¤³ ¥ ¦ § ª  。   ¾ ¨  ＢＤ － Ⅱ － ６Ｎｏ２０，©ª« ２ × １６０ ｋＷ，™¤¿。 « ˜，¶Àª， ‡¬®，¾¨ ＢＤ － Ｎｏ３０，©ª« ２ × ２５０ ｋＷ，™¤¿š。 ¢³¬ ®¯¹º¢šÁ› Ž‘，— ­°¤±š，² ２ ６００ Ｐａ。 ±„，Âà Ä，¢³Ő，Æ ³­´，ＢＤ － Ⅱ－ ６Ｎｏ２０ µ¶ÆÇ。 €°œÈ·¸˜，¹Œ œŽ‘Š¶À ¥ɬ®Âà Ä。 ¶À ¥ɬ®ºŽ，¢ ¥ ，Ë»«，Ì͎‘ ­°¤˜， Ê ¼½ÆÂà Ä。 ”  ２０１１ ´«¾，¸ Âà Ä，¿À½Æ ª。 ４  de+.： ［１］ ｗｈｉｌｅ ｏｎｅ ｏｆ ｍａｉｎ ｖｅｎｔｉｌａｔｏｒ ａｂｉｌｉｔｙ ｃｈａｎｇｅｒ ［２］ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｏｐｅｒａｔｉｎｇ ｐｏｉｎｔ ａｂｏｕｔ ｍａｉｎ ｖｅｎｔｉｌａｔｏｒ ［３］ ‰ ™¤«， ‹Œ«
™¤¬®¯Žš™¤， †€ °ˆˆ¨。 ‘ ˆ¨­œ‰ ±Š¤©‰§‰ 。 ·264·安全科学与工程  ªŽ‘ΝŒŠ‹Œ˜， ¯ˆž ¡ Á，€°ªŽ‘ ¢³Ï М¥ ©§Â Ž‘¿šÑÂÈ， @I`abcNX@IOPQRYZ ª  ¥ªŽ‘Ñ€ÒÓÔÕÃÄÔ ÅÖÑÂȋŒ ÆÇ。 €° Âà ÄŐ， ªŽ‘ ×¥»È。 ƒªŽ‘‹Œ˜ ØÙ，½É Úʒ²“ Ž‘«，Û Ë̝。 Í ¥ªŽ‘‹Œ˜ ØÙÔŹ，ªŽ‘ × œŽ‘«ÜÝΏ†ÀÏÐ。    Ｆｉｇ． ６ ３７ åæç，›：ªŽ‘‹Œ˜ ， Œ “， ˆ¨ Š‹Œ，  ［４］ ［５］ ÑÞÒ， ÓÔ． ßàŽ‘‹Œ˜€°［ Ｊ］ ． Õ âãâä， ２００３， ２３（２） ： １１９ － １２２． Ö×Ø， ÙÚÛ， ÜÝ Å［ Ｊ］ ． áË ． Ž‘ӋŒ˜€°ÞÔ ß„， ２００５， ２５（４） ： ８ － １１． åæç． ‰àá Ã×â¾Éèµã［ Ｊ］ ． éê ëáËâãâä， ２０１３（６） ： ５２３ － ５２５． ä å æ．   ２０１１： ７７ － ７８． â ［ Ｍ］ ． ç è： ìíî， ïðå， ñ ò． å é š â  ê ë， Ž‘­‹Œ˜ ±ì［ Ｊ］ ． íóâä， ２００８（８） ： ９３１ － ９３５．  （ -f  ）                                       
 
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１ ，  Ｖｏｌ． ２６ Ｎｏ． ６ ２  ， （１． （ ） １  １ ， ­€‚ƒ„  ，  １０００８３； ２． †‡ˆ‰ Š‹ŒŽ‘’“， ”• １１２７００） "：， 
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™:® ‘¡¢ÇŒ ： ¨¯° φｐ ｓ φｂ（ ｔ ＋ ε′） ， ≈０． ６２２ ｐ０ － φｐ ｓ Ｂ － ｐｍ （３） ÷ã：ｐ ｓ ———±²³´:³®，ｋＰａ； ｐ０ ———™:®，ｋＰａ；   ”š¶·。 • ­š，ｋｇ ／ ｋｇ。 ｄ ＝ ０． ６２２     Þð， ρ———­­:˜‘，ｋｇ ／ ｍ ； ｑ Ｖ ——— Á š，ｍ３ ／ ｓ； φ′ ＝ 
ƒã ç‘ó ­š¢ †‡ëì ¨¶ ·。 øù，‚ ‘ˆ‰‡°›œð，Š ½>`=~¤。 １ _­  Ãı²ÅÆÇÈÉÊËÌÍ‘Î， ςРу„ÌÍÒ—ÓÔ³´。  ­€Õ‹Ö×ØÙÚÛܨÆÝ Þ，ßàÝÞáâã䁃呶·ÝÞæç ñ—   Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｉｎｔａｋｅ ａｉｒｗａｙ ｗｉｔｈ ｔｗｏ ａｉｒ ｃｏｏｌｅｒｓ ｔ———µ‘， ℃ ； ｐ ｍ ———³´:³®，ｋＰａ。 ｂ、ε′、ｐ ｍ - ¦Šµ¶— １。 ‘©Œ \;³´，· } （４） ｄ ＝ Ａφｔ ＋ φＰ， （５） Ａ ＝ ０． ６２２ ×\­€ ， Ⅰ ¾{µŽ×， Ⅱ× \ ¾{µ¾×。 ò £¤{[­€ Ｐ ＝ Ａε′， ¸÷（３） Š¶\ ｂ ， ｐ０ － ｐ ｍ ， çûÁ 安全科学与工程·281· µ６ ¶ ¸，¹：º»œ · １ Ｔａｂｌｅ １ ｔ／ ℃ ｔ２ ———• ２ –ž›，℃ ； ｂ、ε′、ｐ ｍ  Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｔａｂｌｅ ｏｆ ｂ、ε′、ｐ ｍ ｂ Ｄ２ ———• ２ ˜™，ｍ。 ｐ ｍ ／ ｋＰａ ε′   １ ～ １０ ６１． ９７８ ９． ３２４ １ ０１６． １２ ７３４． １６ １１ ～ １７ ５０． ２７４ １９． ９７９ １ ４５９． ０１ １ ０５３． ３６ １８ ～ ２３ １４４． ３０５ － ３． ７７０ ２ １０８． ０５ １ ５２２． ０８ ２４ ～ ２９ １９７． ８３８ － ８． ９８８ ３ ０２８． ４１ ２ １８７． ８５ ３０ ～ ３５ ２６８． ３２８ － １４． ２８８ ４ ２８１． ２７ ３ １０５． ５５ ３６ ～ ４５ ３９３． ０１５ － ２２． ９５８ ６ ４９７． ０５ ４ ６９２． ２４ （２） （５） ，， ｄｄ ＝ Ａ（ φ１ ＋ φ′ｘ） ｄｔ ＋ φ′（ Ａｔ ＋ Ｐ） ｄｘ。 （６） •—‚Ž ˜‘„™： ｑ ｍｆ ｄＨ ｆ ＋ （ Ｈ ｆ － Ｈ１ ） ｄｑ ｍ１ ＋ （ Ｈ ｆ － Ｈ２ ） ｄｑ ｍ２ ＝ － （ ｔ ｆ － ｔ１ ） ｋ１ πＤ１ ｄｘ － （ ｔ ｆ － ｔ２ ） ｋ２ πＤ２ ｄｘ ＋ ｑ ｍｆ ｇｓｉｎ θｄｘ ＋ （ ｔ ｇｕ － ｔ ｆ ） ｋ τ Ｌｄｘ，  Ｈ ＝ ｃ ｐ ｔ ＋ （ ｒ ＋ ｃ ｐｓ ｔ） ｄ，  ： ｃ ｐ ———    ｋＪ ／ （ ｋｇ·Ｋ） ； ｒ——— ｃ ｐｓ ——— ，  ›“，Ｗ ／ （ ｍ ·Ｋ） ； ｔ ｇｕ ———œ¥ž，℃ 。 ( ｋ πＤ ＋ ｃ １ρ＋ｑ ｄ ) （ ｔ － ｔ ） ｄｘ ＋ ( ｋ πＤ ＋ ｃ １ρ＋ｑ ｄ ) （ ｔ － ｔ ） ｄｘ ＋   ２ ５０１ ｋＪ ／ ｋｇ； ，ｋＪ ／ （ ｋｇ·Ｋ） 。 ２ ２ ｐ ｒ（ φ ｆ Ｐ － ｄ２ ） φｆ ­ Ｅ ３ ＝ ｋ ２ π Ｄ２ ＋ ｃ ｐ  ｘ ­， € ，‚ƒ†„  ｘ ­ †ˆ。 ‚‚ƒ„ †‡ ：ｑ ｍ１ ———• １ –‚ ｋ１ ———• １ –—’ ｇ———š‡”•›，ｍ ／ ｓ ； ２ ，ｋｇ ／ ｓ； （９） ２ ｆ ２ ｆ ρｑ Ｖ１ － １ ＋ ｄ１ ρｑ Ｖ２ ｄｘ － （ ｑ ｍｆ φ ｆ′＋ １ ＋ ｄ２ （１２） ρｑ Ｖ１ ， １ ＋ ｄ１ ρｑ Ｖ２ ， １ ＋ ｄ２ Ｅ６ ＝ （ ｑ ｍｆ φ′ｆ ＋ φ ｆ ρｑ Ｖ２ ）， １ ＋ ｄ２ ρｑ Ｖ１ － １ ＋ ｄ１ ρｑ Ｖ１ ρｑ Ｖ２ ＋ φｆ ） ｒＡ， １ ＋ ｄ１ １ ＋ ｄ２ ¢（１２）  Ｅ１ ｄｔ ｆ ＝ Ｅ２ （ ｔ１ － ｔ ｆ ） ＋ Ｅ３ （ ｔ２ － ｔ ｆ ） ＋ （ ｔ ｇｕ － ｔ ｆ ） Ｅ４ ＋ Ｅ５ － Ｅ６ ｔ ｆ 。 Ｄ１ ———• １ ˜™，ｍ。 • ２ –‚Ž ˜‘„™： ｑ ｍ２ ｃ ｐ ｄｔ２ ＝ （ ｔ ｆ － ｔ２ ） ｋ２ πＤ２ ｄｘ － ｑ ｍ２ ｇｓｉｎ θｄｘ， ·282·安全科学与工程 ２ ｒ（ φ ｆ Ｐ － ｄ２ ） “，Ｗ ／ （ ｍ ·Ｋ） ； ｔ１ ———• １ –ž›，℃ ； ｋ２ ———• ２ –—’ Ｖ２ １ Ｅ５ ＝ － ｑ ｍｆ ｇｓｉｎ θ － ｑ ｍｆ φ′ｆ ｒＰ － ｒ（ φ ｆ Ｐ － ｄ１ ） θ———œ–—，（ °） ； ｔ ｆ ———‚ž›，℃ ； ：ｑ ｍ２ ———• ２ –‚ Ｅ４ ＝ ｋ τ Ｌ， ˜‘„™。 ‚ １ ρｑ Ｖ１ ρｑ Ｖ２ ＋ φｆ ） ｒＡｔ ｆ ｄｘ。 １ ＋ ｄ１ １ ＋ ｄ２ Ｅ ２ ＝ ｋ １ π Ｄ１ ＋ ｃ ｐ  Ｖ１ §，¡ ｑ ｍｆ （ ｃ ｐ ＋ ｒＡφ ｆ ） ， Ｅ１ ＝ ｄｘ （８） ｑ ｍ１ ｃ ｐ ｄｔ１ ＝ （ ｔ ｆ － ｔ１ ） ｋ１ πＤ１ ｄｘ － ｑ ｍ１ ｇｓｉｎ θｄｘ，  ｐ  
，
， ‹Œ“”Œ•–、—‚Ž • １ –‚Ž ˜‘„™：  １ ｑ ｍｆ φ′ｆ ｒＰ － ｒ（ φ ｆ Ｐ － ｄ１ ） ‡ ‰Ⅰ—ⅡŠ‹Œ， Ž†ˆ‰ ｄｘ ‘’‡Š， €„ １ （ ｔ ｇｕ － ｔ ｆ ） ｋ τ Ｌｄｘ ＋ （ － ｑ ｍｆ ｇｓｉｎ θ － ｒ  ｃｐ   ｃ ｐｓ ，  ， １ ２ ２  （１） ～ （８） （１１） ，ž¦Ÿ ｑ ｍｆ （ ｃ ｐ ＋ ｒＡ（ φ１ ＋ φ′ｘ） ） ｄｔ ｆ ＝  １． ００５ （７）
： ｄＨ ＝ ｃ ｐ ｄｔ ＋ ｒｄｄ。 ‚ ，ｋｇ ／ ｓ； Ｈ ｆ ———•—，ｋＪ ／ ｋｇ； ｋ τ ———¤š （７） ， （１１） ：ｑ ｍｆ ———•—‚ Ｌ———Ÿ¡¢£，ｍ；  Ｈ  １ ｋｇ  ， １ ｋｇ  ｄ ｋｇ  ， ６０３ ­
«¼ ‚ ，ｋｇ ／ ｓ； （１０） “，Ｗ ／ （ ｍ ·Ｋ） ； ２ （１３）  ［８］ £¨©¤ª ２  ‡«¬®
 ­ž¯°“±²¥ˆ³´¦。 Ⅰ—Ⅱ ６０４ Á Â Ã Ä  （ ｎ － １） ，   Δｘ ＝ ｌ ／ （ ｎ － １） ，   ２ 。 Å Æ È ２６ É Ç ２ ŒŽ，℃ ； ：ｔ ａｃ１ 、ｔ ａｃ２ ———‰Š‹ １ ｔ ｒｗ ———‰Š‹ŒŽ，℃ 。 （１６） ～ （１９） 
“”•– š›‚，­€ƒ„œžŸ
                             ２    †     Ｆｉｇ． ２   ３    ¢‡£，ˆ‰¤Ž‰Š，Š‹  Ｎｏｄｅ ｎｕｍｂｅｒ ŠŽ¥Ž¦Œ §，ŽŽ§‘€ ’¨“žŸ： ，  ，（１３）   （ ｔ ｇｕ － ｔ ｆ ） Ｅ４ ＋ Ｅ５ － Ｅ６ ｔ ｆ ， ｒ（ Ａφ１ ｔ１ ＋ φ１ Ｐ） ） ＋ ｑ ｍ２ （ ｃ ｐ２ ｔ２ ＋ ｒ（ Ａφ２ ｔ２ ＋ ( ) ｔ ＋ｔ ｔ ＋ｔ ＋ Ｅ ( － ２ ２ ) ｔ ＋ｔ ｔ ＋ｔ 。 Ｅ ＋ Ｅ － Ｅ ｔ － ( ２ ) ２ ｇｕ ｋ －４ ｋ －１ ｋ ｋ －３ φ２ Ｐ）） ／ ｑ ｍ１ ＋ ｑ ｍ２ ＋ ｑ ｍｆ － ｒφ３ Ｐ］ ／ （ｃｐ３ ＋ ｒＡφ３ ）。 （２０） （１４） （１４） 
，   ｔ ＋ｔ ｔ ＋ｔ Ｅ１ （ ｔ ｋ － ｔ ｋ － ３ ） ＝ Ｅ２ ｋ － ５ ｋ － ２ － ｋ ｋ － ３ ＋ ２ ２ ｋ ｋ －３ ４ ５ ６ ｋ ŒŽ ｔ３ ＝ ［ ｑ ｍｆ （ ｃ ｐｆ ｔ ｆ ＋ ｒ（ Ａφ ｆ ｔ ｆ ＋ φ ｆ Ｐ） ） ＋ ｑ ｍ１ （ ｃ ｐ１ ｔ１ ＋  Ｅ １ Δｔ ｆ ＝ Ｅ ２ （ ｔ １ － ｔ ｆ ） ＋ Ｅ ３ （ ｔ ２ － ｔ ｆ ） ＋ ３ ¡ •。      ” Ｆ１ ＝ ｑ ｍｆ （ ｃ ｐｆ ｔ ｆ ＋ ｒ（ Ａφ ｆ ｔ ｆ ＋ φ ｆ Ｐ） ） ， Ｆ２ ＝ ｑ ｍ１ （ ｃ ｐ１ ｔ１ ＋ ｒ（ Ａφ１ ｔ１ ＋ φ１ Ｐ） ） ， Ｆ３ ＝ ｑ ｍ２ （ ｃ ｐ２ ｔ２ ＋ ｒ（ Ａφ２ ｔ２ ＋ φ２ Ｐ） ） ， Ｆ４ ＝ ｒφ３ Ｐ， Ｆ５ ＝ ｃ ｐ３ ＋ ｒＡφ３ ， ｋ －３ （２０） ， • Ｆ１ ＋ Ｆ２ ＋ Ｆ３ ｔ３ ＝ － Ｆ４ ／ Ｆ５ 。 ｑ ｍ１ ＋ ｑ ｍ２ ＋ ｑ ｍｆ （２１） Ｅ２ ｔ ｋ － ２ － Ｅ３ ｔ ｋ － １ ＋ （２Ｅ１ ＋ Ｅ２ ＋ Ｅ３ ＋ Ｅ４ ＋ Ｅ６ ）ｔ ｋ ＝ ¦©–ª，（２１） ­Ž 。 «¬ （１５）    － Ｅ２ ｔ ｋ － ５ － Ｅ３ ｔ ｋ － ４ ＋ （ － ２Ｅ１ ＋ Ｅ２ ＋ Ｅ３ ＋ Ｅ４ ＋ Ｅ６ ）ｔ ｋ － ３ － ２ｔ ｇｕ Ｅ４ ＋ ２Ｅ５ ，ｋ ＝ ６，９，…，３ｎ。 （１６） ，（９） 、（１０）  ，­
，€  ｋ １ π Ｄ１ ｋ１ πＤ１ ｑ ｍ１ ｃ ｐ － ） ｔｉ － ３ － ｔ ＋ ２ ２ ｉ －１ Δｘ （ ｋ２ πＤ２ ｑ ｍ２ ｃ ｐ ｋ ２ π Ｄ２ － ） ｔｊ － ３ － ｔ ＋ ２ ２ ｊ －２ Δｘ （ （１７） ｔ２ ＝ ｔ ａｃ２ ， ｔ３ ＝ ｔ ｒｗ ， }  
€’。 ‚›¯ ２３０２Ｓ °±«¬“”« Ÿœž，²Ÿ¡ ³ ‡ˆŠ‹‘。 Š´‰Š µŽ １４ ℃ １５ ℃ ， ３ ‰Š‹ ¢£ ４００ ｍ ／ ｍｉｎ， ‹Œ （１８） Ⅰ—Ⅱ‚
ƒ„， †‡ˆ： ｔ１ ＝ ｔ ａｃ１ ， ) ＭＡＴＬＡＢ šˆ“”˜、 ™Ž ｋ ２ π Ｄ２ ｑ ｍ２ ｃ ｐ ｋ２ πＤ２ ＋ ） ｔｊ － ｔ ＝ ２ ２ ｊ ＋１ Δｘ ｑ ｍ２ ｇｓｉｎ θ，ｊ ＝ ５，８，…，３ｎ － １。 ４ ( —‰Š‹•–¦®«¬ ２００ ｍ  “ ” ， € —   ˜  « ¬    。 ™  ｋ １ π Ｄ１ ｑ ｍ１ ｃ ｐ ｋ１ πＤ１ ＋ ） ｔｉ － ｔ ＝ ２ ２ ｉ ＋２ Δｘ ｑ ｍ１ ｇｓｉｎ θ，ｉ ＝ ４，７，…，３ｎ － ２， （ š ‘’­€，  —‰Š‹˜、 ™‘’  （ š ¤¥ ５％ ，¦§ １ ０００ ｍｍ，‰Š‹ Ž ２６ ℃ 。 ¨©¶£， ¡ Ž·ª„， ３ 。 ¸ ３ ‚«Œ， ¬°±«¬“”• ‰Š‹Ž
Š¹º»， ¦«¬ ³¤¼´º½®。 ’¾，˜、™ – （１９） Ž¦«¬     Ž § €    ¯ ° º ¿， À ¡ ２３． ３ ℃ ±²。 安全科学与工程·283· Ö６ Ì ¸ –”žŸ。  ¥¦‹§    ［１］      
¨． ©ª•–«¬”®¯°±［ Ｍ］ ．  ²³©´Ÿ¤µ­€， ２０１３： １ － １０． ： †， ¹． º”‡ˆ¬”®¯［ Ｊ］ ． ［２］ ‚ ［３］ ½¾¿， ‡‰Š， ‹ŒŽ． ¶”©ª ƒ， ¶·„， ¸ ©»¼， ２０１６， ４７（８） ： ８１ － ８５． IJDEFGH_A`abcAdVefg Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｖａｒｉａｔｉｏｎ ｏｆ ａｉｒ ｆｌｏｗ ｉｎｓｉｄｅ ａｎｄ ｏｕｔｓｉｄｅ ａｉｒ ｄｕｃｔ ｗｉｔｈ ｔｗｏ ａｉｒ ｃｏｏｌｅｒｓ ａｎｄ ｉｓｏｍｅｔｒｉｃ ｄｕｃｔ   ［４］ ［５］  （１）  ， ­。 Nh+.：  ５ £¤      '３ ¡¢     Ｆｉｇ． ３ ６０５ ·，¹：›×Ø ［６］ †‡， ˆ‰Š ‹†Œ， ˆ ＭＡＴ ＬＡＢ Ž‘  †‡’“
。 Á Â， ÃÄ ， ‘’Ž， ¹． Å“¬”Æǐ° ±［ Ｊ］ ． ”¤È， ２００２， ２７（５） ： ４９９ － ５０２． ÃÄ ， Վ， ³–． ɬ”Ő”•– ÃÄ ， —˜†， Á™， ¹． ËÌÍÎÏДžÑ‰Š Ê€¡¢［ Ｊ］ ． ”¤È， １９９８， ２３（６） ： ６１１ － ６１５． Òӌ ［ Ｊ］ ． ”¤È， ２０１５， ４０（７） ： １５４１ － １５４９． ［７］ ÃÄ ， —˜†， Á™， ¹． ÔÕ
‰ŠÒӌ ［８］ ＲＯＹ Ｔ Ｒ， ＳＩＮＧＨ Ｂ． Ｃｏｍｐｕｔｅｒ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｒａｎｓｉｅｎｔ ｃｌｉｍａｔｉｃ 、 
。 （２） ­€‚ƒ„ € ‰À›œ‚［ Ｊ］ ． ²³©´， ２０１０， １９（３） ： １１０ － １１５． ［ Ｊ］ ． š›‡®¯Ÿ¤¤È， ２０１５， ３４（８） ： ８９８ － ９０４． ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｉｎ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ａｉｒｗａｙｓ［ Ｊ］ ． Ｍｉｎｉｎｇ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈ ｎｏｌｏｇｙ， １９９１， １３（３） ： ３９５ － ４０２． （３） ”•– †Œ。 —˜™š“›œ• ·284·安全科学与工程 （ -i  jk ）  ２９  ２  Ｖｏｌ． ２９ Ｎｏ． ２          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１９  ０３   １  ，  １  ， （１．   Ｍａｒ． ２０１９ 
１  ， １，２  ，  １，３  ， ４１１２０１； ２． €ƒ ­€‚ƒ，  „ １  ­€‚ƒ，  †‡ ４２１００２； ３． ƒ ˆ‰€‚ƒ，  Š‹ ４２５１９９） ! " ：  
，  ­ €‚ ƒ ，„ †‡ˆ‰Š‹
ŒŽ‘’“”，• Ｆｌｕｅｎｔ –—˜， ™ š’“” ›，œžŸ¡–¢£¤’“”¥“¦§¨
© 。 ¥ª«¬： „®’“”¯ °ª¬ ±， ²³§¨´µ，¶³§¨· ，¸§¨¢¹º»¼½¾，¿µ ６３． ９１％ ；À¹Á’“”，Š’“”½°ªÃÄ， ÅÃÆÇ， ÈÉÊÂËÌ
½¾，  ¸§¨Í½¾。 ÎÏÐ  ÑҁÓԃÇ
ÕÖג。 #$%： ；  ； ’“”；  ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１９． ０２． ００６ &'()*：ＴＵ８３４． ４ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１９）０２－ ０１５０－ ０６ +./01：Ａ Ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ａｎｄ ｄｒａｇ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｃｏｎｆｌｕｅｎｃｅ ｔｈｒｅｅｗａｙ ｇｕｉｄｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ ｉｎ ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ Ｗａｎｇ Ｈａｉｑｉａｏ１ ， Ｗｕ Ｚｈｉｒｏｎｇ１ ， Ｃｈｅｎ Ｓｈｉｑｉａｎｇ１ ， Ｈｕａｎｇ Ｊｕｎｘｉｎ１，２ ， Ｇｕｏ Ｈｕａ１，３ ， Ｓｏｎｇ Ｗｅｎｈａｎ１ （１． Ｒｅｓｏｕｒｃｅ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ＆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｓｃｈｏｏｌ， Ｈｕｎａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｘｉａｎｇｔａｎ ４１１２０１， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｓａｆｅｔｙ ＆ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｓｃｈｏｏｌ， Ｈｕｎａｎ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈｅｎｇｙａｎｇ ４２１００２， Ｃｈｉｎａ； ３． Ｃｉｖｉｌ ＆ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｓｃｈｏｏｌ， Ｈｕｎａｎ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｙｏｎｇｚｈｏｕ ４２５１９９， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｓ ａｎ ａｔｔｅｍｐｔ ｔｏ ｒｅｄｕｃｅ ｔｈｅ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｎｆｌｕｅｎｃｅ ｔｈｒｅｅｗａｙ ｓｅｃｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｐｒｏｃｅｓｓ ｃｏｎｓｉｓｔｓ ｏｆ ｓｅｌｅｃｔｉｎｇ ａ ｃｏｎｆｌｕｅｎｃｅ ｔｈｒｅｅｗａｙ ｓｅｃｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｖｅｎｔｉｌａ ｔｉｏｎ ａｎｄ ｄｕｓｔ ｒｅｍｏｖａｌ ｓｙｓｔｅｍ ｏｆ ｔｈｅ ｗｅｌｄｉｎｇ ｗｏｒｋｓｈｏｐ， ｄｅｓｉｇｎｉｎｇ ｆｏｕｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｈａｐｅ ｇｕｉｄｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ ｔｈａｔ ａｒｅ ｉｎｓｔａｌｌｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｃｏｎｆｌｕｅｎｃｅ ａｒｅａ； ｐｅｒｆｏｒｍｉｎｇ ｔｈｅ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｆｌｏｗ ｆｉｅｌｄ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｎ ｆｌｕｅｎｃｅ ｔｈｒｅｅｗａｙ ｓｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｔｈｅ ｇｕｉｄｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ ｏｎ ｔｈｅ Ｆｌｕｅｎｔ ｐｌａｔｆｏｒｍ； ａｎｄ ｔｈｅｒｅｂｙ ｉｄｅｎｔｉｆｙｉｎｇ ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｌｏｓｓ ｏｆ ｇｕｉｄｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ ｂｙ ｗａｙｓ ｏｆ ｗｅｉｇｈｔｅｄ ａｖｅｒａｇｅ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｓｅｔｔｉｎｇ ｔｈｅ ｄｉｖｅｒｓｉｏｎ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ ｃｏｕｌｄ ｐｒｏｖｉｄｅ ａｎ ｏｂｖｉｏｕｓ ｄｒａｇ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔ， ｒｅｓｕｌｔｉｎｇ ｉｎ ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｔｈｅ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｌｏｓｓ ｏｆ ｍａｉｎ ｂｒａｎｃｈ ｐｉｐｅ ｏｆ ｔｈｒｅｅｗａｙ ｐｉｐｅ ｓｅｃｔｉｏｎ， ａ ｄｅｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｔｈｅ ｒｅ ｓｉｓｔａｎｃｅ ｌｏｓｓ ｏｆ ｓｉｄｅ ｂｒａｎｃｈ ｐｉｐｅ， ａｎｄ ａ ｌｏｗｅｒ ｔｏｔａｌ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｌｏｓｓ ｔｈａｎ ｂｅｆｏｒｅ ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ， ｗｉｔｈ ａ ｍａｘｉ ｍｕｍ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ６３． ９１％ ； ｃｏｍｐａｒｅｄ ｗｉｔｈ ｓｔｒａｉｇｈｔ ｇｕｉｄｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ， ａｒｃ ｇｕｉｄｅ ｍｅｍｂｅｒ ｂｏａｓｔｓ ａ ｂｅｔｔｅｒ ｄｒａｇ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔ， ａｎｄ ａ ｍｏｒｅ ｓｔａｂｌｅ ｆｌｏｗ ｓｔａｔｅ， ｔｏｇｅｔｈｅｒ ｗｉｔｈ ａ ｄｅｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｔｏｔａｌ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｌｏｓｓ ｏｆ ｔｈｒｅｅｗａｙ ｓｅｃｔｉｏｎ ｄｅｐｅｎｄｉｎｇ ｏｎ ｔｈｅ ｄｅｃｒｅａｓｅ ｏｆ ａｒｃ ｒａｄｉｕｓ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｃｏｕｌｄ ｐｒｏｖｉｄｅ ｓｏｍｅ ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ｒｅｆ ｅｒｅｎｃｅｓ ｆｏｒ ｒｅｄｕｃｉｎｇ ｌｏｃａｌ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ｃｏｎｆｌｕｅｎｃｅ ｔｈｒｅｅｗａｙ ｓｅｃｔｉｏｎ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ； ｃｏｎｆｌｕｅｎｃｅ ｔｈｒｅｅｗａｙ； ｇｕｉｄｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ； ｄｒａｙ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ 2345： ２０１８ － １１ － ３０ 6789： ŒŽ‘’“”•–（５１７７４１３４） ；—‘’“”•–（２０１８ＪＪ４０２８） :;<=>?： ˜™š（１９６２ － ） ，›，œ—žŸ¡，¢£，¤¥，¤¥¦ ｍａｉｌ：ｈｑｗａｎｇ１９６２＠ １２６． ｃｏｍ。 §，¨©ª«：¬®、¯°±、²³´µ¶·，Ｅ 安全科学与工程·285· ó２ ` ０  @?>， １５１ ：‚íîÀԄ}ß Íœž，¹（１） Ñ， ‹Œ„ Ÿ ÀÅÆÄ、ÃďÁÂàÊ；ફ¬®‹Œ  ŸÀàÊ， ×¹¯°。 „ ，    。  
 、 †‡。 „ † †‡， Ž‘ ­€‚ƒ„ ‡ˆ‰Š„ †‡‹Œ„ ’“”’， ’„ 。 —”˜™š› –„  ３０％ ～ ５０％  ˜、œžŸ¡¢£ ¤¥¦‹Œ ［１ － ２］ †‡• §¨©—”ª«，ª«¬® ¯°±、¯°² ³´Ÿ¯°µ¶·，„ †‡¸¹º»¼½，¾¿ Ｆｉ ＝ ξｉ †‡ÀÁÂ、ÃÄ、ÅÆÄ Ç ［３ － ４］ 。 ‹Œ„ ŸËÌÍÎÏÁ ÈÉÊ Â、ÃÄÀÅÆÄЬÑÒ，ÓԄÕÖ×ØË ÙÚۏÅÆÄ， Ü×ØÝÞ ßàá，ʑ ²â‚ª«ãà ［５ － ６］ 。 µŠœåæ­， ²³çè、 ²³é、 ä¦ ÇÈëì·， Ó’„ íî ×Øï¯ðñ，­ ò×Å：óôËÙÚ ’êâ ÛÁÅÆÄ×¹Ôõ„ ¯Öàöœ­； óËÚÛÂÀÅÆįÖàöÔõ÷ ÖÃøÉëì，ùÖƇæ ú· û ０ ～ ６ ü±ý¥ ［７ － １１］ 。 þ™َĪ«  Ÿ÷³ ２ ρｖ ｉ ，ｉ ＝ １，２， ２ （１） ，ｋｇ ／ ｍ３ ； ¹：ρ——— ｖ ｉ ——— ，ｍ ／ ｓ； Ｆ ｉ ———‹Œ„ ξ ｉ ———„ ，Ｐａ； Ÿ。 „ „ „ ¯° †‡Ëë †‡ëì；„ † ì，„ ô±ý¥， Á ^
。 ‡æ １． ２  _‘ „ †‡ð，   ²â‚Ž§¨í ’，ŽÄˆ²â‚ÿù„ †‡。 ‚ â²â{ ２ Ñ，­€ １ ‚ ⃀‚­€ ２ „°， ƒ€À‚­€ １ € ，­€ １、２ É †‡ˆÉ ；‚ â²âˉŠ‹Éøëì ÿ·，Œ²  É Ž‘ß׊’ˆ“ÅÅÆ Ａ１ 、Ａ２ 。 ，ÌÍ ²â‚ÿù~} ß，|{[\ Éøëì，§ ô]«Ôõ„ １ １． １ †‡×¹。   { １ Ë ，、 、Œˆ¿。 ２ Ｆｉｇ． ２  Ｇｕｉｄｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ ｓｅｔ ”•–—ð¢˜， Ž§¨Ÿ¡ ¢£ª«，ˆ²â‚ÿùŒ ~„ }ß，œ™µŠ²³À ›š›Í。 ２ Ｆｉｇ． １ １  Ｃｏｎｆｌｕｅｎｃｅ ｔｈｒｅｅｗａｙ ｓｅｃｔｉｏｎ  ２． １ ２． １． １  ²³œž， ¬ １ Ë › Ÿ¡¢ £÷ô， ²³´Ÿ¤¬ １，   ›Í Ó‹Œ„ ·286·安全科学与工程 ³¹， ÝÌ １５２ Ç È É Ê  ４００ ｍｍ， ４． １７°， ３０°。 ， ，  ３  ，  １ Ｔａｂｌｅ １  Ｒ  。 Ë ª Ì Ì Î ２９ Ï Í Š€£，š›œž‰„ ２９８ Ÿ¡¢。 ƒ   ２  € ¦‘、¦‘§ ８ † ２． １． ２ Ｄｅｓｉｇｎ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｃｏｎｆｌｕｅｎｃｅ ｔｈｒｅｅｗａｙ ｓｅｃｔｉｏｎ  Ｑ ／ ｍ３ ·ｈ － １ Ｄ ／ ｍｍ ｖ ／ ｍ·ｓ － １  ２ ５９２ ２６０ １３． ５６  １ ２９６ １７０ １５． ８６  ３ ８８８ ３２０ ”¦‘。  ， ¤¥¨©  ¤¥ ２ † ， £ƒ © ｚ « ªŒ¦ §¨，’ ¬’©，•®ª¯ ９． ８ ｍ ／ ｓ ，°‚‘Œ ２ ±²‚‘”€’“。 ³®”«‹´µ¶·¬ ¸®¦‘，¸®ˆ‰®¸®，¹º» ¼· ž½®¸®º， ®ˆ‰¯¹ ，°š£¾。 º» ［１２ － １４］ Á“ ： ¿Àƒ Ｉ ＝ ０． １６ × Ｒｅ － １ ／ ８ ， （２） Ｒｅ ＝ νＤ ／ ｖ ， （３） “：ｖ———‡®，ｍ ／ ｓ； Ｄ———‡· ÂÊ·  ν———ĨÅ，¥ １． ４８ × １０ ２． １． ３ －６ ，ｍ； ｍ２ ／ ｓ。  Æǒ± ‹†Œ Ｓｉｍｐｌｅ ’²， Œ³Œ ´ È É ‡ „ “ ˜ ™ Æ Ç ” €， Ê Ë ‡     １０ － ４ ，±²Ì͵±¶ ½ ，ƒ Ｆｉｇ． ３ ３ ε º ２． ２  Ｆｏｕｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｈａｐｅ ｇｕｉｄｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ  ４
 Ｒ ＝ １００ ｍｍ   €，  ­ ，   
 １∶ １ ‚ ƒ ­ „€ ‰„ Š  。 ；  ， ４ †  １０ †  ， ， ‡‚ƒ １． ５ ｍｍ。 ˆ ‹†‡， ŒŽ ˆ‰Š‹Œ Ž­‘Ž‰„’“‘”， Œˆ‰Š’ “Š，•Œ–— ２Ｄ ” – ；Œ ºÎÇϞ ¸ １ ５００ ¸。 ¤Ð·Ñ¡¹ Ò、ӝ  º¨· ¯¹¨、ºÔ¨ ［１２ － １４］ Ｒｅａｌｉｚａｂｌｅ － 。  »— ¦，¡Œ  Ø— £ ԛ ¼Õ‰„‘”、¼ˆ‰½ Ž¾¿’±，Œ‚”Ö±² § ­­‡ ­ÀÁ‡× ¦Ÿ。  ®ÂßĪ， Ù”€ Œš›Úª。 ２． ２． １  £ÙÛÜ ｚ ＝ ０ ¦‘š›Úª  ｘ ＝ ０ ¦‘， ±² ­ÀÁ‡ £ ”« Ý  ５ 。 £   à  Å Ž Æ    Ô  Ž Þ ‰„˜™š›• €˜™œ‰„‘”，ž‰„ —˜Ÿ，¡ ０． ２０ ～ ０． ２５ ™¢， ‰„ ４ Ｆｉｇ． ４  Ｐｈｙｓｉｃａｌ ｍｏｄｅｌ Ｆｉｇ． ５ ５
 Ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｓｔａｎｄａｒｄ ｃｏｎｆｌｕｅｎｃｅ ｔｈｒｅｅｗａｙ ｓｅｃｔｉｏｎ 安全科学与工程·287· ¯２ ° ，  ，   。  ，   ，  ｚ  “ ” ，ｘ  “  ” ，    １５３ ±²³，´：ªµ¶’
·ƒ‘Ž¸›     。 ６， ­
  ­€‚ƒ，„‚ ， 

 „       £ “，    ­€¢£      ，         Ÿ ¡ ¤¤ Ž  ˜  Ž  。 ƒ ’  ‘  ８ ¥ ¥ ­  ， ˜Ž  ¤  ¦ ¦ § „   §     ­ €Œ  †  ， ¥ ¨      Š ‚   © ， ­€ ª  Ÿ  „        ‡ ¨  。 ¤Ž  Ž   ， « §  ©      Ž ， Š ‚    Ÿ  „        ¡£“¦¦ 。  ‚，„­€ “ ­€ ” † ‡ˆ‰ ，Š‚ ，   ‹Œ； Ž  ‘  ， ‹ Œ  ０ ～ － ４０ Ｐａ。 ƒ ’      ｘ ＝ ０„ ­， “  ” ‚ ­€‚ƒ， ６ｄ ‚ƒ ；  ­†
、Ｒ ＝ １００ ｍｍ ‡
，    ；Ｒ ＝ １６０ ｍｍ、Ｒ ＝ １３０ ｍｍ ˆ ‰Š‹、。 Ｆｉｇ． ７ Ｆｉｇ． ８ Ｆｉｇ． ６ ２． ２． ２ ６  Ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｈａｐｅ ｇｕｉｄｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ  ‘”ƒ’•’ 
–   —  ‚ ƒ ， ‚ƒ ， ”•˜Ž Ž “— –™—š›‘Šœ’ ， ˜™ ｚ ＝ ０  ›¡¢œž ｘ ＝ ０． ３２ „ „  ７， Ž ·288·安全科学与工程   Ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｓｔａｎｄａｒｄ ｃｏｎｆｌｕｅｎｃｅ ｔｈｒｅｅｗａｙ ｓｅｃｔｉｏｎ ８   Ｓｔｒｅａｍｌｉｎｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｓｔａｎｄａｒｄ ｃｏｎｆｌｕｅｎｃｅ ｔｈｒｅｅｗａｙ ｓｅｃｔｉｏｎ ‰Ž  ９， ‰£ “，ªŽ  ，„ ¬  Ž ， ­€ ® ¯°，Ž  Š‹， ±² ９ｂ、ｃ  Œ“Ž ７ žŸš  «³；©Š‚ ­€‚ƒ， ¤Ž´ ˜Ž´，  Ｘ „ Ž ， †‰¤Ž­€‚ƒ， ˜ŽŽ´ ‚ƒ 。  １０ ¥¥­，„†‘ µ，¶¨¬；®
¨ 。 ’Ž · ¡£“， ­€¨¬， ¨‡Ž ， Š  。 １５４ ¼ ½ ¾ ¿ À ‚ Á Á ˜ ２９ à   。 ­ ９    ， € ‚ƒ  †， ‡ˆ  ， †。  １０ｂ ～ ｄ „ „ƒ ‰ ， ƒ
 、Š， ­ ９  “  ”  ­
， €‹ŒŽ ‚‰ ƒ„ 。  ２． ２． ３  ‘†‡’ˆ‰“‘†” –，Ｆｌｕｅｎｔ ‘†’—： ∫ ”•Š‹ŒŽ‘‰ ｎ １ １ ｐｄＡ ＝ ∑ ｐ ｉ ＝ ｜ Ａ ｉ ｜ ， Ａ Ａ ｉ ＝１ — Ｆｉｇ． ９ ９  Ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｈａｐｅ ｇｕｉｄｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ （４） ：Ａ———“””•； ｐ ｉ ———˜ ｉ ™š” ‰“›； Ａ ｉ ———˜ ｉ ™š” ”•›。 ， ’ž’ˆ¡† œ–’ž‘† •–Ÿ  ６ ¢‰–‰££Ž—ƒ„ ，˜‰“‘†”™š† ８ ¢‰–¤­Ÿ 。 ›œ，žŒ¥ƒ，‡’ˆ‰“‘†” Ÿ‰ 
¦，Ž¡ １ Ｐａ ¡， ˜™š‘‰
–§¨© •–Ÿª‘« ２，  、 ‰¬®¤ ２ ¢–“”‘‰† ８ ¢ “¢。 ‘† ‰“”‘‰ ¯–；°‰¬± 、‰¬ £²；‰¬¤¤¥­°‰¬¦‡ ‘†’ˆ°‰¬­°‰¬–， ³« §。 ´µ’ž’ˆ‰¬
。 Ｔａｂｌｅ ２ ２  Ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｄｒｏｐ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌｓ Δｐ ／ Ｐａ η／ ％ ‘†’ˆ Ｆｉｇ． １０  １０  Ｓｔｒｅａｍｌｉｎｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｈａｐｅ ｇｕｉｄｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ   “     ” ，         １０。   ， 
，  ，  ，  ¨  † ­ １． ４３ ３１． ７４ ３３． １７ ０ ¨ ２２． ４１ － ０． １３ ２２． ２８ ３２． ８３ Ｒ ＝１６０ ｍｍ  １７． ７３ ０． ０８ １７． ８１ ４６． ３１ Ｒ ＝１３０ ｍｍ  １３． ６９ ２． ６４ １６． ３３ ５０． ７７ Ｒ ＝ １００ ｍｍ  ２１． ０１ － ９． ０４ １１． ９７ ６３． ９１ ，ŒŽƒ， Ｒ ＝ １ ６００ « ２  ’ˆ±©， ‰“ž‚¶ １９． ５８ Ｐａ， ‰“ ４０． ７８ Ｐａ， ‰“–  ‰“žŠ–·‚， ‘†’ˆŽª­¸Š «；°‰¬¬¤ ¹ ©“ ， º
»•¨·¬， °©“    安全科学与工程·289· Ø２ Ù ËÆÌ，¸：’ ªÐ‘’‰Š—˜‹ ，  ６３． ９１％ 。 ， 、   ，  ，   ： ［１］ ［２］ ›œ，   ， ，  ， ¸．  ［４］  ［５］ È， ，  ［６］ Ｕｌｒｉｅａ Ｒ，Ｆｒｅｄｒｉｋ Ｗ， Ｈａｎｓ Ｅ Ａ． Ｓｔｕｄｙ ｏｆ ｊｕｎｃｔｉｏｎｓ ｉｎ １Ｄ ＆ ３Ｄ ­，€„ †‚。 ，¤ „ž   ÅÆ， ， Ä¢， ¸．  ÀÁ«¬［ Ｊ］ ． ž ，  ， ¥¢． ‘
， ¸． Ｔ ‘’ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｆｏｒ ｓｔｅａｄｙ ａｎｄ ｕｎｓｔｅａｄｙ ｆｌｏｗ［ Ｊ］ ． Ｓａｅ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｐａｐｅｒｓ， ２０１０， ３３： ２６１ － ２６６． ［７］ Ｌｉ Ａ， Ｃｈｅｎ Ｘ， Ｃｈｅｎ Ｌ． Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｓ ｏｎ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｓｅｖ ｅｎ ｄｒａｇ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ ｉｎ ｅｌｂｏｗ ａｎｄ Ｔｊｕｎｃｔｉｏｎ ｃｌｏｓｅｃｏｕ ｐｌｅｄ ｐｉｐｅｓ ［ Ｊ ］ ． Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｓｅｒｖｉｃｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１４， ３６ （ ３ ） ： ２９５ － ３１０． ¤； ［１０］ †Ïƒ， ­©‡， ˆš‰， ¸．  ，­€‚、 ［１１］ ˃Ž． †‚§ ［１２］ 
 ， ¥ ¤  ‘ ¦   ’   。 （３） “”¨©Œ’ ŒŽª‘’ “«¬ ‰Š —˜™ˆ， ª•–¡®¯ §°、±、² ， ‡ˆ¡® ‰ ™ˆ。 ¥³´—˜µ‘’ “， ™ “”‰Š š¶， ™ˆ·€š›。 ž©ÀÁ ‹¼½«¬［ Ｊ］ ． ÉÃľ¿， ２０１２， ２８（５） ： ７３ － ７７． ［９］ £ žÀÁ«¬［ Ｊ］ ． ž Ç， ２００５， ３６（１） ： ４８ － ５０． ‹Œ。 （２） ‡ˆ‰Šž­Ÿ˜， Š¡Ž­¢   ， 
 ž¼½‘£ ¾¿， ２００５， ２４（２） ： １６ － ２０． ［８］   Ｔ ‘’ÀÁ» ©Ÿ［Ｊ］． ¡Ãľ¿， ２０１６， ３６（９）： ７５３ － ７５８． —˜™ˆ。 ‰Š —˜™ˆ‰ ‰Šš›， Šœ­‰Š­  ¼½«¬ 
 ­€‚ƒ，   ， ‹ƒ‡ˆŒŽ‘’ “”，„• – ，†‡  ¹§º»œ ［３］  （１） ‡ˆ‰Š，  ， ¸．   ，   ３ ，  ［ Ｊ］ ． ž„¾¿， ２００７， ３８（７） ： ８１２ － ８１８． œ 。   ，
 １５５ © ［１３］ Ê¢， ËÆÌ， ¦， ¸． ²Í ， ­€‚． ¨ ＦＬＵＥＮＴ ¨‘’¡ ［ Ｊ］ ． ƒ„ © À«¬ Ãɾξ¿， ２０１２（２） ： １６３ － １６７． ¹ªŠƒ‘’«¬®‹Ð Àѽ«¬［ Ｊ］ ． Œ’ҏ， ２００９， ３９（１０） ： ２３ － ２８． ¹ª”»Ó ２０００（２） ： ５ － ７． ［ Ｊ］ ． ¹Ç‹‡‘， ˒． ¡¾Ÿ［ Ｍ］ ． ԓ： ”•¾–—， ２００４． ˜Õ™． ＡＮＳＹＳ ＦＬＵＥＮＴ １６． ０ š›¾œÖž［ Ｍ］ ． ԓ： × Ÿ¡ ［１４］ ž «¬［ Ｊ］ ． §， ２０１７， ４５（８） ： １４ － １８． –—， ２０１６． ¢£¤， ¥ ¦． ＦＬＵＥＮＴ １４． ５ §¨’‚©‡¯’ ［ Ｍ］ ． ԓ： ”•¾–—， ２０１４． Š ·290·安全科学与工程 （  ）                                       
 
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 ­€ ‚ƒ„ †‡ˆ‰Š。 ‹ŒŽ‘’“”•–， Ž—˜™š›œ† žŸ¡ †。 ¢£¤˜™š›œ† ž’¥¦，§ Ｇａｍｂｉｔ „¨©ª«¬®¯°©±²。 ³´ µ¶·¸¹­º¹©»，¼ ½¾¸±²，§ Ｆｌｕｅｎｔ ª«±¿®¯À‡Á›™†、 ‡Á ›™†ÂÔ­‡Á›ÄÅÆ«ÇȁÉ“ÊË。 ÌÍÎÏҘ™š›œ† ž†ƒ Ž‘’Ѳ­“ÒÓÔÕÖ׌。 #$%：®¯； ØÙ； µ¶·¸¹； Ｆｌｕｅｎｔ； ½¾¸±² ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１６． ０５． ００２ &'()*：ＴＤ７１４． ３ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１６）０５－ ０４７５－ ０５ +./01：Ａ Ｌａｗ ｂｅｈｉｎｄ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｉｎ ｆｕｌｌ ｓｅｃｔｉｏｎ ｔｕｎｎｅｌ ｂｏｒｉｎｇ ｍａｃｈｉｎｅ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ Ｌｉｕ Ｙｏｎｇｌｉ， Ｌｉｕ Ｄｉ， Ｓｈｅｎ Ｂｉｎ （ Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｐｒｏｖｉｎｃｅ Ｃｏｌｌｅｇｅ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｓｅｅｋｓ ｔｏ ａｄｄｒｅｓｓ ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍｓ， ｓｕｃｈ ａｓ ｔｈｅ ｅｘｃｅｓｓｉｖｅ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｉｎ ｔｕｎｎｅｌｓ ａｎｄ ａ ｌａｃｋ ｏｆ ｎｅｗ ａｉｒ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅ ｂｏｌｔｉｎｇ ｍａｃｈｉｎｅ ａｎｄ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ—ｗｈｉｃｈ ａｒｉｓｅ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｗｏｒｋ ｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ ｄｕｅ ｔｏ ｔｈｅ ｕｓｅ ｏｆ ａ ｎｅｗ ｋｉｎｄ ｏｆ ｆｕｌｌ ｓｅｃｔｉｏｎ ｔｕｎｎｅｌ ｂｏｒｉｎｇ ｍａｃｈｉｎｅｓ ｉｎ Ｄａｌｉｕｔａ ｃｏａｌ ｍｉｎｅ． Ｔｈｅｓｅ ｉｓｓｕｅｓ ａｒｅ ｅｌｉｍｉｎａｔｅｄ ｂｙ ｄｅｓｉｇｎｉｎｇ ａ ｓｏｒｔ ｏｆ ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｄｅｆｉｎｅｄ ａｓ ｌｏｎｇｐｒｅｓｓｕｒｅ ａｎｄ ｓｈｏｒｔ ｐｕｍｐｉｎｇ ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅ ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｌａｙｏｕｔ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｔｈｅ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ａｉｍｅｄ ａｔ ｔｈｅ ｅｌｉｍｉｎａｔｉｏｎ ｃｏｎｓｉｓｔｓ ｏｆ ｕｓｉｎｇ Ｇａｍｂｉｔ ｐｒｅｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｓｏｆｔｗａｒｅ ｔｏ ｅｓｔａｂｌｉｓｈ ｔｈｅ ｐｈｙｓｉｃｓ ｍｏｄｅｌ ｆｏｒ ｔｈｅ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ｆｏｒ ｔｈｅ ｐｕｒｐｏｓｅ ｏｆ ｐｒｅｄｉｃｔｉｎｇ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓ ｏｆ ｌｏｎｇｓｈｏｒｔ ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ； ａｐｐｌｙｉｎｇ ｄｉｓｃｒｅｔｅ ｐｈａｓｅ ｍｏｄｅｌｓ ｏｆ ｔｈｅ ｔｈｅｏｒｙ ｏｆ ｇａｓｓｏｌｉｄ ｔｗｏｐｈａｓｅ ｆｌｏｗ ａｎｄ ｊｅｔ ａｎｄ ｕｓｉｎｇ Ｆｌｕｅｎｔ ｔｏ ｓｉｍｕｌａｔｅ ｔｈｅ ｌａｗ ｕｎｄｅｒｌｙｉｎｇ ｔｈｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｏｃｃｕｒｒｉｎｇ ｉｎ ｔｈｅ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｑｕａｎｔｉｔｙ ａｎｄ ｒａｔｉｏ ｏｆ ｐｒｅｓｓｉｎｇ ａｉｒ ｖｏｌｕｍｅ ｔｏ ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ ａｉｒ ｖｏｌｕｍｅ； ａｎｄ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｏｕｔｌｅｔ ｌｏｃａｔｉｏｎｓ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｅｓｓｉｎｇ ａｉｒ ａｎｄ ａｂｓｏｒｐ ｔｉｏｎ ａｉｒ ｖｏｌｕｍｅ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔ ｍａｙ ｐｒｏｖｉｄｅ ａ ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ ａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ ｏｆ ｆａｎ ｅ ｑｕｉｐｍｅｎｔ ｔａｉｌｏｒｅｄ ｆｏｒ ｌｏｎｇｐｒｅｓｓｕｒｅ ａｎｄ ｓｈｏｒｔｐｕｍｐｉｎｇ ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｅｘｃａｖａｔｉｎｇ ｆａｃｅ； ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｍｉｇｒａｔｉｏｎ； ｇａｓｓｏｌｉｄ ｔｗｏｐｈａｓｅ ｆｌｏｗ； ｆｌｕｅｎｔ； ｄｉｓｃｒｅｔｅ ｐｈａｓｅ ｍｏｄｅｌ 2345： ２０１６ － ０８ － ０１ 6789： ˆ‰Š‹ŒŽ‘’（５１４７４０９９） :;<=>?： “”•（１９６８ － ） ，–，—˜™，š›，œž，œžŸ¡¢，£¤¥¦：§¨©ª«¬®，Ｅｍａｉｌ：ｙｏｎｇｌｉｌｉｕ１９６８ ＠ １２６． ｃｏｍ。 安全科学与工程·295· ４７６ ０ %  $ # Ý ¯ ) ) ! ２６ 0 " Í¥、 ‰、 £、 •¢¦Š÷§· ¸¹ƒ†š¨。   ， Þ ‘쁎®„ þ‘íÞ¦©ª« ¬ã，®”âý•æ‘š—，¯‘   、   ­、 € ìð±•–—²§‘·³´µ’‘ ，¶Ü>‰Ã°æ©—·—í·¤ ［１］ †‡ˆ‰Š 。 ‹Œ Ž‘’“”•–—‘， ˜™‘š—†‡ ¯¸¬•–—·‘， ‘ š—¹º １ »。  
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á⯟ã äŸ、•æçèé、æêëìž Ｆｉｇ． １   １  Ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅ ｏｆ ｔｕｎｎｅｌｉｎｇ ｆａｃｅ ØÙ，‹Œí© âîï。 ２  ðñðòóô¯õö“”â÷øùú ûü，ÎàŽèéý、Žø¯þÅà ２ １  Žš—，Ž®ÿ~，}|·{š[\ Æ]；}|·ÑÁ^_Ÿ×ˆÆÇ；çˆ ¼:+½­*¾¿å¬， ÆØ ［５ － ６］ ： Ù£À
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ç １ × １０ － ６ ｍ、 —ç １ × １０ － ４ ｍ、éç １ × １０ － ５ ｍ，  ４ ¤¦ ０． ００１。 Žž† １． ９３。 ’Ž  ‰ ¿´¢¯¶Ã»ÄŞƤ«­¦ÇÀ§ž （ Á  １） ，ƒÃÄÈÅ»¼‹Œ。 Æ Ｇａｍｂｉｔ ǽ ´¢ ¯ ¶  » ¼  ， È É  。 « ‘ ¹ Ê， Ë Â ２ ÃÒê»—
、Ò꽺»¼é¦、Òê ½Óԋ´¢µ²ÌÅ ­¢¢Ñ«‘， ÕÖ´¢µ²ÌÅ ­×Ø。 ‰ë‹Œ¤¦ ìí，«‘， †ÑÙî Ｄｉｓ ｐｌａｙ  Ú。 安全科学与工程·297· ４７８ ¹ ４ １ º » ¼ ½ “ ¾ ¾ ° ２６ À ¿  ，  １   ０． ５， 、      ４０ ｍ， ４００、６００  ８００ ｍ３ ／ ｍｉｎ。  ３         。              Ｆｉｇ． ４   ４       
 Ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｗｉｔｈ Ｎｏ． １ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ       Ｆｉｇ． ３ ３                 Ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ     ｗｉｎｄ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ          ３   
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，Œ‰Š ƒ š·¸ ４ ３ 。        ６００ ｍ３ ／ ｍｉｎ，    „  ０． ３、０． ５、１． ０  １． ２ ， 。 „Ž‘² ˆ ６ ’‰。           １ ｍ，    ２０、３０ ４０ ｍ。 ，
³ª´‡‰‚‘ž， ¡¢´ ， （ｄ２ ）    ０． ５    ƒ ４、５。 ·298·安全科学与工程 ， †， †


 １、１５、 ２５ ｍ；°‚，
  Ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｗｉｔｈ Ｎｏ． ２ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ   ４０ ｍ，
 （ｄ１ ）  
 ±„² ，  ­®¯。 °ƒ， ５           Ｆｉｇ． ６ ６      Ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ａｔ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｕｍｐｅｄ ａｉｒ ｖｏｌｕｍｅ ｒａｔｉｏ Ó５ Ô ¾ÆÇ，：¯™ŽÀÁ‘̭ ：  ， 。  ，   １． ０ ， 
 ， ­€‚ 。   １ ， ƒ„  ，†   １． ０ ，­€‰ƒ‚‹ŒŽ˜‚ 。   １． ０ ， ­€‰‚‹Œ Ž， ，‡ˆ­€‰ ： ５ ［２］ ２００７： ２６８． 
， ， ³´． ±µ ［３］ —˜‰， ­€‰ ‚
， ­€‰ §¨ ， ，­€‰ ［５］ †‡， ˆ‰Š， ¾ÆÇ， ． È­–š›ÀÁ‘—ÉÊ Ž‘®， ³´， ’“”， ． ‘­€‰ ö·Ë ¸¹º［ Ｊ］ ． ̕»°¼， ２００１， ２９（３） ： ４３ － ４５． ［７］ –—˜， ™ š， Ž‘®， ． – —Â‹ŒŽ › ”， ™  œ， žÍ． ＦＬＵＥＮＴ ΋¡Ÿ¡­€Ë¢Ï ¢¦［ Ｍ］ ． ： £‹ ［８］ 。  °°½， ２０１６， ２６（４） ： ö·［Ｊ］． »¼ °°½， ２０１０（８）： ９５７ －９６２． œ’ “‹Œ。 （４） ，  ‚， ¾ƒ„． ¯™Ž†¿ÀÁ‘‹ŒŽ ‹Œ¼［Ｊ］． Ä´Å»¼ °°½， ２０１５， ２５（６）： ５８４ －５８７． ［６］ ¤。 š›¥， Œ¦§¨œ‹Œ© ；š›¥ ， ‡ˆ ª«„ ， ”‹ Œ©† ［４］ ž‚ƒ Ÿ¡š› （３） 
š›š›¢‘ £ °°½， ２００７， １２（ Ｓ２） ： １ － ５． ３６８ － ３７２．
 †。 （２） ‰­€™Ž ， 
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¶·¸¹º ö·［ Ｊ］ ． Ä´Å»¼ （１） –   ¬ ． —  ® ¯ ° ［ Ｍ ］ ．  ： ‰ ¬ ± ² ［ Ｊ］ ． »¼  š›，‡ˆœ “，”­€‰ ‘’ 。  ［１］   •。 Š‹ŒŽƒ‚‹ŒŽ，   ‘’ “，”­€‰ •。  ４７９ ö· ™£³，  ： ÑÒ ¤， ™ °
， ２００４： １９ － ２２． ¥． Ｆｌｕｅｎｔ ¼Ð¦Ï¢¦Ë¢［ Ｍ］ ． °
， ２００７： ３３ － ３９．   （    ） 安全科学与工程·299·  ２８  １           Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１８  １  Ｖｏｌ． ２８ Ｎｏ． １ Ｊａｎ． ２０１８  １   ， （１．   １  ， ２ ，  １５００２２； ２．   １  ，   
，  ４０００３７） &：，     ，  、、
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‹。 Œ‰ŠŽ ‘‹’ŒŽ“。 '()：Ž‘； ； ； ；  ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１８． ０１． ０１９ *+,-.：ＴＤ７１４． ３ /01.：２０９５－ ７２６２（２０１８）０１－ ００９７－ ０５ /2345：Ａ Ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｃｏａｌ ｄｕｓｔ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｄｅｖｉｃｅ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｇｅｎｅｔｉｃ ａｌｇｏｒｉｔｈｍ Ｌｉｕ Ｄａｎｄａｎ１ ， Ｌｉｕ Ｈｅｎｇ１ ， Ｌｉ Ｄｅｗｅｎ２ ， Ｊｉｎｇ Ｒａｎ１ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ ＆ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｃｈｉｎａ Ｃｏａｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｇｒｏｕｐ Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ， Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ ４０００３７， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｐｒｅｓｅｎｔｓ ａｎ ａｔｔｅｍｐｔ ｔｏ ａｄｄｒｅｓｓ ａｎ ｉｎａｃｃｕｒａｃｙ ｉｎｈｅｒｅｎｔ ｉｎ ｔｈｅ ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｏｆ ｌｏｗ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｄｕｓｔ ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｐｒｉｎｃｉｐｌｅ ｏｆ ｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ． Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｏｎ Ｖｅｎｔｕｒｉ ｅｆｆｅｃｔ ｉｎｖｏｌｖｅｓ ｉｍｐｒｏｖｉｎｇ ｔｈｅ ｅｘｉｓｔｉｎｇ ｐｉｐｅｌｉｎｅ ｉｎ ｓｕｃｈ ａ ｗａｙ ｔｈａｔ ｔｈｅｒｅ ｉｓ ｔｈｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｏｎｔｒａｃｔｉｏｎ ｓｅｃ ｔｉｏｎ， ｔｈｒｏａｔ ｓｅｃｔｉｏｎ， ａｎｄ ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ ｓｅｃｔｉｏｎ ｔｏ ｉｍｐｒｏｖｅ ｔｈｅ ｓｐｅｅｄ ｏｆ ｄｕｓｔ， ｗｉｔｈ ａ ｃｏｎｓｅｑｕｅｎｔ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｔｈｅ ａｍｏｕｎｔ ｏｆ ｉｎｄｕｃｅｄ ｃｈａｒｇｅ ｒｉｎｇ ｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃ ｓｅｎｓｏｒ； ａｎｄ， ｉｄｅｎｔｉｆｙｉｎｇ ｔｈｅ ｍａｘｉｍｕｍ ｖａｌｕｅ ｏｆ ｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｃｈａｒｇｅ ｆｏｒｍｕｌａ ｕｓｉｎｇ ｇｅｎｅｔｉｃ ａｌｇｏｒｉｔｈｍ ｔｏ ｄｅｖｅｌｏｐ ａｎ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｍｏｄｅｌ， ａｎｄ ｔｈｅｒｅｂｙ ｏｂｔａｉｎｉｎｇ ｔｈｅ ｏｐｔｉｍａｌ ｄｉａｍｅｔｅｒ ｏｆ ｔｈｒｏａｔ ｓｅｃｔｉｏｎ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｐｉｐｅｌｉｎｅ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ ｒａ ｔｉｏ ｏｆ ０． ７３２ ｗｏｕｌｄ ｈａｖｅ ｔｈｅ ｌａｒｇｅｓｔ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｃｈａｒｇｅ ｏｆ ｔｈｅ ｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃ ｓｅｎｓｏｒ； ａｎｄ ｔｈｅ ｃｌｏｓｅｒ ｔｈｅ ｃｈａｒｇｅｄ ｐａｒｔｉｃｌｅｓ ａｒｅ ｔｏ ｔｈｅ ｔｕｂｅ ｗａｌｌｓ， ｔｈｅ ｇｒｅａｔｅｒ ｔｈｅ ａｍｏｕｎｔ ｏｆ ｉｎｄｕｃｅｄ ｃｈａｒｇｅ ｉｓ． Ｔｈｅ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｄｅｖｉｃｅ ｍａｙ ｉｍ ｐｒｏｖｅ ｔｈｅ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ ｌｉｍｉｔ ｏｆ ｄｕｓｔ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｃｏａｌ ｍｉｎｅ； ｄｕｓｔ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ； ｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ； ｄｕｓｔ ｓｅｎｓｏｒ； ｇｅｎｅｔｉｃ ａｌｇｏｒｉｔｈｍ 6789： ２０１７ － １１ － ２７ :;<=：（５１３７４０９９） ；  #>?@AB：  ·300·安全科学与工程  （１９７８ － ） ， ，   ­€‚ ƒ„（２０１７ＹＦＣ０８０５２００） ； （２０１６ＹＦＦ０１０２８００） †，‡ˆ，‰Š，‹Œ：­€  ，Ｅｍａｉｌ：ｌｉｕｄａｎｄａｎ２００３＠ １２６． ｃｏｍ。 ９８ Î † Ï Ð Ñ    Ó ２８ Ô Ò »†。 ０  １． ２   ’ Ｙａｎｇ Ｙｏｎｇ ÂÇ ’“Ä“ １
” ，  ［１２ － １６］ ¾ˆ 。  。  ，  ［１］     。   、 β   、 ［２］  。 
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® †‡—«¬ˆ ３ ［８］ ¯ ２． ５ ｍｇ ／ ｍ ，   ‰¯ ， °– １ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｌｏｏｐ ｔｙｐｅ ｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃ ｓｅｎｓｏｒ ‹†，¿¥½ ÆÇÈÉÊ ˆ‰ （  ¨ ›œ˜™¢  ｚ ＋ ０． ５ｂ － ( ( ｚ ＋ ０． ５ ｂ ) ２ ＋ Ｆ２ （ ｘ，θ） ) １ ／ ２ ｚ － ０． ５ｂ ） ｄ θ， ( ( ｚ ＋ ０． ５ ｂ ) ２ ＋ Ｆ２ （ ｘ，θ） ) １ ／ ２ ˆ šŠ–š—˜¹º， š »†€™‡， ’ ˆš ­ Ｚ———Š ｂ———¦¨ ； ｑ———¦¢； ，   ｘ———¢š¦
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–’“„  ¡¶。 １． １ —Ň ›•， ˉ£ Ｑｉｎ ＝ －  。 ¾ƒ ˜™š，¥½Š“ƒŽ‚½ Š‹， ±ŒŽ§， Š‹ ­Ž， ³€´‚ƒ‘ １  ›œ•šŠ–£¤–  ²  ｄ———¾ƒ¦； —©Š； θ———Žš—ª。 ２  •ˆ（１） （２） œ，šŠ ž ‹Ä“ ２
”， ，‹Šƒ© ŒÌ，ÍŠŠ·Í，  ， 安全科学与工程·301· ¹１ º ˜，：  ９９ »‹  ：  ，、、，  ３ 。 ｖ１ Ａ １ ＝ ｖ ２ Ａ ２ ， （３） Ｄ２ ｖ１ ， ｄ２ （４） ： ｖ２ ＝ ：Ａ１ ———
； Ａ２ ———
。 （２）   Ｄ  １４ ｃｍ，  Ｌ１   Ｌ３  ２０ ｃｍ ， Ｌ２  ３０ ｃｍ，ｄ ／ Ｄ  ， ｖ１  ４ ｍ ／ ｓ，Ｚ  ， Ｚ ＝ ｖ２ ，ｂ  ２ ｃｍ，ｘ  １ ｃｍ（ ­ ｘ €‚ƒ） 。 ３ ２ Ｆｉｇ． ２  Ｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｌｏｏｐ ｔｙｐｅ ｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃ ｓｅｎｓｏｒ  €
„，  
， †‡，ˆ‰Š  ‹ ——— ３． １    ‡Œ。 １９７５ Ž  ‘ Ｊ． Ｈｏｌｌａｎｄ ’“ „，­”•–— €‚˜ ƒ。  „ ™š†› ™ 、›ˆžŸ，‰ ¡
š‡， Š‹Œ‡ ‡œ– Ｆｉｇ． ３ ３  Ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｌｏｏｐ ｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃ ｓｅｎｓｏｒ  ４ 。 ，ｄ š¢‹ €Ž¤  （ š†、 ›ž ） ­¥¦
‘，§–¦š‡，¥  ¨‡，©ª«Š‹Œ ３． ２  ５ 。 ，Ｌ１  ，Ｌ２ ，Ｌ３ 。 ­， £‰ ‹‡¬ （１） € ［１７ － １８］ 。 ５  ， ­。  ， ’ °€›‚±€。 °€“‰°” €®¯© ®¯‡，‚±€ˆ‰ ０ › １ ƒ ”®¯š‡。 ²³， °€ Ｆｉｇ． ４ ４ ‡´， ‚±€®¯ ‡´。 ®¯†‡„  Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｌｏｏｐ ｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃ ｓｅｎｓｏｒ †‡ （２） •–Š§– ƒ§– Ｎ  ­，Ｎ （１）    （３） µ  ， ｖ１ ，  ｖ２ ，  ｖ２ ·302·安全科学与工程    ‡€§– ­ ， ‰ ­。 †‡›†— †‡¶Œ‡‡， ¶¡ ˆ†—。 €†¢‹—® ¯， 
·¸‰†‡： １００ ® ｆ（ ｘ） ＝ { ¯ ° ｕ（ ｘ） － Ｃ ｍａｘ ，ｕ（ ｘ） ＞ Ｃ ｍａｘ ， ０， ± （５） ：Ｃ ｍａｘ ———； ｕ ( ｘ ) ———。 ²  ³ ³ ，  
， ­€‚  ε ， ；   ‡‚­ ４ µ ２８ ¶ ´ ƒ„ †‡， ， ，ˆ。   Š，  ‰ ‹ Œ ­ Ž。 ４． １  ‘，  １０ € ，  ８０， １００，  ０． ６，  ０． ０１， ’“”‚ １． ６ ＧＨｚ •，４ ＧＢ –ƒ，„— Ｍａｔｌａｂ ２０１３ａ。 ４． ２  （１） Ž­†˜ † ™š‡›š‡， ’“，„ˆ‰ ６ Š‹。 ５ Ｆｉｇ． ５  Ｆｌｏｗ ｏｆ ａｌｇｏｒｉｔｈｍ （４）  ，      ：     Ｎ    Ｐ ｏｐ ＝ ６ { ａ１ ，ａ２ ，…，ａ ｎ }， ａ ｉ  ｇ ( ａ ｉ ) ，  ： Ｐｓ ( ａｉ ) ＝ ｇ ( ａｉ ) ｎ ｇ ( ａｉ ) ∑ ｉ ＝１ ，ｉ ＝ １，２，…，Ｎ。 （６） （ Ｐ ｃ ） ，   ， ， Ｐｍ ） 。 （６）           Œ„’“­Ž， ™Œ‹ （  ，  。 （７）   ：  ‘  ０． ０３２， ­ ｄ  １０． ２４８ ｃｍ， œ‡ž ’“ˆ”Ÿ ‘¡•–—
ｘ  １ ˜™’š， ¢ ｘ Ž­ £¤š，ｘ ¥Œ １，２，…，５，¦ §’“† ｄ    
， ０． ００１ ～ ０． ０１０。  Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔｓ １０． ２４８ ／ １４ ＝ ０． ７３２。 （５）   Ｆｉｇ． ６  ，› １ ›‰ ７ Š‹。 Œ› １ ›‰ ７ ­Ž，ｘ ¨‡Ž­ £¤ （２） ，­œ。 © ™ Œ ｄ ＝ １０． ２４８ ｃｍ，ž ‘ªž« ¬‡© ｘ  Ｑ ｉｎ  £¤，Œ ｘ  １，２，…，７，ˆ› ２ ›› ３ Š‹。 安全科学与工程·303· L１ M ïðð，ö：÷ÀÁÂý{£¤¥”§ １ Ｔａｂｌｅ １ １０１ ¨Ԋ ｘ  Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｘ ｏｎ ｏｐｔｉｍａｌ ｔｈｒｏａｔ ｄｉａｍｅｔｅｒ ｘ ／ ｃｍ ｄ ／ ｃｍ １ １０． ２４８ ２ １０． ２５６ ３ １０． ２４５ ４ １０． ２５３ ５ １０． ２４４ Ｆｉｇ． ８ ８   Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｉｎｄｕｃｅｄ ｃｈａｒｇｅ ｂｅｆｏｒｅ ａｎｄ ａｆｔｅｒ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ  ３ ƒ ８ ， ‰   ， Š‹Œ ƒŽ，‘’Š“”•­。  ８ ，–  —˜， ‰ •­™ ７ ｘ  š １． ５７８ ›， œžŸ¡ ２  ｘ  ５ Ｆｉｇ． ７ Ｔａｂｌｅ ２ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｘ ｏｎ ｏｐｔｉｍａｌ ｔｈｒｏａｔ ｄｉａｍｅｔｅｒ  ｘ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｐｒｅ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｄｅｖｉｃｅ ｏｎ ｃｈａｒｇｅｄ ｘ ／ ｃｍ Ｑ ｉｎ ／ Ｃ １ ０． ０２０ ２ ０． ０２６ ３ ０． ０３２ ４ ０． ０３９ ５ ０． ０４５ ６ ０． ０４８ ７ ０． ０５６ ３ Ｔａｂｌｅ ３   ｘ  –•¢£¤¥” ¦§˜‰¨©ª•«¦§¬®。   （１） ¯°±ª§ ²¢¥”£¤³ ´µ¶·，¸¹º»¼½¬¾，¿ ºÀÁÂÃĹžÆÇȄ。 （２） ÉÊžË  ÌÍÎËÏÐÑ Ò ｘ °ÓÔÕÖ×ØÙ  Ｑ ｉｎ ÚÛ。  ÌÍÎËÏÐÑÒ ｘ °ÓÔÕÖ×ØÙÜÝ ÞÚÛ， ß  à á Ñ Ò     ­。 （３） °â‰ã， –—ä  ｘ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｄｅｖｉｃｅ ｏｎ ｃｈａｒｇｅｄ åæçè，   ‰     é   š     １． ５７８ ›，œž’êëªâ±ª•« ｘ ／ ｃｍ Ｑ ｉｎ ／ Ｃ ìí¥”§ １ ０． ０３２ ： ２ ０． ０４０ ［１］ ３ ０． ０５０ ４ ０． ０６３ ５ ０． ０７９ ［２］ ［３］ ·304·安全科学与工程 ­。 €‚ ［４］ ［５］ èî。 ïðð， ñòó， ôõ»， ö． ÷øùúû£¤ü ”§  ２  ７ ，    ， 
，   ，  ２ ƒ ３ „ ，† ８ ‡ˆ。  ¥ ¨Ԋ［ Ｊ］ ． ýþÿ~， ２０１６， ４１（７） ： １８６６ － １８７０． ÷}|． {º£¤¥”¦§[\［ Ｄ］ ． ]^_： ]^_`@ ­ÿ， ２０１２． ? >， =<;， :/.． ý{-裤¥”Ì£¤á”§ ,ÉÊ［ Ｊ］ ． +*`@­ÿÿ~， ２０１７， ４８（４） ： ５９２ － ５９７． )('， &%， $#"． !0#123É45 6［ Ｊ］ ． Ë78@9ÿ~， ２０１０， ３０（５） ： ７６ － ８２． A B， CÖD， EFG， ö． HI#JK12 ”ÉÊ［ Ｊ］ ． Ë78@9ÿ~， ２００８（１４） ： ４４ － ４９． （ 
 １２８ ） １２８ † ‡ ˆ  ． ]［ Ｍ］ ． #： ^Y， １９９４． ［３］ B ［４］ >， ．  ［ Ｊ］ ．  ［５］ ［６］ ［８］ （  ） ， ２０１０， ４６（２） ： ８６ － ９０． ［９］ ， Z， `!
， ． @ ２０１６， ３１（３） ： １８５ － １８８． >， ， ２０１４， ３２（３６） ： ４８ － ５１． ， Z， ， ． @ ［ Ｊ］ ． †‡ˆ„ ， ２０１６， ２６ （１ ） ： １０６ － １０９． >． ]] ［ Ｊ］ ． a/ ［７］ ［ Ｊ］ ． „ ， ２００６， ３８（７） ： １０９７ － １１００． ［ Ｊ］ ． _# ´ ２８ µ „ （ b ） ， ‰， X．  ２６７ － ２７２． Š„ ［ Ｊ］ ．  @  （  ） ， ２０１５， ３４（２） ： （  X． ­€‚ƒ@  ） 檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪 （  １０１ ） ［６］ ‹c， d， ， ２０１５， ４０（３） ： ７１３ － ７１８． ™š ［７］ ‹c， ˜„ ［８］ e． ŒŽ‘’“”•–—˜„ ［ Ｊ］ ． ž Š， ２０１４， ３２（４） ：１３１ － １３４． gŸ¡™¢Š［ Ｍ ／ ＯＬ］ ． 
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， Ｖｏｌ． ２７ Ｎｏ． ３   ­€ １５００２２） "： 
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Ý 2345： ２０１７ － ０４ － ０３ 6789： ‚ƒ„ †‡ˆ‰Š（１２５１１４７７） :;<=>?： ‹ŒŒ （１９７８ － ） ，Ž，‘’‚“”•，–ƒ—，˜™，‡ˆš›：œžŸ¡¢，Ｅｍａｉｌ：ｌｉｕｄａｎｄａｎ２００３＠ １２６． ｃｏｍ。 ·306·安全科学与工程 ３２２ õ ö ÷ ø ，  ［５］ ，   。
 ， ­€、‚ƒ„ ú í ２７ û î”ßà“èì，흔ßà“Ö×， ­¿¤š ù – É É ïЀÂ。 è쳋ߓ １． １６５ ｋｇ ／ ｍ 。 Ö× ３ ïÐ € Â ß ¿ Ñ ð： ³ ‹ ２ ７００ ｋｇ ／ ｍ ， ‚ ƒ „ ３ †‡ˆ ［６］ ‰Š‹。 ŒŽ‘ ’“”•‰Š‹–— ３％ ˜™• １ ２００ Ｊ ／ （ ｋｇ·Ｋ） ， œžŸ¡¢。 £¤‰Š‹¥¦§ ‡ˆˆ¨©ª，«¬®ƒ‹、®©¯° “ ０． ８， ̈‰Š’。 ÝÇ‹ëñޓ ０． ５， š› ±²³‹´。 µ•¶‰Š‹¥¦§® ［７］ ƒ‹·¸¹ ， º»， ¼ ½µ•¶‰Š‹¾ ¿±À    ‰ Š ‹ • ＰＭ２． ５   š › Á   ¡¢。 ‹“ ０． ０４４ ｋｇ ／ （ ｍ · ｓ） ， †ƒ ‡ ０． ３ Ｗ ／ （ ｍ·Ｋ） ，± １％ ，©‡ Ｖｏｌｕｍｅ ŒŽº‘“ ０． ５，Ｐｒｅｓｓｕｒｅ  Ｍｏｍｅｎｔｕｍ ±’ “ ０． ３  ０． ７， ̈Š’。 “”•‹ß“ ０． ００１， ß ¿ –—： ßà“ê‹， “ë ，̈§Š’“˜。 Ö×ޓ ２． ５ μｍ， è ìꋓ ５ ｍ ／ ｓ，Ö×ꋓ ４ ｍ ／ ｓ。 Ö× １  １ １ @ABCDEFG( ™šÝ›ßà Ｒ ａ ±’“ ０、１００  ０． ２５ μｍ，̈ ‰œž 。 Ÿ¡Ýß¿‰Š‰ ［９］ ［８］ ÃÄŽÆÇÈÉʋË ÐÑÒ １ ÓÔ。 ， ÌÍÎÏ Š¢“£‰Š¢ ˆ‰œž ， Ì®ƒ‹–— ２． ５ μｍ， Ì 。
¤¥‡ ，Ｆｌｕｅｎｔ Õ½¦”§ò½ ‡±é¾¨©ª«”Ö׬š， ®¯Ö×  ò½ëé：  ｄｖｐ ｇ ｉ （ ρ ｐ － ρ） ＝ Ｆ Ｄ （ ｖ － ｖｐ ） ＋ ＋ Ｆｓ ， ｄｔ ρｐ     Ｆｉｇ． １ '１  ：ｖ———èìšê； ｖ ｐ ———‘ê‹； Ｆ Ｄ （ ｖ － ｖ ｐ ） ———°±²‘³´µë； HIJKLMNO Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ ｇ ｉ ———š‡¢¶ ｉ éóë； Õ½ Ｇａｍｂｉｔ •ÈÉÖ×ʋËØÙÚÛ ÜÝ ， §Þßà“ ０． ０３ ｍ， “†áâãäåÃÄæ  ， àГ ２Ｄ ·ÝÇ 。 •Í ÎÝÇØÙ    ± ， º “ È É    à  ç  Í Î ¥ è    ， Ó ¯ Å ½ Ｅｌｅｍｅｎｔｓ： Ｑｕａｄ  Ｔｙｐｅ：Ｍａｐ ±é 。 ß¿ ２ “１ ｍｍ ， １０ ５００  。 ß¿  ， “ê àÚÛÝÇ “š  ，  “š ‹ ，   “  ë   。 š ÓÔ 。 ÝÇÑÒ ２ ρ ｐ ———³‹； ρ———è쳋； Ｆ ｓ ———‘·¸š´®·­ò½ë。 ２  ２ １ WXYZ Ò ３ “¹—ð ＰＭ２． ５ ‘¬º Ò。 ôÒ ３ａ œ»， ¶ßà“‹ëȼ ½，¾ Ｒ ａ “ ０ ›，®¸¿ ＰＭ２． ５ ꋓ ３． ２３ ｍ ／ ｓ。
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， •–— ƒ˜ƒ  ，  „ ＰＭ２． ５ ™ƒ  ·308·安全科学与工程 ‚¯、µ¶·°±²³¸¹［ Ｊ］ ． º»¼š½¾， ２０１４， ３９（７） ： ９３ － ９４． ［４］ ［７］ ­ƒ€Ž，š›ƒƒ˜ ™ ａｌｓ， ２０１１， ８８（８） ： ５０３ － ５０８． ［３］ ［６］   ＰＭ２． ５  „ ＰＭ２． ５ ，   ＰＭ２． ５ ¦££¤  §¨© ª，³´­€。   ˆ ４ ‰Š‹Œ １００ μｍ  ＰＭ２． ５ Ｆｉｇ． ４  ­€œ。 （２）   ­€ž ＰＭ２． ５  Ÿ ，¡ ，¢•  ２． ５ μｍ ， „ ＰＭ２． ５ £¤。 ¥”£  ４ ¤ ±—² ­€。 š ＰＭ２． ５  ˜， ２． ５ μｍ  ＰＭ２． ５ １ ｍ ／ ｓ™  ２ ｍ ／ ｓ š， ２． ５ μｍ  ＰＭ２． ５ ™š。  ２． ５ μｍ  ＰＭ２． ５ ™ ›Š Ｒ ａ ＝ １００ μｍ ，，Ｆｌｕｅｎｔ   ２． ５ μｍ ，ＰＭ２． ５    （１） – ｕｒｅｍｅｎｔ ｐｏｒｔ  „ ＰＭ２． ５ ™ ®”。 Ｐｉｃｔｕｒｅ ｏｆ ＰＭ２． ５ ｔｒａｊｅｃｔｏｒｉｅｓ ｂｅｓｉｄｅ ｗａｌｌ ｏｆ ｍｅａｓ   ¥Œ¦，§¨£   ［１０］  Ž。 ©ª«¬‘ ®’š“¯° ”• ３                       ３２３ ­€ †，œ ™ ‡ˆžŸ‰Šƒ‹。 ，¡• ＰＭ２． ５ ™¢ ＰＭ２． ５                      Ｆｉｇ． ３  ＰＭ２． ５ ƒŽÌÊ Ž、‚ƒ ［９］ ［１０］ à¼Ãáâžã¸¹Ïäåæ． –çèéêÐÑ ëì［ Ｐ］ ． ÒíÓ： ２０４０４４０３４， ２０１４ － １２ － ２４． îïð， Ä ñ． Ôò˃˜ƒŽÌÊ ­€ ［ Ｊ］ ． Òóôò， ２０１５， ２６（９） ： １２１０ － １２１３． “ ¯， õöÕ， ÷èø． ªÜƒŽÌÊ €［ Ｊ］ ． ¿ÃÖ， ２００８， ５９（１） ： ２５ － ３０． （  ­ ） 第 ２８ 卷 第２ 期 Ｖｏｌ． ２８ Ｎｏ． ２ 黑 龙 江 科 技 大 学 学 报 Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１８ 年 ３ 月 Ｍａｒ． ２０１８ 凡口铅锌矿井下破碎硐室除尘系统的实验研究  罗振江１ ， 陈智雄１ ， 宁赛力１ ， 吴志荣２ ， 郭 华２ （１． 凡口铅锌矿， 广东 韶关 ５１２３２５； ２． 湖南科技大学 资源环境与安全工程学院， 湖南 湘潭 ４１１２０１） 摘 要：针对凡口铅锌矿 － ６８０ 破碎硐室作业空间粉尘污染问题，分析破碎设备产尘点，通过 设计合理的隔尘和吸尘罩，研发了适合井下破碎硐室除尘的多级共振弦栅板湿式除尘装置，将除尘 净化后的风流引入井下循环利用，有效地控制了粉尘的扩散。 结果表明：改造后的破碎硐室粉尘浓 度符合国家职业卫生标准要求，除尘器总尘效率达 ９９％ 以上，呼尘效率达 ９７％ 以上。 经除尘净化 后风流中的含尘浓度满足井下进风流风质标准。 该研究有效地解决了凡口铅锌深部通风量不足的 问题。 关键词：破碎硐室； 粉尘； 控尘； 除尘系统 ｄｏｉ：１０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５ － ７２６２． ２０１８． ０２． ００５ 中图分类号：ＴＤ７１４． ４ 文章编号：２０９５－ ７２６２（２０１８）０２－ ０１４８－ ０４ 文献标志码：Ａ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｄｕｓｔ ｒｅｍｏｖａｌ ｓｙｓｔｅｍ ｉｎ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｃｒｕｓｈｉｎｇ ｃａｖｅ ｏｆ Ｆａｎｋｏｕ ｌｅａｄｚｉｎｃ ｍｉｎｅ Ｌｕｏ Ｚｈｅｎｊｉａｎｇ１ ， Ｃｈｅｎ Ｚｈｉｘｉｏｎｇ１ ， Ｎｉｎｇ Ｓａｉｌｉ１ ， Ｗｕ Ｚｈｉｒｏｎｇ２ ， Ｇｕｏ Ｈｕａ２ （１． Ｆａｎｋｏｕ ＬｅａｄＺｉｎｃ Ｍｉｎｅ， Ｓｈａｏｇｕａｎ ５１２３２５， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｒｅｓｏｕｒｃｅ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ＆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｕｎａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｘｉａｎｇｔａｎ ４１１２０１， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｄｅａｌｓ ｍａｉｎｌｙ ｗｉｔｈ ｈｏｗ ｔｏ ａｄｄｒｅｓｓ ｔｈｅ ｄｕｓｔ ｐｏｌｌｕｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｗｏｒｋ ｓｐａｃｅ ｏｆ Ｆａｎｋ ｏｕ ｌｅａｄｚｉｎｃ ｍｉｎｅ － ６８０ ｃｒｕｓｈｉｎｇ ｃａｖｅ． Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｕｎｄｅｒｓｃｏｒｅｓ ｔｈｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｄｕｓｔ ｓｏｕｒｃｅ ｚｏｎｅ ｏｆ ｃｒｕｓｈｉｎｇ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ， ａｎｄ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｒｅａｓｏｎａｂｌｅ ｄｕｓｔ ｉｓｏｌａｔｉｏｎ ａｎｄ ｄｕｓｔ ｈｏｏｄ ｉｎ ａ ｗａｙ ｔｈａｔ ｌｅａｄｓ ｔｏ ａ ｗｅｔ ｄｕｓｔ ｒｅｍｏｖａｌ ｄｅｖｉｃｅ ｏｆ ｍｕｌｔｉｌｅｖｅｌ ｒｅｓｏｎａｎｔ ｇｒｉｌｌｅ ｓｕｉｔａｂｌｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｄｕｓｔ ｒｅｍｏｖａｌ ｉｎ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｃｒｕｓｈｉｎｇ ｃａ ｖｅ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｃｒｕｓｈｉｎｇ ｃａｖｅ ｈａｓ ｔｈｅ ｄｕｓｔ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｕｐ ｔｏ ｔｈｅ ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ ｏｆ ｔｈｅ ｎａｔｉｏｎａｌ ｏｃｃｕｐａｔｉｏｎａｌ ｈｅａｌｔｈ ｓｔａｎｄａｒｄ； ｔｈｅ ｄｕｓｔ ｃｏｌｌｅｃｔｏｒｓ ｏｐｅｒａｔｅ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｔｏｔａｌ ｄｕｓｔ ｒｅｍｏｖａｌ ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ ｏｆ ａｂｏｖｅ ９９％ ， ｃｏｎｔｒｉｂｕｔｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｒｅｓｐｉｒａｂｌｅ ｄｕｓｔ ｒｅｍｏｖａｌ ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ ｏｆ ａｂｏｖｅ ９７％ ； ｔｈｅ ａｉｒｆｌｏｗ ａｆｔｅｒ ｄｕｓｔ ｒｅｍｏｖａｌ ａｎｄ ｐｕｒｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｈａｓ ｔｈｅ ｄｕｓｔ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｕｐ ｔｏ ｔｈｅ ａｉｒ ｑｕａｌｉｔｙ ｓｔａｎｄａｒｄ ｏｆ ｔｈｅ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ａｉｒ ｓｕｐｐｌｙ； ａｎｄ ｉｎｔｒｏｄｕｃｉｎｇ ｔｈｅ ａｉｒｆｌｏｗ ａｆｔｅｒ ｄｕｓｔ ｒｅｍｏｖａｌ ｉｎｔｏ ｔｈｅ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｍｉｎｅ ｆｏｒ ａｉｒ ｒｅｃｙｃｌｉｎｇ ｃｏｕｌｄ ｐｒｏｖｉｄｅ ａｎ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ｔｈｅ ｄｕｓｔ ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ． Ｔｈｉｓ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｃｏｕｌｄ ｓｅｒｖｅ ａｓ ａｎ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｔｏ ｉｎ ｓｕｆｆｉｃｉｅｎｔ ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ ｏｃｃｕｒｒｉｎｇ ｉｎ ｄｅｅｐ Ｆａｎｋｏｕ ｌｅａｄｚｉｎｃ ｍｉｎｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｃｒｕｓｈｉｎｇ ｃａｖｅ； ｄｕｓｔ； ｄｕｓｔ ｃｏｎｔｒｏｌ； ｄｕｓｔ ｒｅｍｏｖａｌ ｓｙｓｔｅｍ 收稿日期： ２０１８ － ０１ － ２０ 第一作者简介： 罗振江（１９６６ － ） ，男，湖南省邵阳人，工程师，研究方向：地下金属矿开采，Ｅｍａｉｌ：９７９６７５６５４＠ ｑｑ． ｃｏｍ。 安全科学与工程·309· 第２ 期 罗振江，等：凡口铅锌矿井下破碎硐室除尘系统的实验研究 大型金属矿山在井下开采过程中，为便于矿石 的提升，一般在井下设置破碎站进行粗破 ［１ － ２ ］ １４９ 矿仓下溜矿石到链板机处产尘；二是给矿机输送矿 。 破 石到破碎机入料口处产尘；三是破碎机破碎产尘；四 碎过程 中， 产 生 较 多 的 粉 尘， 造 成 工 作 环 境 污 是破碎后的物料卸放到矿仓中因冲击作用产生扬 染 尘。 由于粗矿仓溜矿口、给矿机卸料口无封闭，破碎 ［３］ 。 目前，关于井下破碎站粉尘污染问题，主要 ［４］ 。 通风排尘 系统直接安装在细矿仓上，多处无密封，导致粉尘扩 措施将含尘气流直接排至回风巷，回风流被污染，破 散；又由于破碎机卸料口距矿仓底有较大的高度，破 碎站常用的传统除尘器由于除尘效率达不到井下进 碎后的物料下落至矿仓过程中产生冲击气流，导致 采用通风排尘和除尘器除尘的措施 风流风质的要求 ［５］ ，除尘后的风流也只能排入回风 巷。 凡口铅锌矿 － ６８０ 井下破碎站采用通风排尘方 粉尘扩散。 而破碎系统用 １ 台 １１ ｋＷ 的局扇抽风， 主要用于抽出破碎矿石下溜至细矿仓的粉尘，由于 法控制粉尘，由于每台破碎机只在细矿仓上部设计 细矿仓口暴露面积大，吸气流场小，不能控制整个矿 了一个吸风口，破碎系统产生的扬尘得不到有效控 仓口负压，控尘效果差。 制和捕集，造成破碎硐室环境较差。 为了改善破碎 硐室的作业环境，确保工人的身体健康，笔者改进破 碎硐室的除尘系统，使岗位粉尘浓度达到国家卫生 标准［ ６ ］ ，满足除尘净化后的风流风质井下循环利用 的需要。 １ Ｆｉｇ． ２ 尘源特性 凡口铅锌矿 － ６８０ 破碎硐室安装两台 ＺＢＧ 板式 给矿机，两台 ＰＥＦ６００ × ９００ 颚式破碎机，破碎的矿 ２ 石直接下溜至细矿仓。 原设计在破碎机卸料口附近 设置了吸风口 ［ ７ ］ ，吸风口直径为 ４００ ｍｍ，吸风管 图２ － ６８０ 矿石破碎工艺流程 Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｃａｌ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｏｒｅ ｃｒｕｓｈｉｎｇ 除尘系统 考虑到井下空间有限，加之粉尘具有黏性，应选 为 ４００ ｍｍ，每台破碎机配 １ 台轴流风抽风机，型号 择合适的除尘器。 除尘系统的布置与运行不影响生 量 ２２３ ～ １３３ ｍ３ ／ ｍｉｎ，抽出的含尘风流直接排至回 好，不仅要保证操作岗位及整个硐室的含尘浓度达 为 ＦＫ － Ｎｏ４． ０，功率为 １１ ｋＷ，风压 ２７４ ～ ３ ０４０ Ｐａ，风 产，同时便于设备检修。 尽可能节约用水，除尘效果 风巷，见图 １。 到国家职业卫生标准的要求［ ６ ］ ，而且，除尘净化后 的风流达到井下进风流的风质标准的要求 ［ ５ ］ ，满足 井下循环利用的需要。 ２． １ 控尘方案 破碎 硐 室 除 尘 系 统 应 遵 循 先 控 尘 再 除 尘 原 则 ［ ８ ］ 。 通过设计合理的吸尘罩 ［ ９ ］ ， 计算合理经济 的吸风量，在吸尘罩内形成负压，让较大颗粒的粉尘 在吸尘罩内经缓冲自行沉降下来进入生产工艺，不 易自行沉降的微细粉尘被吸尘罩吸走进入除尘器进 行净化。 通过井下实测，破碎系统最大的产尘点是颚破 图１ Ｆｉｇ． １ 机的下料口及矿仓，为了控制粉尘逸散， － ６８０ 破碎 破碎硐室平面布置 Ｆｌｏｏｒ ｐｌａｎ ｏｆ ｃｒｕｓｈｉｎｇ ｃａｖｅ 凡口铅锌矿 － ６８０ 破碎系统破碎流程如图 ２ 所 硐室采用吸尘罩 ＋ 密闭门 ＋ 密闭罩的控尘方法。 在 颚式破碎机喂料口设置侧吸罩，控制给矿机下溜矿 石产尘。 在给矿机尾部设置密闭罩，控制粗矿仓溜 矿产尘及细矿仓上扬粉尘，密闭罩采用活动结构，方 示。 上部粗矿仓矿石下溜到链板给矿机，链板给矿 便设备检修。 在颚式破碎机与细矿仓口之间设置密 机输送到颚破机破碎，破碎后的矿石下溜至细矿仓。 闭门，控制细矿仓负压，防止细矿仓口上扬粉尘扩 破碎过程每套破碎系统有四个主要产尘点：一是粗 散。 密封颚式破碎机机体下部与细矿仓口之间的缝 ·310·安全科学与工程 １５０ 黑 龙 江 科 技 大 学 学 第 ２８ 卷 报 隙，防止细料仓粉尘上扬与扩散。 在细矿仓口设置 此，除尘装置的除尘效率要高，以满足井下进风流风 吸风罩，控制破碎后卸放矿石产生的扬尘及细矿仓 质标准的要求。 为此，设计开发卧式多级湿式共振 因冲击产生的扬尘。 弦栅除尘器，该除尘器由风机部件，进风口变径管， 除尘系统设计 壳体，第一、二级喷雾，第一、二级共振弦栅过滤，第 ２． ２ － ６８０ 破碎硐室除尘系统由吸尘罩、风管、调节 阀门、风机及除尘器组成。 其除尘系统轴侧图如图 ３ 所示。 一、二级挡水板，除雾板及供、排水管等组成。 其除 尘流程如图 ４ 所示。 Ｆｉｇ． ４ 图４ 卧式多级湿式振弦栅除尘流程 Ｄｕｓｔ ｒｅｍｏｖａｌ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ ｍｕｌｔｉｓｔａｇｅ ｗｅｔ ｒｅｓｏｎａｎｔ ｇｒｉｌｌｅ 高压喷雾产生的水雾喷向共振弦栅，雾滴不仅 与风流中的粉尘结合凝并，并在栅弦间形成水膜，所 有含尘气流在穿过水膜的过程中被水膜捕获，同时， 图３ Ｆｉｇ． ３ 破碎硐室 １ ＃ 除尘系统轴侧 Ａｘｉａｌ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｄｕｓｔ ｒｅｍｏｖａｌ ｓｙｓｔｅｍ ｉｎ ｃｒｕｓｈ ｉｎｇ ｃａｖｅ １ ＃ 形成的下降水流，清洗被弦栅捕集的粉尘。 弦栅过 滤后仍有一部分含尘水雾，水雾含尘，需要进行脱水 除雾，不仅再一次起到了除尘的作用，同时排出的清 洁空气不含水雾。 为了提高除尘效率，采用两级喷 由图 ３ 可见，吸尘罩及管道尺寸的选择如下：破 雾除尘和脱水除雾除尘。 碎机卸料口吸尘罩口尺寸为 １ ０００ ｍｍ × ８００ ｍｍ。 该卧式多级湿式共振弦栅除尘器阻力小，效率 考虑卸料 时 物 料 及 粉 尘 的 速 度 较 高， 根 据 设 计 手 高，耗水量小，利用矿井上部水仓静压水，不需增加 册 ［ １０ ］ 的要求选取吸捕速度，由于罩口周围没有封 闭，罩口距扬尘点处的距离较远，罩口风速取４ ｍ ／ ｓ。 水泵，耗水量仅为 ３ ｔ ／ ｈ。 其除尘器技术参数见表 １。 表１ 吸尘罩的抽风量为 １４ ２５６ ｍ３ ／ ｈ。 卸料口主吸尘管 Ｔａｂｌｅ １ 道直径 ５００ ｍｍ，管内风速为 ２０． １７ ｍ ／ ｓ。 破碎机 喂料口的侧吸罩口尺寸为 ８００ ｍｍ × ６００ ｍｍ，罩口 风速 ２ ｍ ／ ｓ， 抽 风 量 为 １ ７２０ ｍ３ ／ ｈ。 管 道 直 径 除尘效率 ／ ％ 供水压力 ／ ＭＰａ 耗水量 ／ ｔ·ｈ －１ 功率 ／ ｋＷ ３ 除尘器 －１ 结构阻力 ／ Ｐａ 抽 风 段 管 道 汇 流 后 并 入 总 管， 汇 流 后 的 风 量 为 ２． ３ 数值 处理风量／ ｍ ·ｈ 速为 １８． ４２ ｍ ／ ｓ。 喂料口抽风段管道与板式给矿机 ３ ６００ ｍｍ，管内风速为 １８． ６４ ｍ ／ ｈ。 ｗｅｔ ｒｅｓｏｎａｎｔ ｇｒｉｌｌｅ ｄｕｓｔ ｒｅｍｏｖａｌ ｄｅｖｉｃｅ ３ 抽风量为 ３ ０００ ｍ３ ／ ｈ。 管道直径  ２４０ ｍｍ，管内风 １８． ４７ ｍ ／ ｓ。 总 风 量 为 １８ ９７６ ｍ３ ／ ｈ， 总 管 道 直 径 Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ ｍｕｌｔｉｓｔａｇｅ 参数  １８０ ｍｍ，管内风速为 １８． ７８ ｍ ／ ｓ。 板式给矿机尾 端采用全封闭式的双开密闭罩，方便检修打开，设计 ４ ７００ ｍ ／ ｈ， 管 道 直 径  ３００ ｍｍ， 管 内 风 速 为 卧式多级湿式振弦栅除尘装置技术参数 ３ ２０ ０００ ＜ ６００ ＞ ９９ ０． ４ ３ ２２ 实验结果与分析 将除尘器安置在 － ６８０ 破碎硐室靠新副井侧巷 除尘系统中，除尘器是主要设备之一。 凡口铅 道中，利用风机通过吸尘总管把含尘气体抽至多级 锌矿破碎站位于井下，粉尘有一定黏性，因此，要求 卧式多级湿式共振弦栅除尘器进行净化处理，经净 除尘器能处理黏性粉尘，同时方便清理与维护，以及 化并脱水后的气体排入新副井风流循环利用，安装 除尘净化后的空气进入井下风流系统循环利用，因 在井巷中的除尘器如图 ５ 所示。 安全科学与工程·311· 第２ 期 １５１ 罗振江，等：凡口铅锌矿井下破碎硐室除尘系统的实验研究 粉尘。 只有设计合理的隔尘罩、吸尘罩及排风量，控 制粉尘的扩散，才能保证井下破碎硐室粉尘浓度达 到国家职业卫生标准。 （２） 井下环境复杂，空间有限，粉尘具有黏性， 必须使用适合于井下特殊环境使用的除尘装置。 在 单级除尘效率达不到要求时，可采取多级除尘、脱水 图５ Ｆｉｇ． ５ 和除雾的组合措施，以满足高效除尘净化的要求。 安装在井下巷道的除尘器 Ｄｕｓｔ ｃｏｌｌｅｃｔｏｒ ｉｎｓｔａｌｌｅｄ ｉｎ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｒｏａｄｗａｙ 规范中规定最大超限倍数为 ２。 通过改造，取 得了较好的除尘效果。 改造前，破碎硐室总尘和呼 尘超限倍数分别为 １０． １４ 和１０． １０，改造后，经采样 测定，不仅破碎硐室粉尘浓度符合规范 ［ ６ ］ 的要求， 经除尘净化后的风流还满足了井下进风流风质的要 求 ［ ５ ］ 。 除尘器除尘效率 η 满足矿用除尘器通用技 术条件 ［ １１ ］ 的要求，检测结果见表 ２ 和表 ３。 Ｔａｂｌｅ ２ 表２ １ ＃ 除尘器进口 １ ＃ 除尘器出口 ２ ＃ 除尘器进口 ２ ＃ 除尘器出口 ０． ５ ｍｇ ／ ｍ３ ，满足井下进风流风质标准的要求，可引 入井下循环利用，能有效地解决凡口矿深部通风量 不足的问题，提高井下风流利用率。 参考文献： ［１］ ［２］ ３９． ７５ ρ ｃ ／ ｍｇ·ｍ － ３ ６． ５０ ９９． ３２ ０． ２７ ４２． ８２ η／ ％ ７． ３５ ［４］ ［５］ Ｔａｂｌｅ ３ 状态 ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｂｅｆｏｒｅ ａｎｄ ａｆｔｅｒ ｍｏｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ 改造前 总尘 呼尘 改造后 总尘 呼尘 ４ 超限倍数 １２． １４ １０． １０ ０． ０７ ＜ ０． ０７ ρ Ｃ － ＴＷＡ ／ ｍｇ·ｍ －３ ２． ９５ １． ０８ ０． ０７ ＜ ０． ０７ ２ ２ ２ ２ １． ０ ０． ７ １． ０ ０． ７ ［７］ 结果 ［８］ 不合格 ［９］ （１） 井下破碎硐室粉尘的治理，关键在于控制 ·312·安全科学与工程 旭． 金渠金矿破碎车间除尘设备的改造 中国国家标准化管理居委会． ＧＢ ／ Ｔ １６７５８—２００８ 排风罩的分 类及技术条件［ Ｓ］ ． 北京： 中国标准出版社， ２００８． ［１０］ 张 殿 印． 除 尘 工 程 设 计 手 册 ［ Ｍ ］ ． 北 京： 化 学 工 业 出 版 社， ２０１０． 合格 论 齐振龙， 张树林， 郜 及应用［ Ｊ］ ． 黄金， ２０１２， ３３（１） ： ３５ － ３７． 不合格 合格 长沙有色冶金设计院采矿科机械组． 凡口铅锌矿井下破碎硐 室的风流净化［ Ｊ］ ． 工业安全与环保， １９７４（３） ： ６０ － ６１． ［１１］ 结 国家安全生产监督管理总局． ＧＢＺ － ２． １—２００７，工作场所有害 国标准出版社， ２００７． 职业接触限值 最大超 ρ ＰＣ － ＴＷＡ ／ 限倍数 ｍｇ·ｍ － ３ 国家安全生产监督管理总局． ＡＱ２０１３． １—２００８ 金属非金属地 因素职业接触限值 － 第 １ 部分：化学有害因素［ Ｓ］ ． 北京： 中 Ｄｕｓｔ ｗｅｉｇｈｔｅｄ ａｖｅｒａｇｅ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ 检测项目 金龙哲， 李晋平， 孙玉福， 等． 矿井粉尘防治技术［ Ｍ］ ． 北京： 社， ２００８． 改造前后粉尘加权平均质量浓度检测对比 检测结果 斌， 等． 破碎硐室粉尘浓度空间分布规 下矿山通风技术规范———通风系统［ Ｓ］ ． 北京： 中国标准出版 ９８． ２３ ０． １３ 陈举师， 蒋仲安， 杨 科学出版社， ２０１０． ［６］ 表３ 李志超． 井下废石破碎系统在宝山矿深部开采中的应用［ Ｊ］ ． 律的数值模拟［ Ｊ］ ． 煤炭学报， ２０１２， ３７（１１） ： １８６５ － １８７０． ９７． ３８ ０． １７ ９９． ２９ ０． ３０ ［３］ 呼尘 η／ ％ 军． 铁矿井下 破碎系 统设计 ［ Ｊ］ ． 矿 业工 程， ２０１２， １０ 金属矿山， ２０１１， ４２３（９） ： ９ － １１． Ｄｕｓｔ ｒｅｍｏｖａｌ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｄｕｓｔ ｃｏｌｌｅｃｔｏｒ ρ ｚ ／ ｍｇ·ｍ － ３ 秦 （１） ： ６６ － ６８． 除尘器除尘效果 总尘 采样地点 （３） 破碎硐室除尘净化后的风流总尘浓度低于 煤矿安全标准化技术委员会． ＭＴ１５９—２００５ 矿用除尘器通用 技术条件［ Ｓ］ ． 北京： 中国标准出版社， ２００５． （ 编校 李德根）  ２４  ４  Ｖｏｌ． ２４ Ｎｏ． ４          Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２０１４  ７  ＳＤＳ  ， ， Ｊｕｌｙ ２０１４  ， ， （  
，  １５００２２）   
 。 ­€‚ ＳＤＳ ƒ „ ，†‡ Ｃｌａｕｓｉｕｓ － Ｃｌａｐｅｙｒｏｎ ˆ‰Š‹ŒŽƒ‘’“”，•– —˜™š。 ›œžŸ ¡¢£，¤ ¥¦§¨©ª«¬®¯ ＳＤＳ °±² ¢³ ´µ¶·¸。 ¹‡¡Ž‡º»™š—˜¼½®¯²¢、®¯´µ¶ŒŽ³ "： !   ÁÂÃÄ ű， Æ ４０ ～ ６０ ｋＪ ／ ｍｏｌ； ®ÇÈ´µ¶·¸Â，ÉÈ ＳＤＳ ÊË°±Â。 ´µ¶±ÌÄ、ＳＤＳ ÊË°±ÌÄ， 。 ¤¾¿À：  ͲÎÏ Ð #$%：；  ÌÑ。 »Ò‚­ ¢£ÒÓÔÕ֌×。 ； ； ØÙÚÛÜÝ（ ＳＤＳ） ； ´µ¶ ｄｏｉ：１０ ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ２０９５－ ７２６２ ２０１４ ０４ ０１０ &'()*：ＴＤ７１２； Ｏ６４２． ４２ +,-*：２０９５－ ７２６２（２０１４）０４－ ０３８４－ ０４ +./01：Ａ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ＳＤＳ ａｃｃｅｌｅｒａｔｏｒ ｏｎ ｃｏｏｌ ｓｔｏｒａｇｅ ｑｕａｎｔｉｔｙ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ＷＡＮＧ Ｈｏｎｇｌｉａｎｇ， ＺＨＡＮＧ Ｂａｏｙｏｎｇ， ＸＵ Ｈａｉｍｅｉ， ＬＩ Ｚｈｉｆｅｎｇ， ＨＡＮ Ｙｏｎｇｈｕｉ （ Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈａｒｂｉｎ １５００２２， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｆｏｌｌｏｗｓ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｒｅｃｏｇｎｉｔｉｏｎ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｃｏｏｌ ｓｔｏｒ ａｇｅ ｑｕａｎｔｉｔｙ ｈｏｌｄｓ ｔｈｅ ｋｅｙ ｔｏ ｒｅａｌｉｚｉｎｇ ｔｈｅ ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｃｏｏｌ ｓｔｏｒａｇｅ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ． Ｔｈｅ ｒｅｃｏｇｎｉｔｉｏｎ ｕｎｄｅｒｌｉｅｓ ａｎ ｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ＳＤＳ ｏｎ ｑｕａｎｔｉｔｙ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｓｔｏｒａｇｅ． Ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ ｃｏｎｓｉｓｔｓ ｏｆ ｄｅｖｅｌｏｐｉｎｇ ｔｈｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｆｏｒ ｃｏｏｌ ｓｔｏｒａｇｅ ｑｕａｎｔｉｔｙ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ， ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ＣｌａｕｓｉｕｓＣｌａｐｅｙｒｏｎ ｅｑｕａｔｉｏｎ ａｎｄ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｓｔａｔｅ ｐｒｉｎｃｉｐｌｅ ｗｉｔｈ ｔｈｒｅｅ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ； ｄｅｔｅｒ ｍｉｎａｔｉｎｇ ｔｈｅ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｆｏｒ ｆｏｕｒ ｇｒｏｕｐｓ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｗｉｔｈｉｎ ＳＤＳ ｓｏｌｕ ｔｉｏｎ ｕｓｉｎｇ ｖｉｓｕａｌ ｈｙｄｒａｔｅ ｃｏｏｌ ｓｔｏｒａｇｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｓｙｓｔｅｍ， ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｗｉｔｈ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓｅａｒｃｈ ｍｅｔｈｏｄ； ａｎｄ ｕ ｓｉｎｇ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｄａｔａ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ａｎｄ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｆｏｒ ａｎｄ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙ ｄｒａｔｅ ｃｏｏｌ ｓｔｏｒａｇｅ ｑｕａｎｔｉｔｙ ｔｏ ｏｂｔａｉｎ ｔｈｅ ｃｏｌｄ ｓｔｏｒａｇｅ ｑｕａｎｔｉｔｙ ｕｎｄｅｒ ｔｈｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｙｓｔｅｍ ａｎｄ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｐａｒａｍｅｔｅｒ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｗｉｔｈ ｈｉｇｈｅｒ ｃｏｌｄ ｓｔｏｒａｇｅ ｄｅｎｓｉｔｙ ｈａｓ ｃｏｌｄ ｑｕａｎｔｉｔｙ ｏｆ ａｂｏｕｔ ４０ ～ ６０ ｋＪ ／ ｍｏｌ； ｉｔｓ ｃｏｏｌ ｓｔｏｒａｇｅ ｑｕａｎｔｉｔｙ ｉｓ ｒｅｌａｔｅｄ ｎｏｔ ｏｎｌｙ ｔｏ ｔｈｅ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉ ｕｍ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ， ｂｕｔ ａｌｓｏ ｔｏ ｔｈｅ ａｄｄｉｔｉｏｎ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｏｆ ＳＤＳ； ｔｈｅ ｈｉｇｈｅｒ ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｈｉｇｈｅｒ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｏｆ ＳＤＳ ｍｅａｎｓ ｔｈｅ ｌｏｗｅｒ ｃｏｌｄ ｓｔｏｒａｇｅ ｑｕａｎｔｉｔｙ ｏｆ ｕｎｉｔ ｍａｓｓ ｍｅｔｈａｎｅ ｇａｓ ｈｙ ｄｒａｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｍａｙ ｐｒｏｖｉｄｅ ｔｈｅ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｏｆ ｍｅｔｈａｎｅ ｈｙｄｒａｔｅ ｓｔｏｒａｇｅ ｃｏｏｌｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｍｅｔｈａｎｅ； ｈｙｄｒａｔｅ； ｃｏｏｌ ｓｔｏｒａｇｅ ｑｕａｎｔｉｔｙ； ｓｏｄｉｕｍ ｄｏｄｅｃｙｌ ｓｕｌｆａｔｅ（ ＳＤＳ） ； ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｌｉｂ ｒｉｕｍ 2345： ２０１４ － ０５ － ０６ 6789：  ­€‚ƒ„ †（１２５３３０６４） :;<=>?： ‡ˆ‰（１９８１ － ） ，Š，‹ŒŽ‘’，“”，•–，ƒ„—˜：™š›œž，Ｅｍａｉｌ：ｗｈｌ － ６１０８＠ １６３． ｃｏｍ。 安全科学与工程·313· 5４ 6 ０ 789，˜：ＳＤＳ !\0 ´，˜™šï,œžï，½œž•š ïüžàŸ¡ò¢£¤,， ¥ãäÐåæ¨ ÀÁ   ，     。  
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ª« ＬＩ Ｇ， ＨＷＡＮＧ Ｙ， ＲＡＤＥＭＡＣＨＥＲ Ｒ． Ｒｅｖｉｅｗ ｏｆ ｃｏｌｄ ｓｔｏｒａｇｅ ƒ¬®， ¯°±． ＣＯ２ ²³˜´ ［ Ｊ］ ． ­¶ ¯ µ， ¶ª·， ¸·， ¸． 
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«¹ ¹º»ƒº［ Ｊ］ ． »–¼½， ２０１０， ３８（１０） ： ７０ － ７３．  
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（３）、（１１）  （１２） ，ＣＯ２ ３ ＣＯ２  
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